整理落地式雙排腳手架方案新

1、人口管理軟件研發(fā)項目腳手架搭設方案上海仲盛建設工程有限公司2011年06月30日1、 工程概況1.1工程名稱： 人口管理軟件研發(fā)工程1.2工程地點： 浦江90號地塊，三魯公路以西1.3建設單位： 上海眾恒信息發(fā)展有限公司1.4設計單位： 上海光華勘察設計院有限公司1.5. 施工單位：上海仲盛建設工程有限公司1.6. 監(jiān)理單位： 上海新光工程咨詢有限公司1.7. 本工程由：0.000相當于絕對標高5.3M，具體見下表：序號棟號單項名稱建筑面積19306.5（）層數結構沿口高度地上地下1主樓15454.433852.076層砼框架23m2附樓2層砼框架8.5m3m4m1.8 本工程號房室內0.00

2、0線至室外自然地坪高差為0.80m。1.9 在上述各單位工程中，1至6層采用落地式雙排扣件式鋼管腳手架，搭設高度從室外自然地坪算起約為23.8 m, 外掛綠色密目安全網，以滿足結構和外裝飾施工的需要。2.0 由于受施工現場條件限制，其中部份落地腳手架相結合的復合形式進行搭設，待地下車庫主體結構和防水工程完成且經人防質監(jiān)站驗收通過和基坑回填后，此處臨時防護腳手架拆除。2 、編制依據2.1 國務院令第393號 建設工程安全生產管理條例；2.2建筑高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）；2.32.4國家其它有關技術和驗收規(guī)范及文件3、腳手架的材質要求3.1鋼管鋼管落地式腳手架鋼管采用現場國家標準直

3、縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現場國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。選用外徑48mm，壁厚 3. 0mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并涂黃色，顏色力求環(huán)境美觀。3.2扣件扣件式鋼管腳手架應

4、采用可鍛煉鐵制作的扣件，其材質應符合現場國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定。由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時，不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用?？奂饕腥N形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。3.3連墻件連墻件采用483.0鋼管和44040

5、0扁鐵，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235-A級鋼的要求。3.4安全網安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。3.5腳手板4落地腳手架的搭設方法4.1腳手架的布置形式與搭設要求、*號樓的落地腳手架選用483.0鋼管搭設，金屬扣件連接?？偞钤O高度為 米，。搭設尺寸為：立桿的縱距1.30米，立桿的橫距1米，立桿的步距1.80米，里立桿離墻距離為0.3m。連墻件采用2步2跨，豎向間距2.8米(層層拉)，水

6、平間距2.6米。施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設18層。*號樓的腳手架搭設高度至 層頂高度(相對高度+ m) 。、 靠近地下車庫一側的落地“臨時防護腳手架”選用483.0鋼管搭設，金屬扣件連接，總搭設高度為 米，。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.6米，立桿的步距1.80米，里立桿的離墻距離為0.3m。連墻件采用2步2跨，豎向間距2.8米，水平間距3米。施工均布荷載為1.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。腳手架搭設高度至6層頂高度(相對高度+16.8m) 。、腳手架搭設必須嚴格執(zhí)行建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1302001）的有關

7、規(guī)定。根據施工的需要，腳手架應跟隨結構施工進度搭設，每次搭設高度應高出結構施工面1.2m。結構施工結束后，腳手架可供外裝飾使用。4.2腳手架搭設的技術要點（1）腳手架搭設順序：里立桿 外立桿 橫楞 牽杠 格柵 防護欄桿 斜拉桿 連墻桿 腳手底笆 綠色密目網。（2）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以下二步。（3）腳手架高度在7m以下時，可采用設置拋撐方法保持腳手架的穩(wěn)定，當搭設高度超過7m不便設置拋撐時，應與建筑物進行硬連接。（4）起步立桿按先豎里立桿、后豎外立桿的程序進行。里立桿與建筑物之間應保持0.30.5m的凈空距，外立桿與里立桿平行設置，并保持1m的凈距。起步立

8、桿設置后，再沿建筑物外墻四周等距離設里外立桿。每搭完一步腳手架后，應按規(guī)范的有關規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。（5）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。連墻件采用48鋼管扣件與預埋扁鐵連接，鋼管必須頂緊砼外墻面，再用扣件的螺栓與扁鐵端頭孔連接，擰緊螺栓。連墻件間距為二步二跨，連墻件在澆每層樓面時預埋4mm厚、40mm長、400mm長扁鐵。具體做法詳見第4.8條“連墻件”。（6）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：1） 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的

9、距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。2） 搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（7）縱向水平桿應設置在立桿的內側，其長度不宜少于3跨。縱向水平桿的接長宜采用對接扣件連接。（8）雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。4.3、縱向水平桿 （1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨； 4.4、橫向水平桿4.5、腳手板（4）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。（5）外腳手架每四步應設置硬隔離。4.6作業(yè)層欄桿、擋腳板的搭設規(guī)定（1）欄桿和擋腳

10、板均應搭設在外立桿的內側。（2）上欄桿上皮高度應為1.2m。（3）擋腳板高度不應小于180mm，并涂成黑黃雙色。（4）中欄桿應居中設置。（5）欄桿和擋腳板構造參見示意圖：12001801234欄桿與擋腳板構造示意圖 1上欄桿 2中欄桿 3擋腳板 4外立桿4.7、立桿(6)本工程扣件式雙管的高度 24000mm，鋼管長度6000mm；4.8、連墻件連墻件的布置圖 窗洞口剛性連接 (5) 采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。4.9、門洞處構造 4.10、剪刀撐與橫向斜撐剪刀撐連續(xù)設置示意圖4.11、斜道 (1) 腳手架采用之字型斜

11、道；4.12扣件安裝的規(guī)定（1）扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同。（2）螺栓擰緊扭力矩不應小于40N-m，且不應大于65N-m。（3）在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。（4）對接扣件開口應朝上或朝內。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.13、地基與基礎根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情況，對腳手架基礎按建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范（GB50202-2002）的有關規(guī)定進行處理。落地腳手架搭設在基坑的回填土上。為了防止回填土的不均勻沉降影響腳手架的安全使用，回填土必須分層夯實找平，并

12、在其上做好腳手架立桿的基礎。具體方法如下述：（1）在夯實的回填土上鋪設100150mm厚道渣墊層，上澆搗150mm厚C20商品混凝土，用平板振動機振搗密實，并在墊層四周做返水溝作有序排水，防止架基浸水下沉，影響安全。（2）砼基礎的寬度自建筑物外墻面至腳手架外側（超過外立桿300mm），腳手架底座面標高應高于自然地平50mm，基礎驗收合格后應準確放樣定位。（3）腳手架基礎經驗收合格后，再在其表面鋪放14#槽鋼，槽鋼應鋪平，作為腳手架立桿的墊板。4.14腳手架搭設的交底與驗收（1）腳手架搭設前，應按照施工方案要求和現場作業(yè)條件，對作業(yè)人員進行詳細的施工和安全技術交底。（2）腳手架搭設完畢，應由施工

13、負責人組織有關人員按施工方案和規(guī)范的要求進行驗收。腳手架的驗收應分段進行，逐項檢查，確認符合要求后方可投入使用。（3）腳手架的檢驗標準：1）鋼管立桿縱距偏差為50mm。2）鋼管立桿垂直度偏差不大于總高度H的1 /100，且不大于10cm。3） 扣件緊固力矩為：4050N-m，不大于65 N-m。抽檢安裝數量的5%，扣件不合格數量不多于抽查數量的10%。4）對腳手架檢查驗收應按規(guī)范規(guī)定進行，凡不符合規(guī)定的應立即進行整改，對檢查結果及整改情況，應按實測數據進行記錄，并由檢測人員簽字。4.15、腳手架拆除拆除前的準備工作（1）腳手架的拆除現場必須設置警戒區(qū)，并張掛醒目的警戒標志。警戒區(qū)內嚴禁非操作人

14、員通行或在腳手架下方繼續(xù)組織施工。（2）位于外墻的所有門窗必須關閉鎖緊，外墻洞口不允許向外伸挑物件。（3）腳手架上的建筑垃圾、雜物和地面的障礙物應不先清理干凈。（4）拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。（5）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施。（5）對拆除腳手架的作業(yè)人員進行安全技術交底。（6）拆除腳手架時必須有專職監(jiān)控人員負責監(jiān)控，并做好相關的監(jiān)控記錄。4.15.2拆除腳手架的有關規(guī)定（1）拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。（2）腳手架的拆除順序為：安全網 豎擋笆 墊鋪笆 防護欄桿 擱柵 斜桿 連墻桿 大橫桿 小橫桿 立

15、桿。（3）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。（4）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（5）當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規(guī)范要求設置連墻件和橫向斜撐加固。（6）所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許在桿件上附著扣件輸送至地面，或兩桿同時拆下輸送至地面。各構配件嚴禁拋擲至地面。（7）墊鋪笆拆除時，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，笆面垃圾或雜物直接從高處墜落傷人。（8）腳手架拆除中如需要使用電焊

16、或氣割作業(yè)時，應嚴格按照特殊工種作業(yè)要求和消防規(guī)定執(zhí)行，嚴禁無證動用焊割工具。（9）運至地面的構配件應按品種、規(guī)格堆放在規(guī)定的地方，并及時進行檢查、整修和保養(yǎng)。4.16腳手架工程的安全管理措施（1） 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（2）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（3）腳手架搭設前應對作業(yè)人員做好安全技術交底。（4）腳手架搭設時，作業(yè)層下面必須設置警戒區(qū)域，并張掛醒目的警戒標志，有專職監(jiān)控人員負責監(jiān)控，并做好相關的監(jiān)控記錄。（5）腳手架的構配件質量與搭設質量

17、，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1302001，J842001）的有關規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準使用。（6）作業(yè)層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架及施工機具等固定在腳手架上。腳手上嚴禁懸掛起重設備。（7）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施。（8）腳手架的安全檢查與維護，應按規(guī)范要求執(zhí)行。安全網應按有關規(guī)定措施或拆除。（9）腳手架使用期間嚴禁拆除下列桿件：主節(jié)點處的縱、橫向水平桿；縱橫向掃地桿；連墻件。（10）不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。（11）

18、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和監(jiān)控人監(jiān)控，并做好監(jiān)控記錄。（12）工地臨時電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應符合現行行業(yè)標準施工現場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-2005）的有關規(guī)定。接地分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。（13）保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機、模板支撐系統(tǒng)一并拉結，不得截斷架體。（14）結構外腳手架每搭設四步，搭設完畢后，需經項目部安全員驗收合格，張掛腳手架驗收合格牌后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 5、腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書依據建筑施工扣件式鋼管

19、腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為 米，。搭設尺寸為：立桿的縱距1.30米，立桿的橫距1米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.8米(層層拉)，水平間距2.6米。施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設15步。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.151/3=0.05kN/m活荷載標準值 Q=

20、31/3=1kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.05=0.106kN/m活荷載的計算值 q2=1.41=1.4kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.080.106+0.101.4)1.302=0.251kN.m支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=(0.100.106+0.1171.4)1.302=-0.295kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.295106/4491=65.

21、687N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.05=0.088kN/m活荷載標準值q2=1kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.088+0.9901)13004/(1002.06105107780)=1.35mm大橫桿的最大撓度小于1300/150與10mm，滿足要求！二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算：大橫桿的自重標準值

22、 P1=0.0381.30=0.049kN腳手板的荷載標準值P2=0.1511.30/3=0.065kN活荷載標準值 Q=211.30/3=1.3kN荷載的計算值 P=1.20.049+1.20.065+1.41.3=1.957kN小橫桿計算簡圖2強度計算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=（1.20.038）12/8+1.9571/3=0.658kN.m=0.658106/4491=146.515N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3撓度計算：最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷

23、載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.03810004/（3842.06105107780）=0.022mm集中荷載標準值P=0.049+0.065+1.3=1.414kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=14141000（310002 410002/9）/（722.06105107780）=2.26mm最大撓度和 ：V=V1+V2=2.282mm小橫桿的最大撓度小于1000/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算

24、(規(guī)范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381=0.038kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1511.30/2=0.098kN活荷載標準值 Q=311.30/2=1.95kN荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.098+1.41.95=2.893kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準

25、值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：1每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161NG1 = 0.116136=4.18kN2腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆板，標準值為0.15NG2 = 0.15181.30(1+0.3)/2=2.282kN 3欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.151.3018/2=1.755kN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.3036=0.234kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG

26、1+NG2+NG3+NG4 = 8.451kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ =321.301/2=3.9kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 ：W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.55Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.56Us 風荷載體型系數：Us = 1.005經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.551.561.005= 0.604kN/m2?？紤]風荷載時，立桿

27、的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 ：N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.07kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m)，由公式 l0 =

28、kuh 確定，l0=3.119m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5；A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 153.048 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 ：N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.251kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm

29、；l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.119m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.5A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.221kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 191.774 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 12.915kN大于

30、扣件的抗滑力8kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 62.404 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 15.601 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 170地基承載力設計值應按下式計算：fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170地基承載力的計算滿足要求！落地式扣件鋼管腳手架計算書(臨時防護腳

31、手架)依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.7米，。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.6米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6米，水平間距3米。施工均布荷載為1.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350.6/2=0.

32、105kN/m活荷載標準值 Q=1.50.6/2=0.45kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.45=0.63kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.080.172+0.100.63)1.502=0.173kN.m支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=(0.100.172+0.1170.63)1.502=-0.205kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎

33、矩的最大值進行強度驗算：=0.205106/4491=45.647N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷載標準值q2=0.45kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.143+0.9900.45)15004/(1002.06105107780)=1.237mm大橫桿的最大撓度小于1500/150與10mm，滿足要求！二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在

34、最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算：大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.50=0.057kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350.61.50/2=0.158kN活荷載標準值 Q=20.61.50/2=0.675kN荷載的計算值 P=1.20.057+1.20.158+1.40.675=1.203kN小橫桿計算簡圖2強度計算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.20.038)0.62/8+1.2030.6/4=0.183kN.m=0.183106/4491=40.748N/

35、mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3撓度計算：最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0386004/(3842.06105107780)=0.003mm集中荷載標準值P=0.057+0.158+0.675=0.89kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=890600600600/(482.06105107780)=0.18mm最大撓度和V=V1+V2=0.183mm小橫桿的最大撓度小于600/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗

36、滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.6=0.023kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350.61.50/2=0.158kN活荷載標準值 Q=1.50.61.50/2=0.675kN荷載的計算值 R=1.20.023+1.20.158+1.40.675=1.162kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.

37、0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：1每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.124818.7=2.334kN2腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2 = 0.3591.50(0.6+0.3)/2=2.126kN 3欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.151.509/2=1.013kN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.

38、005NG4 = 0.0051.5018.7=0.14kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.613kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ =1.521.500.6/2=1.35kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 ：W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.55Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.56Us 風荷載體型系數：Us = 1.005經

39、計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.551.561.005= 0.604kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩(wěn)定性計算，只進行單立桿的穩(wěn)定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 ：N 立桿

40、的軸心壓力設計值，N=8.626kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.119m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5；A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 109.378 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載

41、時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 ：N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.342kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.119m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.5A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.349kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 183.333

42、f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 14.132kN大于扣件的抗滑力8kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 34.504 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 8.626 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 170地基承載力設計值應

43、按下式計算：fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170地基承載力的計算滿足要求！6、腳手架施工圖 腳手架入口圖 人行馬道示意圖聚乙烯（PE）簡介1.1聚乙烯化學名稱：聚乙烯英文名稱：polyethylene，簡稱PE結構式： 聚乙烯是乙烯經聚合制得的一種熱塑性樹脂，也包括乙烯與少量-烯烴的共聚物。聚乙烯是五大合成樹脂之一，是我國合成樹脂中產能最大、進口量最多的品種。聚乙烯的性能1.一般性能聚乙烯為白色蠟狀半透明材料，柔而韌，比水輕，無嗅、無味、無毒，常溫下不溶于一般溶劑，吸水性小，但由于其為線性分子可緩慢溶于某些有機溶

44、劑，且不發(fā)生溶脹。工業(yè)上為使用和貯存的方便通常在聚合后加入適量的塑料助劑進行造粒，制成半透明的顆粒狀物料。PE易燃，燃燒時有蠟味，并伴有熔融滴落現象。聚乙烯的性質因品種而異，主要取決于分子結構和密度，也與聚合工藝及后期造粒過程中加入的塑料助劑有關。2.力學性能PE是典型的軟而韌的聚合物。除沖擊強度較高外，其他力學性能絕對值在塑料材料中都是較低的。PE密度增大，除韌性以外的力學性能都有所提高。LDPE由于支化度大，結晶度低，密度小，各項力學性能較低，但韌性良好，耐沖擊。HDPE支化度小，結晶度高，密度大，拉伸強度、剛度和硬度較高，韌性較差些。相對分子質量增大，分子鏈間作用力相應增大，所有力學性能

45、，包括韌性也都提高。幾種PE的力學性能見表1-1。表1-1 幾種PE力學性能數據性能LDPELLDPEHDPE超高相對分子質量聚乙烯邵氏硬度(D)拉伸強度MPa拉伸彈性模量MPa壓縮強度MPa缺口沖擊強度kJm-2彎曲強度MPa414672010030012.5809012174050152525055070152560702137400130022.540702540646730501508001003.熱性能PE受熱后，隨溫度的升高，結晶部分逐漸熔化，無定形部分逐漸增多。其熔點與結晶度和結晶形態(tài)有關。HDPE的熔點約為125137，MDPE的熔點約為126134，LDPE的熔點約為1051

46、15。相對分子質量對PE的熔融溫度基本上無影響。PE的玻璃化溫度（Tg）隨相對分子質量、結晶度和支化程度的不同而異，而且因測試方法不同有較大差別，一般在-50以下。PE在一般環(huán)境下韌性良好，耐低溫性(耐寒性)優(yōu)良，PE的脆化溫度(Tb)約為-80-50，隨相對分子質量增大脆化溫度降低，如超高相對分子質量聚乙烯的脆化溫度低于-140。PE的熱變形溫度(THD)較低，不同PE的熱變形溫度也有差別，LDPE約為3850(0.45MPa，下同)，MDPE約為5075，HDPE約為6080。PE的最高連續(xù)使用溫度不算太低，LDPE約為82100，MDPE約為105121，HDPE為121，均高于PS和P

47、VC。PE的熱穩(wěn)定性較好，在惰性氣氛中，其熱分解溫度超過300。PE的比熱容和熱導率較大，不宜作為絕熱材料選用。PE的線脹系數約在(1530)10-5K-1之間，其制品尺寸隨溫度改變變化較大。幾種PE的熱性能見表1-2。表1-2幾種PE熱性能性能LDPELLDPEHDPE超高相對分子質量聚乙烯熔點熱降解溫度(氮氣)熱變形溫度(0.45MPa)脆化溫度線性膨脹系數(10-5K-1)比熱容J(kgK)-1熱導率/ W(mK)-11051153003850-80-501624221823010.351201253005075-100-751251373006080-100-7011161925230

48、10.421902103007585-140-704.電性能PE分子結構中沒有極性基團，因此具有優(yōu)異的電性能，幾種PE的電性能見表1-3。PE的體積電阻率較高，介電常數和介電損耗因數較小，幾乎不受頻率的影響，因而適宜于制備高頻絕緣材料。它的吸濕性很小，小于0.01（質量分數），電性能不受環(huán)境濕度的影響。盡管PE具有優(yōu)良的介電性能和絕緣性，但由于耐熱性不夠高，作為絕緣材料使用，只能達到Y級（工作溫度90）。表1-3聚乙烯的電性能性能LDPELLDPEHDPE超高相對分子質量聚乙烯體積電阻率/cm介電常數/Fm-1（106Hz）介電損耗因數（106Hz）介電強度/kVmm-110162.252.350.00052010162.202.300.0005457010162.302.350.0005182810172.350.0005355.化學穩(wěn)定性PE是非極性結晶聚合物，具有優(yōu)良的化學穩(wěn)定性。室溫下它能耐酸、堿和鹽類的水溶液，如鹽酸、氫氟酸、磷酸、甲酸、醋酸、氨、氫氧化鈉、氫氧化鉀以及各類鹽溶液(包括具有氧化性的高錳酸鉀溶