海淡間模板支撐、腳手架方案

1、總承包單位：上海電氣集團股份有限公司 施工單位：河南省信陽安裝總公司秦皇島發(fā)電有限責任公司海水淡化總承包工程海水淡化設備間模板支撐、腳手架施工方案 編制： 審核： 批準： 總包單位： 河南省信陽安裝總公司 2016年05月30日目錄1、 編制依據(jù).22、 工程概況.23、 模板工程施工方案.2四、模板工程安全文明施工措施及注意事項.9五、模板工程安全組織機構及應急預案.11六、支撐腳手架設計及計算書.1340一編制依據(jù)1設計單位提供的施工圖紙及有關說明。2國家現(xiàn)行相關施工技術規(guī)范及其他有關技術文件，主要技術規(guī)范和文件有：建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)

2、范JGJ130-2011建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-2013混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-2002建筑工程大模板技術規(guī)程JGJ74-20033本工程相關專業(yè)技術文件及施工組織設計。二工程概況海淡主設備間為鋼筋混凝土框架結構，蒸發(fā)汽平臺為一層結構，設備間為三層結構，1-3軸線14050mm，跨度為6900mm和7800mm,總長度為40900mm。結構采用C40混凝土。第一次澆筑為5.47米平臺，包括柱、一層梁、樓板，一次澆筑成型。樓板為中間低，兩側高的結構，最低處平臺標高為5.47米，邊緣標高為5.89米。三模板工程施工方案主設備間為鋼筋混凝土框架結構，梁板結構

3、為普通梁板結構，整體現(xiàn)澆頂板，模板需求量較大，模板工程質量將直接影響到整個工程質量，為確保模板工程施工安全、優(yōu)質完成，制定如下施工方案。（一）施工要求：1保證工程結構和構件各部位形狀尺寸及相互位置的正確。2具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受新澆混凝土的自重和側面壓力以及在施工過程中所產生的荷載。3構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養(yǎng)護等要求。4模板的接搓縫不得漏漿，空隙大時可用膠帶紙貼閉密實。5模板與混凝土的接觸面應涂隔離劑，對油質類等影響結構的隔離劑不得采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋混凝土接搓處。 （二）選材及施工方法1隔離劑選用大型模板的隔離劑選用脫模劑。2柱

4、模板柱模板采用15mm厚木模板制作整體模板，豎楞采用50×80mm方木，方木均經壓刨找平，柱模板兩側各一道，中間采用鋼管備楞。柱箍采用48*3.5mm鋼管，每45cm一道，最底一層距地面30cm，其板塊與板塊豎向接縫處理做成企口式拼接，然后加柱箍，支撐體系將柱固定，支撐采用48×3.5mm架子管剛性支撐。柱支模示意圖3梁模板梁底模與側模均采用15mm厚木模板，主龍骨采用48*3.5mm鋼管，次龍骨選用50×80mm雙面刨光方木，梁側模、梁底模按圖紙尺寸進行現(xiàn)場加工，由吊車運至作業(yè)面組合拼裝。然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊，在梁頂下350MM處加M12穿梁螺栓

5、600（1050梁）或800（800、600梁）。4頂板模板頂板模板采用15mm厚木模板，主龍骨采用48×3.5mm600鋼管，次龍骨選用50×80mm200mm雙面刨光方木，為保證頂板的整體混凝土成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序，同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現(xiàn)象，若與柱相交，則不刻意躲開柱頭，只在該處將多層板鋸開與柱尺寸相應洞口下墊方木作為柱頭的龍骨。5模板加工柱梁模板加工必須滿足尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板需進行刨邊，否則禁止使用。模板加工完畢后，必須經過項目經理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。（三）腳

6、手架設計 支架采用 48mm×3.5mm鋼管支架，用十字卡扣連接。經計算板底支撐腳手架步距為1200mm*900mm，高1050mm大梁底支撐腳手架步距為450mm*850mm，高800mm大梁底支撐腳手架步距為600mm*850mm，滿足施工要求。架設高度6.35m,上加頂托支撐。橫桿分為4層。（腳手架計算書及腳手架搭設圖附后）（四）梁模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大

7、時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； 3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間

8、結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿

9、的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；（五）模板安裝1柱模板安裝順序及技術要點順序：搭設支模柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模驗收澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板。技術要點：安裝前要對柱接縫處鑿毛，清除雜物，做好測量放線工作。2梁模板安裝順序及技術要點安裝順序：搭設和調平模板支架按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋技術要點：按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2）并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。3頂板模板安裝順序及技術要點安裝順序：“滿堂紅”支模腳手架主龍骨次龍骨柱

10、頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝模板調整驗收進行下道工序。技術要點：頂板模板當采用單塊就位時，豎以每個鋪設單元從四周先用陽角模板與墻、梁板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2）起拱部位為中間，四周不起。（六）模板拆除：1各類混凝土構件模板的拆除：非承重側模以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（大于1.2MPa）方可拆除，承重模板應按混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。對于墻、柱模板，要求混凝土澆筑后強度達到1.2MPa才能拆除。對于一般梁板，要求在混凝土強度達到設計強度的75%后才能拆除，對大跨度梁板及懸挑梁板，必須待混凝土強度達到100%后拆除。2拆模時，操作員

11、要站在安全處，以免發(fā)生安全事故，從一邊向另一邊分段拆除待該段模板全部拆完后，方準將模板、配件、支架等運出進行堆放，拆模時嚴禁將模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞。拆下的模板等配件，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷脫模劑，以備待用。3柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，卸掉柱箍和對拉螺栓，再把連接每片柱模板的U形卡拆掉，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。4梁板模板拆除：應先拆梁側幫模板，再拆除樓板模板，拆樓板模板先拆掉水平拉桿，然后拆除支柱。有穿對拉螺栓的部位，要先拆掉對拉螺桿和梁托架，再拆除梁底模。四模板工程安全文明施工措施及注意事項：1一般要求a

12、.模板上架設電線和使用電動工具采用多極保護，一機一閘，電線電纜從腳手架上或內部穿過時必須采用絕緣卡扣懸掛，不得直接與腳手架接觸。b.登高作業(yè)時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。c.裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。d.在腳手架四角設防雷擊措施。e.安裝柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。f.預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩(wěn)固。g.拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。h.安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。 i.雷雨及五級大風等天氣情況下禁止施工。j.模板放置時不得壓有電線、

13、氣焊管線等。k.大模板放置角度大于其自然穩(wěn)角。L.腳手架安裝時，采取觸電保護措施，并與避雷網接通，防止漏電傷人。m.清理模板和涂刷大模板隔離劑時，必須將模板支撐牢固，兩板中間保持不少于60cm的走道。n.模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理混凝土渣塊。由專人負責校對幾何尺寸，偏差過大及時修理。o.板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置。p.加固完成后外架圍密布網，腳手板放置兩塊并排使用，中間加橫桿并用8號鉛絲固定。2模板要求a.平模立放滿足7580自穩(wěn)角要求，采用兩塊大模板板面對板面對放，中間留出50cm寬作業(yè)通道，模板上方用拉桿固定。b.沒有支撐或自穩(wěn)角不足的大模板（陰陽角

14、在、異型角模）存放于專用插放架里，存放地點硬化，模板上方用拉桿固定。e.平模疊放時，墊木必須上下對齊，綁扎牢固。f.模板拆除后在涂刷隔離劑時要臨時固定。g.模板堆放處嚴禁坐人或逗留。h.模板上操作平臺應有護身欄桿，腳手板固定牢固，備好臨時上人梯道。i.模板安裝完畢后清理現(xiàn)場散落模板木方、做到人走料清。j.待模板施工完成后，外架鋪設密布防護網。五模板工程安全組織機構及應急預案海水淡化工程主設備間模板施工安全領導小組機構圖組 長： 趙士東副組長：丁加民安全員：王成生總施工：孔偉兵施工員：孔偉兵、駱小戰(zhàn)材料員：郭軍木工班組長應急預案：（一）目的 施工現(xiàn)場一旦發(fā)生外架、腳手架倒塌事故，將會造成人員傷亡

15、和直接經濟損失。為了爭取在第一時間搶救傷員，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險和經濟損失，特制定本倒塌坍塌事故應急預案。（二）組織機構及指責 組長： 趙士東 成員： 丁加民、王成生、郭軍、孔偉兵，雒小戰(zhàn)具體分工如下： 1.趙士東負責立即組織現(xiàn)場人員搶救傷員。 2.丁加民、王成生負責組織人員進行塌方處理。 3.郭軍負責立即同醫(yī)院、勞動等部門的聯(lián)系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。 4.孔偉兵，雒小戰(zhàn)負責現(xiàn)場物資、車輛的調度。（三）坍塌倒塌事故應急措施 1.不論任何人，一旦發(fā)現(xiàn)有外架、腳手架等施工設備倒塌的可能性，應立即呼叫在場全體人員進行隱蔽。 2.現(xiàn)場人員應迅速通知項目經理或

16、施工員，并打電話及時向應急搶險領導小組領導報告事故的發(fā)生情況。請求應急搶險領導小組的支援。 3.根據(jù)現(xiàn)場情況，若有人員受傷，應立即撥打120急救電話，向急救中心求救。應務必講清受傷人數(shù)、地點和人員受傷情況，并派人到主要路口引導急救車盡快趕到事故現(xiàn)場。同時，現(xiàn)場急救人員在急救車到來以前，應對受傷人員進行急救。 4.加強支護和支持加樁板等，對支撐薄弱環(huán)節(jié)進行加固處理；迅速運走邊坡棄土、堆料和機械設備等重物。 5.在沒有人員受傷的情況下，現(xiàn)場負責人應根據(jù)實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。 6.現(xiàn)場安全員應對腳手架、井架、吊車等施工設備倒塌事故進行原因分析，制定相

17、應的改正措施，認真填寫傷亡事故報表、事故調查等有關處理報告，并上報總包方。（四）應急物資 常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。（五）通訊聯(lián)系醫(yī)院急救中心：120 火警：119 匪警：110（六）注意事項：1.事故發(fā)生后應立即停止施工。2.注意觀察周邊建筑物或設備。3.要求心肺復蘇堅持不斷進行（包括送醫(yī)院的途中）不能隨意的放棄。六、支撐腳手架設計及計算書支撐腳手架計算以板、高1050大梁、高800大梁為例進行計算和設計。 板、梁底計算以方木為支撐承重構件，實際施工時以鋼管替代部分木方，以便加強結構強度，增大安全系數(shù)，因此計算相對保守。（1）

18、 、樓板模板高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。 一、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):1.20；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；腳手架搭設高度(m):6.30； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數(shù) 模板與木板自重(kN

19、/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.150；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):150.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):50.00； 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面

20、抵抗矩W分別為: W=8.000×5.000×5.000/6 = 33.33 cm3； I=8.000×5.000×5.000×5.000/12 = 83.33 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.150×0.150 = 0.563 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350×0.150 = 0.052 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)&

21、#215;1.200×0.150 = 0.540 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2×(0.563 + 0.052) = 0.738 kN/m； 集中荷載 p = 1.4×0.540=0.756 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.756×1.200 /4 + 0.738×1.2002/8 = 0.360 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 0.738×1.200/2 = 0.821

22、kN ； 截面應力 = M / w = 0.360106/33.333103 = 10.789 N/mm2； 方木的計算強度為 10.789 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 1.200×0.738/2+0.756/2 = 0.821 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 ×820.800/(2 ×80.000 ×50.000) = 0.308 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300

23、 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.308小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.563+0.052=0.615 kN/m； 集中荷載 p = 0.540 kN； 最大變形 V= 5×0.615×1200.0004 /(384×9500.000×833333.33) + 540.000×1200.0003 /( 48×9500.000×833333.33) = 4.553 mm； 方木的最大撓度 4.55

24、3 小于 1200.000/250,滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.738×1.200 + 0.756 = 1.642 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.862 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.934 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.807 kN ； 截面應力 = 0.862106/5080.000=169.673 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205

25、.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.807 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(

26、kN)： NG1 = 0.129×6.300 = 0.813 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×1.200 = 0.378 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.150×0.900×1.200 = 4.050 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.241 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ

27、 = (1.000+2.000 ) ×0.900×1.200 = 3.240 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.826 kN； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.826 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

28、- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.730； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.200 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.730×1.500 = 2.997 m； Lo/i

29、= 2997.225 / 15.800 = 190.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.199 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10825.596/（0.199×489.000） = 111.247 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 111.247 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.200×2 = 1.900 m； Lo/i = 1900.000 / 15.800 = 120.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定

30、系數(shù)= 0.452 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10825.596/（0.452×489.000） = 48.978 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 48.978 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185； k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.900 按照表2取值1.008 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.008×(1.500+0.200

31、×2) = 2.270 m； Lo/i = 2269.512 / 15.800 = 144.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.332 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10825.596/（0.332×489.000） = 66.681 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 66.681 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求?。ǘ⒏?050梁支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、 混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-200

32、1)、 鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。 梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、參數(shù)信息: 梁段信息:L1； 1.腳手架參數(shù) 立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):5.40； 梁兩側立柱間距(m):1.70；承重架支設:1根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數(shù) 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.500； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.050； 傾倒混凝

33、土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.350；木方的間隔距離(mm):100.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 二、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q

34、1 = 25.000×1.050×0.450=11.813 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.450×(2×1.050+0.500)/ 0.500=0.819 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)×0.500×0.450=0.900 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.2×11.813+1.2×0.819=15.158 kN/m； 集中荷載 P =

35、 1.4×0.900=1.260 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.448 kN； N2=5.994 kN； N3=1.448 kN； 木方按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.000×8.000×8.000/6 = 53.33 cm3； I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.994/

36、0.450=13.320 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×13.320×0.450×0.450= 0.270 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.270106/53333.3 = 5.057 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×13.320×0.450 = 3.596 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3×3596.297

37、/(2×50.000×80.000) = 1.349 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.350 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.677×11.100×450.0004 /(100×9500.000×213.333×103)=0.152 mm； 木方的最大撓度小于 450.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐

38、鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=0.069 kN 中間支座最大反力Rmax=8.539； 最大彎矩 Mmax=0.303 kN.m； 最大變形 Vmax=0.356 mm； 截面應力 =0.303106/5080.0=59.668 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力

39、取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.54 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =8.539 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.146×5.400=0.947 kN； N

40、=8.539+0.947=9.486 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.1

41、67 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.200 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9486.085/(0.203489.000) = 95.561 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 95.561 N/mm2

42、 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.200×2 = 1.900 m； Lo/i = 1900.000 / 15.800 = 120.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.452 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9486.085/(0.452489.000) = 42.918 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 42.918 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2

43、 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.900 按照表2取值1.005 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.500+0.200×2) = 2.228 m； Lo/i = 2228.387 / 15.800 = 141.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.344 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9486.085/(0.344489.000) = 56.392 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 56.392 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！

44、（3） 、高800梁支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、 混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。 梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、參數(shù)信息: 梁段信息:L1； 1.腳手架參數(shù) 立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):5.60； 梁兩側立柱間距(m):1.70；承重架支設:1根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數(shù) 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.400； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.800； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方