某工程97.05m挑檐部位支模架搭設方案

1、某工程 97.05m 挑檐部位支模架搭設方案編制:審核:批準:二零一零年十二月-1 -目錄-、 工程概況.-2 -、編制依據(jù) .-2-三、.搭設方案及材料要求 .- 2 -四、.支模架架體搭設-8 -五、.架體拆除：-11 -六、.支模架體檢查驗收：-11-七、.支模架監(jiān)測-12-八、.架體使用及管理要求： .-12 -九、.安全措施： .-13 -十、應急預案.-13 -十一、附支模架架體計算書.-14 -2 -某行政中心 97.05m 挑檐部位支模架搭設方案一、 工程概況本工程等級為一級，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為8度，建筑層 數(shù)為地下一層，地上22層，總建筑面積約72421.8

2、7韋。該工程屋面結(jié)構(gòu)標高88.8以上沿建筑物外圍均設有挑檐，挑檐高度為8.25m,沿6-21軸線外懸挑3.55m;沿L-G軸線外懸挑3.95m;轉(zhuǎn)角部位最大外 懸挑5.1m，挑檐頂面標高為97.05m，為花架梁形式，邊梁尺寸為300mmX300mm；300mmX500mm；次梁及斜梁的尺寸均為300mmX500mm；斜撐桿尺 寸為200mmX200mm。本支模架體具有高度超高，懸挑長度大，構(gòu)件荷載較大的特點，搭設落地式 支模架不僅工料浪費嚴重， 亦影響工期， 且因超高穩(wěn)定性較差， 架體變形難于控 制， 勢必對挑檐的施工質(zhì)量 （底部水平度偏差大）產(chǎn)生不利影響；使用鋼絲繩斜 拉的卸荷架體進行模板支

3、撐，亦難保證挑檐的施工質(zhì)量。故此方案選用了承載力 和穩(wěn)定性相應較能保證的斜撐卸荷支模架。二、編制依據(jù)行政中心建筑圖、結(jié)構(gòu)圖執(zhí)行的規(guī)范、標準；、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99、建筑工程荷載規(guī)范GB50009-2001;、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，JGJ162-2008、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范；JGJ80-91、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20026、扣件式鋼管腳手架技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001三、搭設方案及材料要求1、搭設方案：本架體分為支模架和基礎架兩部分：支模架為在二十二層樓面上埋設16#工字鋼挑梁，在工字鋼挑梁上安裝10#槽鋼連梁，再在槽鋼連梁上搭設支模架立

4、 桿；基礎架為2道雙鋼管斜撐桿，是支撐支模架工字鋼梁的支撐架體， 為其上部-3 -的工字鋼梁和支模架體創(chuàng)造搭設平臺具體搭設范圍詳見下圖：1）支模架搭設參數(shù)1、挑檐梁大面部位，在二十二層樓面處，埋設16號圓鋼錨環(huán)，布置6000mm16#工字鋼挑梁，挑梁間距均為2000mm，然后在工字鋼挑梁上安裝10#槽鋼連梁， 再在槽鋼連梁上搭設支模架立桿，支模架立桿間排距均為1000mm，步距為1200mm。2、挑檐梁轉(zhuǎn)角部位，在二十二層樓面，埋設16號圓鋼錨環(huán)，布置9000mm16#工字鋼挑梁，挑梁間距均為2000mm，然后在工字鋼挑梁上安裝10#槽鋼連梁， 再在槽鋼連梁上搭設支模架立桿，支模架立桿間排距均

5、為700mm，步距為1200mm。2）具體搭設方法：在二十二層樓面處開始埋設錨環(huán)，布置6000mm和9000mm長16#工字鋼懸 挑梁，挑梁間距為2000mm,然后在工字鋼挑梁上安裝10#槽鋼連梁，再在槽鋼 連梁上搭設支模架立桿，挑檐大面部位支模架架體立桿間距為1000mm，挑檐轉(zhuǎn) 角部位支模架架體立桿間距為700mm。在10#槽鋼連系梁上焊接C25的鋼筋頭固定件，從而與支模架架體立桿連為 一體，同時，9.0m長16#工字鋼挑梁6.0m長16#工字鋼挑梁10#槽鋼連梁說明：圖中尺寸單位為mi#” Ij J .1 JLl J .11 iJ；.IU I 1-iUC I.；., .； I圖例：9工0

6、5呻就眈文*戢違因-4 -通過M14U型螺栓與16#工字鋼挑梁牢固連接。-5 -為保證安全，22層和21層的支模架暫時不得拆除，同時在22層和21層設 置2道雙鋼管斜撐桿，雙鋼管斜撐桿一端與支撐挑梁的縱向水平鋼管連接牢固， 另一端則與22層及21層下的滿堂架鎖扣牢固，同時在雙鋼管斜撐桿頂部橫桿加 密，以增加斜撐桿整體穩(wěn)定性。具體搭設詳見下圖：97.05inmsn6-21*mtS89.0m長16#工字鋼挑梁6.0m長16#工字鋼挑梁10#曹鋼連梁說明： 圖中尺寸單位為m計世HDQ圖例：-6 -97.05mWaoMG-LMmtfOA1.600tm.aooWBL6Q0一j 4圖例:1二_：!,_ _

7、LZ：2JK-U9.0m長16#工字鋼挑梁6.0m長16#工字鋼挑梁10#槽鋼連梁說明：圖中尺寸單位為mi#9?05ni黠林械就軸肺肆|山“】 2 :(23JMM0P忖叨神伸）L總00辟-7 -3）支模架架體及模板選用支模架架體采用 48X3.5的鋼管扣件式腳手架；方木規(guī)格選用80mm;挑梁選用2種長度為6000mm和9000mm的國標16#工字鋼；錨環(huán)為16號圓鋼；斜撐采用48X3.5勺雙鋼管；立桿固定件采用 25的鋼筋頭；4）支模架剪刀撐的布置1、縱橫向剪刀撐沿支模架體外排立桿的四周滿設豎向剪刀撐；中間每間隔4m左右設置一道橫向剪刀撐。2、水平剪刀撐：在支模架底部、頂部各設置一道水平剪刀撐

8、5）基礎架的搭設基礎架為2道雙鋼管斜撐桿，是支撐支模架工字鋼梁的支撐架體，為其上部的 工字鋼梁和支模架體創(chuàng)造搭設平臺。每道雙鋼管斜撐桿均與22層和21層的滿堂 支模架鎖扣牢固，挑梁底第一道橫向水平桿左右通長設置，接長時采用專門制作 的接頭，角部無法設置挑梁底第一道左右通長橫向水平桿時，使用17#鋼絲繩與 花籃螺栓將雙鋼管斜撐桿與結(jié)構(gòu)梁上的預留管孔（或?qū)菟祝├Y(jié)并預加一 定預緊力。與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接節(jié)點處采用雙扣件， 支撐工字鋼懸挑梁的縱 向水平鋼管與斜撐雙鋼管連接節(jié)點處亦須采用雙扣件。同時在挑檐大面外側(cè)支座處工字鋼挑梁底使用U型頂托頂緊支撐工字鋼懸挑梁的縱向水平鋼管， 在挑檐轉(zhuǎn) 角處

9、工字鋼中間支座和外側(cè)支座挑梁底均使用U型頂托頂緊支撐工字鋼懸挑梁的縱向水平鋼管，詳見下圖:為保證架體整體穩(wěn)定，架體外圍的縱、橫向水平桿須通長交圈，架體外圍設置 通長通高縱向剪60mmX雙扣件雙扣件雙扣件 雙扣件-1 -挑梁底第一道橫向水平桿左右通長設置,接長時采用專門制作的接頭，與外側(cè)傾 斜雙立桿連接節(jié)點處均用雙扣件11雙扣件雙扣件雙鋼管雙鋼管雙鋼管 雙扣件H雙鋼管卅雙扣件If朋加竝理十討：1i雙鋼管蘋雙扣件.1I-8 -刀撐，內(nèi)側(cè)設置斜拉斜撐桿。二十二層樓面混凝土強度達到設計 要求后，再搭設工字鋼挑梁及上面的支模架體。2、材料要求：1、16#工字鋼挑梁：材質(zhì)及物理性能符合國家要求標準，并附有

10、材質(zhì)證及物 理性能合格證。2、 鋼管：、選用48 3.5，強度等級Q235-A的焊接鋼管，材質(zhì)符合現(xiàn)行國標？碳素 結(jié)構(gòu)鋼？（GB/T700）中Q235- A級鋼標準，鋼管表面平直光滑，無裂紋、分層、 壓痕、劃道和硬彎，鋼管上嚴禁打孔。新用鋼管要有材質(zhì)檢驗合格證。、立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6.0m,小橫桿長度1.5m。每根鋼管 的最大質(zhì)量不應大于25kg0、鋼管外徑、壁厚偏差不大于0.5伽；表面銹蝕深度W0.5伽；兩端面 相切斜偏差不大于2、且不大于1.7伽。、彎曲度要求：端部彎曲長度LW1.5m，彎曲度w5伽。立桿鋼管管：3mvL4m彎曲度w12mm；4mKL500mm;用扭力扳手檢測扣

11、件螺栓擰緊扭力矩是否為40-65N.m。4、用角尺檢測剪力撐斜桿與地面的傾角是否為4560。5、其他未盡事宜按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范,JGJ162-2008勺相關(guān) 要求執(zhí)行。七、支模架監(jiān)測1、監(jiān)測項目：支架沉降和位移。2、測點布設：根據(jù)需要在梁下或梁上均設一個監(jiān)測剖面。3、 監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中實施監(jiān)測，監(jiān)測頻率不超過30分鐘一次 進行連續(xù)觀測。4、變形監(jiān)測報警值：對場地狹窄，不便于觀察的監(jiān)測點應布置在表面進行觀測。八、架體使用及管理要求：1、架體搭設完畢后需經(jīng)設計人員、公司有關(guān)部門、工長、安全員、架子工 班長共同驗收，合格后多方簽字交付使用。不合格者嚴禁投入使用。2、體架搭設好后不

12、得任意拆改，如確需改動，須經(jīng)工程技術(shù)人員重新設計 后，按設計要求改動。3、 不得在架體上集中堆放施工材料具，其允許荷載值不大于3000N/m2。4、在施工過程中，施工員、安全員、安全值班人員要經(jīng)常檢查，觀察連墻 桿、大小水平桿、立桿、剪刀撐等的扣件是否有松動，各部桿件是否有拆除現(xiàn)象 等。發(fā)現(xiàn)問題及時采取措施加固。5、混凝土澆筑有關(guān)注意事項：、確定合理混凝土澆筑方案，并嚴格按方案組織澆筑施工。、確保模板支架施工中均衡受載， 采用由中部向兩邊擴展、對稱澆筑的方 式、按照規(guī)定路線進行混凝土澆筑。、支架下面安裝照明燈，在安全員的監(jiān)督下，派木工進行巡查，發(fā)現(xiàn)問題 立即加固。如支架變形達到報警值時，安全員

13、立即報告現(xiàn)場施工負責人，負責人 查明情況，采取必要的安全和加固措施。發(fā)現(xiàn)險情，及時通知作業(yè)人員撤離危險 范圍。九、安全措施：1、施工方案堅持集體討論一上報審批的確立程序，確保方案安全合理、切 實可行。-14 -2、架體搭拆必須由持上崗證的專業(yè)架子工承擔，有高血壓、心臟病及不適 應高處作業(yè)體征的人員不得上架操作。3、搭拆作業(yè)前，檢查個人的安全防護用品是否完好，著裝是否緊湊，工具 袋等必需用品是否齊全完備，待一切確認后方可進入作業(yè)區(qū)作業(yè)。4、架體搭拆為高空懸空作業(yè)，搭拆中，必須可靠系牢安全帶；所有桿件、 施工材料不得隨意堆放在架體上；必須將每一個桿件固定牢固后再搭設下一個桿 件或拆除運送到安全地方

14、后再拆下一個桿件。架體上不得存放任何懸浮材料。5、 不準利用架體垂直吊拉運送材料。6操作人員必須步調(diào)統(tǒng)一，設專人指揮。當兩人共同搭拆同一桿件時必須 互相呼應，確認無誤后方可進行作業(yè)。7.夜間、雨雪、強風天氣嚴禁架體作業(yè)。十、應急預案1、成立應急救援指揮領導小組： 組成、職責、分工及設備如下 ：姓名職務分工聯(lián)系電話組長負責聯(lián)系 救護車輛副組長負責指揮 人員搶救組員負責現(xiàn)場-15 -組員搶救傷員材料名稱數(shù)量備注汽車2臺運送物資和傷員滅火器30個滅火滅火器材6個滅火消防帶1200米滅火碘鎢燈20只照明手電筒30個照明衛(wèi)生急救箱1套擔架2個工具對講機16個現(xiàn)場指揮手機16臺聯(lián)絡電話1臺聯(lián)絡2、采取事故

15、預防措施：包括：模板坍塌措施事故預防措施；火災事故預防措施；觸電事故預防措施； 高處墜落事故預防措施；機械傷害事故預防措施；物體打擊事故預防措施參照安全施工組織設計、此略。3、事故發(fā)生情況下的應急措施：包括：發(fā)生模板坍塌時，采取的應急措施；發(fā)生火災事故時，采取的應急措 施；發(fā)生觸電情時，采取的措施；發(fā)生高空墜落情況，采取的應急措施；發(fā)生物 體打擊事故，采取的應急措施；發(fā)生機械傷害事故采取的應急措施。參照安全應急預案、此略。-16 -十一、附支模架架體計算書一、挑檐大面部位計算二、挑檐轉(zhuǎn)角部位計算、挑檐大面部位計算(一)300X500次梁梁側(cè)立桿荷載計算單fit: mm3001 計算參數(shù)1.1.

16、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.50；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m):11.85;梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0;-17 -采用的鋼管類型為48X；立桿承重連接方式：可調(diào)頂托；1.2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00；模板自重(kN/m2):0.30；鋼筋自重(kN/ml.5O;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2

17、):7.2; 振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載2(kN/m2):2.0；2、梁荷載計算梁荷載計算考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):qi=1.2X(24.00+1.50)X0.50+0.30X1.00=15;.660kN/m施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=15.660+5.600=21.260kN/m梁一側(cè)立桿的線荷載為q仁21.260/2=10.63 kN/m;3、梁側(cè)立桿荷載計

18、算：各立桿頂部受力根據(jù)三跨連續(xù)梁計算計算的到各立桿受力分別為N1=4.252KNN2=11.693KN;N3=11.693KNN4=4.252KN腳手架鋼管的自重：N2= 1.2X0.135X11.85=1;92kN故立桿根部荷載分別為-18 -N1= N4= 4.252+1.92 =6.172KN N2= N3=11.693+1.92 =13.613KN(二八300X300邊梁底部立桿荷載計算：單位：mmgCM1 計算參數(shù)1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.30;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.

19、10；立桿步距h(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m):11.85;梁兩側(cè)立桿間距(m)：2.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48X3.25立桿承重連接方式：可調(diào)定托1.2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00； 模板自重(kN/m2):0.30； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):7.2；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2):4.0;-19 -2、梁荷載計算梁荷載計算考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷

20、載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):qi=1.2X(24.00+1.50)X0.30+0.30X1.00=9;540kN/m施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=9.540+5.600=15.140kN/m;3、梁底立桿荷載計算：梁底立桿荷載計算圖q=15.14KN/m邊梁底立桿的線荷載為q1=15.14 kN/m；計算的到立桿受力為N=14.742KN(三八 工字鋼梁上集中荷載計算：1、挑梁受力圖123q=0.2050/m1IIlliH i

21、 nL$ 、8C0ICO100CL5QZ?35C20C0L53挑梁受力圖2、挑梁集中力計算：-20 - 1理6VI6.1q=C IKK m己0汕L：； JPQ：丄1#槽鋼連梁集中力計算圖2#和 3#槽鋼連梁集中力計算圖14.742 14.74S20.914 20.91111743 14.74220.911 20.914 14.742 1待佗q=0.1KI/mOCCr30C3000PG4#槽鋼連梁集中力計算圖經(jīng)計算得到：4號集中力為P4=37.706KN（四八 16#工字鋼（長 6000mm）挑梁受力計算：腳手架鋼管的自重：N2= 1.2X0.164X11.85=2.328kN挑梁上4號集中力總

22、荷載為：P4終=P4 +2N=37.706+2.328X2=42.362kN6J37213.81413.81412.362q：=0.205KK/mm1 1 1Mill1 Illi-1 J830LCdO120130Cc: JbJ：8C32030f J挑梁最終受力圖q=3 lKK/m?too氏no30：3-21 -挑梁彎矩圖從而計算的各支座反力為：N1=0.069KNN2=2.218KNN3=27.615KNN4=47.689KN（五）扣件抗滑力計算：斜撐雙立桿支撐于支座三與支座四處，與豎直方向的夾角分別為32.574和28.867計算得到支座三處斜撐雙立桿軸力為：27.615Cos32.574

23、=32.770KN支座四處斜撐雙立桿軸力為：47.689 /Cos28.86T =54.455KN支座三處斜撐雙立桿對應的第一道橫向水平桿受力為：32.770XSin32.574 =17.643KN支座四處斜撐雙立桿對應的第一道橫向水平桿受力為：54.455XSin28.86T =26.290KN第一道橫向水平桿總受力為17.643+26.290=43.933KN由于挑梁底第一道橫向水平桿與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接節(jié)點處采用雙扣0KN8.97KK0.069KN1.867KK廠_-0,3510-5四7KN-6.905KN/m-0.288KN/m0KN1.139KN/m5.192KN/m-4.874K

24、N-3.633KN/m-22 -件，按規(guī)范取值、雙扣件的抗滑承載力為12KN故每一挑梁底第一道橫向水平 桿與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接節(jié)點處的總抗滑承載力為4X12KN=48KN第一道橫 向水平桿與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接處扣件抗滑承載力滿足要求。支撐工字鋼懸挑梁的水平鋼管與斜撐雙鋼管連接節(jié)點處亦須采用雙扣件， 每支撐處的斜撐雙鋼管軸向抗滑承載力4X12KN=48KN大于支座三處的斜撐雙 鋼管軸力、小于支座四處的斜撐雙鋼管軸力，故 支座三（中間支座）處的扣件 抗滑承載力滿足要求；支座四（外側(cè)支座）處扣件抗滑承載力不滿足要求，須 在其支撐處的挑梁底使用U型頂托頂緊支撐工字鋼懸挑梁的水平鋼管。（六）、斜撐雙

25、立桿穩(wěn)定性計算：1、由以上計算得到：支座三處斜撐雙立桿軸力小于支座四處斜撐雙立桿軸力， 故只驗算支座四處斜撐雙立桿的軸力。N4=54.455KN卜 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）：i = 1.59;A -立桿凈截面面積（cm2）:A = 4.24;W -立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W = 4.49;升-鋼管立桿軸心受壓應力計算值（N/mm2）;f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2;lo-計算長度（m）;根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度Io有兩個計算公式lo=kuhlo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即：lo= Max1.

26、167X1.7心.38686+2X0.1= 2.749；mk -計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167;卩-計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3,卩=1.7a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果：立桿的計算長度lo/i = 2749/ 15.9 = 173;-23 -由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.273鋼管立桿受壓應力計算值；c=4455/（0.273X4X424） = 117.6N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算（T =117.6N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因

27、素，按下式計算：1。= kik2(h+2a) = 1.167X1.041x(1.2+0.1x2);= 1.701 mki-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2-計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.6按照表2取值1.029;lo/i = 1701 / 15.9 = 107;由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537鋼管立桿的最大應力計算值；c=4455/(0.537XX424) = 59.79N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算(r= 59.79N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205N/mm2，滿足要求！二、挑檐轉(zhuǎn)角部位計算(一)300X500斜梁梁側(cè)立桿荷載計

28、算-24 -1 計算參數(shù)1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.50;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.7;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10;立桿步距h(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m):11.85;梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.86；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0;采用的鋼管類型為48X；立桿承重連接方式：可調(diào)定托1.2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板自重(kN/m2):0.30;鋼筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土

29、側(cè)壓力標準值(kN/m2)：7.2;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2):4.0;2、梁荷載計算梁荷載計算考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q1=1.2X(24.00+1.50)X0.50+0.30X1.00=15;.660kN/m施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=15.660+5.600=21.260kN/m梁一側(cè)立桿的線荷載為q仁21.260/2=10.63 kN/m

30、;3、梁側(cè)立桿荷載計算：各立桿頂部受力根據(jù)十跨連續(xù)梁計算-25 -N3=7.171KN;N4=7.522KN；N8=1.899KNX0.149X11.85=2.117kNN2=8.439+2.117 =10.56KNN4=7.522+2.117 =9.639KNN6=7.571+2.117 =9.688KNN8=1.899+2.117 =4.016KN（二八300X500邊梁底部立桿荷載計算:計算得到：從內(nèi)側(cè)到外側(cè)各立桿受力分別為N1=2.934KNN2=8.439KN;N6=7.571KNN7=7.037KN;腳手架鋼管的自重：N2= 1.2故立桿根部荷載分別為N1=2.934+2.117

31、=5.051KNN3=7.171+2.117 =9.288KNN5=7.388+2.117=9.505KNN7=7.037+2.117=9.154KNN5=7.388KN-26 -1 計算參數(shù)1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.50;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m):11.85;梁兩側(cè)立桿間距(m)：2.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48X；立桿承重連接方式：可調(diào)頂托；1.2.荷

32、載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00；模板自重(kN/m2):0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):7.2；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載2(kN/m2):4.0;2、梁荷載計算梁荷載計算考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q1=1.2X(24.00+1.50)X0.50+0.30X1.00=15;.660kN/m施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2

33、=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=15.660+5.600=21.260kN/m3、梁底立桿荷載計算：3.1、梁底立桿荷載計算圖-27 -q=21.26KN/m邊梁底立桿的線荷載為q仁21.26kN/m；3.2、梁底立桿荷載計算經(jīng)計算得到：立桿荷載N = 18.63kN;（三八 工字鋼梁上集中荷載計算:1、挑梁受力圖:q=0206Kb/m1斗(11 1 1L H 1 1 1 1 1 11 1 11 1 111 1111 J 11-.d 1 L IIi-3900丿IJ3 /JU/uo/rbnzou/oo a次oc挑梁受力圖2、挑梁集中力計算：6.172KN6.17

34、2KN6.172KN11.223KN1#立桿底槽鋼連梁集中力計算圖-28 -3#立桿底槽鋼連梁集中力計算圖7#立桿底槽鋼連梁集中力計算經(jīng)計算得到：1號集中力為P1=15.64KN3號集中力為P1N2=16.96KN5號集中力為P1N3 =23.741KN7號集中力為P1N4 =33.69KN15 S Ijr ICI箱窈H w器珂碑町F冊無臚4刖&絆q=02時處伽1$ 1JJ. 1 Hj丄、1j 1:、匸丄r 1- i、 -r * 7 Of7007Q07007007004K3900(,16天B80Uq=O.1KN/m丄5-一.Mbcl4_1591150一.13.613KN13.613KN

35、13.613KN 13.613KN 9.288KN5#立桿底槽鋼連梁集中力計算13.613KN13.613KN13.613KN 13.613KN9.505KN18.63KN18.63KN24.80KN24.80KN18.63KN24.80KN24.80KN 18.63KN18.63KN27.784KN-29 -挑梁最終受力圖26.15KN10.071KN挑梁剪力圖最大彎矩為16.867KN.m發(fā)生在第三跨，距左端支座1.4m處。（四）、16#工字鋼（長 9000mm）挑梁受力計算：從而計算的各支座反力為：N1=0.315KNN2=10.555KNN3=42.628+16.96=59.588KN

36、N4=21.631+33.69=55.32KN（五）、扣件抗滑力計算：斜撐雙立桿分別支撐于支座三與挑梁的夾角為59，支座四處與挑梁的夾 角為58，計算得到支座三處斜撐雙立桿軸力為：59.588/Si n59=70.27KN支座四處斜撐雙立桿軸力為：55.32 Sin 58=65.24KN支座三處斜撐雙立桿對應的第一道橫向水平桿受力為：70.27XCos59=36.19KN支座四處斜撐雙立桿對應的第一道橫向水平桿受力為：65.24XCos58=34.58KN第一道橫向水平桿總受力為36.佃+34.58=70.77 KN由于挑梁底第一道橫向水平桿與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接節(jié)點處采用雙扣 件，按規(guī)范取值

37、、0.315KN4.139KN-d- -0.484KN-16.478KN-17.492KN0KN-30 -雙扣件的抗滑承載力為12KN故每一挑梁底第一道橫向水平 桿與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接節(jié)點處的總抗滑承載力為4X12KN=48KN第一道橫向水平桿與外側(cè)雙鋼管斜撐桿連接處扣件抗滑承載力滿足要求。支撐工字鋼懸挑梁的水平鋼管與斜撐雙鋼管連接節(jié)點處亦須采用雙扣件， 每支撐處的斜撐雙鋼管軸向抗滑承載力4X12KN=48KN均小于支座三和支座四 處的斜撐雙鋼管軸力，故支座三（中間支座）和支座四（外側(cè)支座）處扣件抗 滑承載力均不滿足要求，須分別在中間支座外側(cè)支座支撐處的挑梁底使用U型頂托頂緊支撐工字鋼懸挑梁

38、的水平鋼管。（六）、斜撐雙立桿穩(wěn)定性計算：1、支座三處斜撐雙立桿計算：N3=70.27KN卜 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）：i = 1.59;A -立桿凈截面面積（cm2）:A = 4.24; W -立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W= 4.49;升-鋼管立桿軸心受壓應力計算值（N/mm2）;f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2;lo-計算長度（m）;根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度I。有兩個計算公式lo=kyhlo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即：lo= Max1.167X1.7心.61717+2X0.1= 2.749；mk -計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167;卩-計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3,卩=1.7a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計