行政實驗樓階梯教室高支撐架方案

1、金鄉(xiāng)縣金東小學(xué)實、幼兒園工程階梯教室高支撐架專項施工方案金鄉(xiāng)縣東關(guān)建筑公司2014年7月1日一、工程概況金鄉(xiāng)縣金東小學(xué)工程，結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)。本工程總建筑面積22481，全部為地上14層，地上分別為教學(xué)樓、實驗樓、風(fēng)雨操場、連廊、幼兒園、餐廳等本方案為教學(xué)樓-階梯教室高支撐架方案二、依據(jù)高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度為7.65米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍

2、不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。三、高支撐架板部分的基本情況本區(qū)高支撐架范圍為：2#教學(xué)樓-階梯教室，設(shè)在2#教學(xué)樓東側(cè)的一層，高度為7.55m。該位置的柱網(wǎng)開間基本是14.4m×5.8m，結(jié)構(gòu)平面采用十字梁設(shè)計，最大框架梁截面350×1150，跨度5.8米；十字梁截面300×950；樓板厚度均為120mm。高支撐架體系采用¢48鋼管滿堂架支模,下面為回填夯實土，立桿下墊40*300連續(xù)布置。四、高支撐架板體系施工材料的選用和要求1、模板采用=15厚膠合板2、木枋采用50

3、15;80松木枋3、立桿和水平桿采用¢48×3.0鋼管4、輔助用模板采用=15松木散板5、對拉螺栓采用146、模板安裝使用材料的要求：1）鋼管支架及其配件的規(guī)格、性能、及質(zhì)量應(yīng)符合設(shè)計和規(guī)范的規(guī)定，要有合格證和及進(jìn)場檢測報告。2）鋼管要平直,不得歪斜、硬變、砸扁、嚴(yán)重銹蝕，鋼管使用前要進(jìn)行檢查維修并做好使用中的防銹工作。3）木枋、模板不得腐朽、翹曲、劈裂、嚴(yán)重?fù)p傷。五、高支撐架板體系的施工安裝（搭設(shè)）1、施工準(zhǔn)備:1）備足各種施工材料，并熟悉圖紙，做好技術(shù)交底工作。2）放好軸線、模板邊線、水平控制標(biāo)高線. 3）支模架立桿的排列要放好墨線，按線布設(shè)。4）根據(jù)設(shè)計圖紙構(gòu)件的尺寸

4、,配制加工好柱、梁模板,并按相應(yīng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件編號。2、支架安裝：1）支架安裝間距,須嚴(yán)格按照施工設(shè)計規(guī)定的間距進(jìn)行布架.嚴(yán)禁隨意增大間距。2）支架立桿底面和頂面應(yīng)采用可調(diào)節(jié)的底座和頂托。3）支架搭設(shè)好后,要拉線檢查調(diào)整水平度和垂直度。支架搭設(shè)的其他要求參照現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程(JGJ1302001（2002版)。 4）模板支架立桿底座下要墊木枋和模板,砼面應(yīng)墊木板或鋼底座。3.模板安裝1）梁模板安裝a)梁模板安裝前要先搗好混凝土地骨，在兩端柱上彈出標(biāo)高線,然后立支撐,支撐下墊上木方或墊板,支架的間距按設(shè)計確定。b)按設(shè)計標(biāo)高調(diào)試好支架頂標(biāo)高,支架采用可調(diào)節(jié)底座和頂托進(jìn)行調(diào)整

5、, 底座和頂托調(diào)整高度為300（¢48鋼管架），調(diào)整好標(biāo)高后在安裝梁底板木方時要通線檢查,梁底板安裝要起拱，起拱高度按設(shè)計要求,設(shè)計如沒有具體明確,按規(guī)范規(guī)定（1/10003/1000）L。c)梁側(cè)模板安裝要通線找直,梁高為800時，要加穿對拉螺栓,以保證梁截面尺寸的正確,梁上口模板要設(shè)支撐卡.安裝完畢后要校正梁中線、標(biāo)高、截面尺寸、清除模板內(nèi)雜物,檢查合格后辦理預(yù)檢。2)板模板安裝:a) 一般從跨一側(cè)開始安裝,先安裝支架和木方,要按照標(biāo)高通線找平,并固定支架,然后依次安裝模板。b) 支架頂木方通線調(diào)平后,再鋪放板模板,板模板局部范圍拼板,可采用松木散板,不得用大膠合板鋸成小拼板,板

6、模板拼縫要嚴(yán)密,接縫處要平整。c) 安裝完畢后,將板面清掃干凈,辦理預(yù)檢。4、所有木枋的布置間距須按本設(shè)計書的要求布設(shè)，施工操作中嚴(yán)禁隨意更改。六、高支撐架板安裝施工驗收1、模板體系安裝前必須將本方案施工設(shè)計要求向施工班組進(jìn)行技術(shù)交底。施工操作中不得隨意更改方案設(shè)計。2、進(jìn)行施工安裝檢查，加強(qiáng)自檢、互檢和專檢。重點檢查鋼管架立桿間距、剪刀撐、縱橫水平加固桿布設(shè)數(shù)量、位置，對不符合方案要求的及時整改。3、對安裝好的扣件要全面檢查，要用力矩扳手檢查扣件的擰緊度是否達(dá)到規(guī)定要求，扣件擰緊力矩為4065N·m。4、整個模板體安裝完成后，由項目部技術(shù)負(fù)責(zé)人組織檢查驗收，符合要求并辦理驗收手續(xù)，

7、方可進(jìn)行下道工序施工。七、混凝土澆筑方法施工中應(yīng)注意如下方面：1. 砼采用砼泵輸送至澆筑點。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土沖擊力大，因此泵送點位置應(yīng)注意避免混凝土堆積過量，禁止泵管對著模板直接噴射，以防止模板支撐系統(tǒng)失穩(wěn)導(dǎo)致坍塌事故的發(fā)生。2. 框架結(jié)構(gòu)中，柱和梁板的混凝土澆筑順序，應(yīng)按先澆筑柱混凝土，后澆筑梁板混凝土的順序進(jìn)行。3. 澆筑方法應(yīng)由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，當(dāng)達(dá)到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，梁板混凝土澆筑連續(xù)向前進(jìn)行，并保證澆筑時間間隔不超過2小時，避免施工冷縫產(chǎn)生。砼要求商品混凝土供應(yīng)商提供摻加緩凝劑的混凝土，保證質(zhì)量符合設(shè)計要求并初凝時間不早于8小時。砼澆

8、筑要從梁中部位落下，不要使混凝土從板邊自流入梁內(nèi)，防止梁內(nèi)漿體聚積，并派專人跟蹤澆筑點位，確保每條梁的澆筑質(zhì)量。4. 鋼筋密集的地方用直徑32振動器搗固保證節(jié)點處鋼筋密集區(qū)砼振搗密實，并適時用木錘錘擊模板，以便及時發(fā)現(xiàn)振搗不密實處及時采取應(yīng)急措施。5. 局部如因澆注砼時間停歇過長，為避免施工冷縫出現(xiàn)，可采用塔吊輔助吊運(yùn)砼。6、混凝土澆筑后及時進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，梁側(cè)模7天后方拆除，作為保濕養(yǎng)護(hù)層。八、模板體系的折除1) 非承重模板（柱、梁側(cè)模）其拆除時砼強(qiáng)度不低于1.2Mpa,承重底模板的拆除應(yīng)按設(shè)計要求和施工規(guī)范規(guī)定進(jìn)行。結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計強(qiáng)度的百分率（%）板和拱250>2，875梁承

9、重結(jié)構(gòu)875>8100懸臂板-100施工中必須提前拆模時,應(yīng)采取可靠的技術(shù)措施后,方可進(jìn)行。2)模板拆除:柱、梁、板模板的拆除按常規(guī)方法進(jìn)行,但施工拆除中要注意如下幾項:a) 拆除順序，應(yīng)采取先裝的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板，后拆承重模板；先拆側(cè)模后拆底模、自上而下的順序進(jìn)行。b) 拆除的支架、模板、木方要及時清理,螺栓與配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理歸堆使用。c) 拆除人員要站在已拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用鉤子鉤下,不得猛撬猛敲,使模板大片整體落下。d) 由于樓層較高,需利用支撐體系改作為拆模平臺,先松開頂托螺桿,取出木方，拆除模板,再清運(yùn)木方、模板,然

10、后再拆支撐體系鋼管。e) 拆除時不得把模板、木方直接從高處往下擲,以防模板變形和傷人及砸壞其他物體,臨邊模板拆除時,臨邊面要封閉好。f) 拆模時，地面需搭設(shè)安全通道。九、施工質(zhì)量保證措施1. 建立健全施工過程的質(zhì)量保證體系，對工程施工實施質(zhì)量預(yù)控法，提高操作人員及管理人員的管理效能。有目的、有預(yù)見地采取有效措施，有效防止施工中的一切質(zhì)量問題的產(chǎn)生，真正做到施工中人人心中有標(biāo)準(zhǔn)，有準(zhǔn)則，以確保施工質(zhì)量達(dá)到預(yù)定的目標(biāo)，把以事后檢查為主的質(zhì)量管理方法轉(zhuǎn)變?yōu)橐钥刂乒ば蚣耙蛩貫橹鞯腎SO9001：2000質(zhì)量管理，達(dá)到預(yù)防為主的目的。在施工當(dāng)中，項目將嚴(yán)格加強(qiáng)培訓(xùn)考核，技術(shù)交底，技術(shù)復(fù)核，“三檢”制度的

11、管理工作，使每一位職工知其應(yīng)知之事，干其應(yīng)干之活，并使其質(zhì)量行為受到嚴(yán)格的監(jiān)督。同時實行質(zhì)量重獎重罰，以確保質(zhì)量控制體系的有效運(yùn)行，確保工程質(zhì)量的目標(biāo)。2、為了使現(xiàn)場施工的作業(yè)人員都能做到人人了解工程施工的概況及施工方法，明確各自的施工要求和具體的施工任務(wù)，工地各項施工管理制度以及工程情況達(dá)到心中有數(shù)，盡量避免在施工過程中出現(xiàn)返工現(xiàn)象，因此，在進(jìn)場進(jìn)入施工作業(yè)之前，必須對木工和棚工搭架專業(yè)工種施工人員進(jìn)行圖紙內(nèi)容、施工標(biāo)準(zhǔn)、特殊部位施工方法以及安全文明施工方面的知識的交底，具體方法是：1）由項目經(jīng)理組織技術(shù)、質(zhì)安、主辦施工員、專業(yè)工種施工人員參加學(xué)習(xí)活動。2）將工程項目施工方案向工人講解，使作

12、業(yè)人員了解具體的施工方法、質(zhì)量要求。參加培訓(xùn)的人員都要簽名，未經(jīng)培訓(xùn)的施工人員一律不準(zhǔn)上崗。3）培訓(xùn)完后要進(jìn)行安全方面知識的考核，合格后才能上崗。3、為防止高支撐模板支撐系統(tǒng)失穩(wěn)坍塌事故的發(fā)生，要嚴(yán)格按建設(shè)工程高大模板板支撐系統(tǒng)施工安全管理導(dǎo)則，認(rèn)真做好高支撐模板系統(tǒng)安全管理工作。對于高度大于8米、跨度超過18米、施工荷載大于15KN/m2、集中荷載超過20KN/m的模板支撐系統(tǒng)應(yīng)由市建設(shè)科技委的專家對其方案進(jìn)行審查。4、模板體系安裝和拆除的質(zhì)量要求及保證質(zhì)量措施,請按照混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范中的模板分項工程具體要求執(zhí)行,在此不再予以贅述。5、跨度大于4m的梁、板結(jié)構(gòu)的模板要設(shè)置13L

13、起拱。6、模板體系安裝完畢后,須經(jīng)檢查驗收符合要求,并辦理交接手續(xù)后,方可進(jìn)行下道工序作業(yè)。7、支撐系統(tǒng)搭設(shè)、拆除及模板安裝、混凝土澆筑期間，無關(guān)人員不得進(jìn)入支撐底下，必須有施工管理人員現(xiàn)場監(jiān)護(hù)。8、澆筑混凝土?xí)r，要有專人觀察模板和支撐體系，出現(xiàn)異常情況須立即停止，及時排除故障，并經(jīng)現(xiàn)場安全員檢查同意后方可繼續(xù)作業(yè)。十、梁模板(扣件鋼管架)計算書本區(qū)施工驗算取梁截面：350mm*1150mm（最大梁截面）與300mm*950mm兩種截面尺寸計算，板厚以120mm計算1、梁段:WKL1（3）1.1、參數(shù)信息（1）.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.15；

14、混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；（2）.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布

15、荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；（3）.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；（4）.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方

16、木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；（5）.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：250mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；1.2、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/

17、m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。1.3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按

18、照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)（1）.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗

19、混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度: l = (1150-120)/(4-1)= 256.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(1150-120)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(1150-120)/(4-1)2= 9.21×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(1150-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(1150-120)/(4-1)

20、/1000=3.886 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 9.21×104 / 1.88×104=4.9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2).撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (1150-120)/(4-1)=256.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣

21、性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×10.709×(1150-120)/(4-1)4/(100×6000×1.41×105) = 0.373 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1150-120)/(4-1)/250 = 1.027mm；面板的最大撓度計算值 =0.373mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.027mm，滿足要求！1.4、梁側(cè)模板支撐的計算(1).次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁

22、計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.886/0.500= 7.772kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.194 kN·m，最大支座反力 R= 4.275 kN，最大變形 =

23、0.218 mma、次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.94×105/4.27×104 = 4.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.6 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！b、次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.218mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！(2).主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.275kN,按照集中

24、荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6×10×10/6 = 200cm3；I = 2×6×10×10×10/12 = 1000cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.634 kN·m，最大支座反力 R= 6.925 kN，最大變形 = 0.379 mma、主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計

25、算值: = 6.34×105/2.00×105 = 3.2 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =3.2N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！b、主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.379 mm主楞的最大容許撓度值: = 270/400=0.675mm；主楞的最大撓度計算值 =0.379mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0.675mm，滿足要求！1.5、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)

26、； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.925 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.925kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！1.6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混

27、凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×15×15/6 = 3.00×104mm3； I = 800×15×15×15/12 = 2.25×105mm4；(1).抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.90+0.30×0.80=22.320kN/m；

28、施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；q=22.320+4.480=26.800kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×26.8×2002=1.34×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×22.32×0.2+0.437×4.48×0.2=2.066kNRB=1.25ql=1.25×26.8×0.2=6.7kN =M

29、max/W=1.34×105/3.00×104=4.5N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =4.5 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2).撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=18.600kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；

30、面板的最大撓度計算值: = 0.521×22.32×2004/(100×6000×2.25×105)=0.138mm；面板的最大撓度計算值: =0.138mm 小于面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！1.7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。(1).荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.7/0.8=8.375kN/m(2).方木的支撐

31、力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；a、方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×8.375×0.82 = 0.536 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.536×106/83333.3 = 6.4 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 6.4 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值

32、 13 N/mm2,滿足要求!b、方木抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.375×0.8 = 4.02 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×4.02×1000/(2×50×100) = 1.206 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.206 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!c、方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×8.37

33、5×8004 /(100×9000×416.667×104)=0.619mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.619 mm 小于方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！(3).支撐小橫桿的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.066kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.700kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.600-0.400)/4×0.800×(1.2×0.120×24.

34、000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.950-0.120)×0.300=0.705kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.437 kN；N2=9.368 kN；最大彎矩 Mmax=0.144 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.032 mm；最大應(yīng)力 =0.144×106/4490=32 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 32 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計

35、強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!1.8、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算1.9、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=9.368 kN；R < 16.0

36、0 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 1.10、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.437 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×7.2=1.115 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(0.950/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.30+(0.950/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.120×(1.50+24

37、.00)=1.735 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.950/2+(0.600-0.400)/4×0.800=2.240 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.437+1.115+1.735+2.24=6.527 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)；

38、 f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到

39、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=6527.327/(0.205×424) = 75.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 75.1 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.368 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.2-0.9)=1.115 kN；N =N1+N2 =9.368+0.976=10.344 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)

40、比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.

41、167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=10344.366/(0.205×424) = 119 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 119 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167

42、5;1.011×(1.5+0.1×2) = 2.006 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.7按照表2取值1.011 ；lo/i = 2005.723 / 15.9 = 126 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；= 10344.366/(0.417×424) = 58.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 58.5 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2、梁段:WkL2：2.1、參數(shù)信息(

43、1).模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.3；梁截面高度 D(m)：0.95；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.65；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.70；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；(2).荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：2

44、4.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；(3).材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N

45、/mm2)：13.0；（4）.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；（5）.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：800；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；2.2、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

46、F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。2.3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力

47、和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)（1）.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 80×1.5×1.5/6=30cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M = 0.125ql2其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×

48、;0.8×17.85=17.134kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.8×4=4.48kN/m；計算跨度: l = (950-120)/(3-1)= 235mm；面板的最大彎矩 M= 0.125×(17.134+4.48)×(950-120)/(3-1)2 = 1.49×105N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25×(17.134+4.480)×(950-120)/(3-1)/1000=6.349 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.49×1

49、05 / 3.00×104=5N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =5N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 17.134N/mm； l-計算跨度: l = (950-120)/(3-1)=235mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 80×1.5×1.5×1.5/12=22.5cm4；面板的最

50、大撓度計算值: = 0.521×17.134×(950-120)/(3-1)4/(100×6000×2.25×105) = 0.202 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(950-120)/(3-1)/250 = 0.94mm；面板的最大撓度計算值 =0.202mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.94mm，滿足要求！2.4、梁側(cè)模板支撐的計算（1）.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 6.349/0.800= 7.936kN/m本工程

51、中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.508 kN·m，最大支座反力 R= 6.984 kN，最大變形 = 1.457 mma、次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 =

52、 5.08×105/4.27×104 = 11.9 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 11.9 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！b、次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 800/400=2mm；次楞的最大撓度計算值 =1.457mm 小于次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(2).主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.984kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W

53、 = 2×4×8×8/6 = 85.33cm3；I = 2×4×8×8×8/12 = 341.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.594 kN·m，最大支座反力 R= 7.915 kN，最大變形 = 0.367 mma、主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 5.94×105/8.53×104 = 7 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/

54、mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =7N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！b、主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.367 mm主楞的最大容許撓度值: = 170/400=0.425mm；主楞的最大撓度計算值 =0.367mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0.425mm，滿足要求！2.5、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺

55、栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.915 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.915kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！2.6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵

56、抗矩W分別為: W = 900×15×15/6 = 3.38×104mm3； I = 900×15×15×15/12 = 2.53×105mm4；(1).抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.95+0.30×0.90=16.848kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.90=5.040kN/m；q=1

57、6.848+5.040=21.888kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×21.888×2502=1.71×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×21.888×0.25=2.736kN =Mmax/W=1.71×105/3.38×104=5.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2).撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=14.040kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大