基樁豎向抗壓應力測試技術規(guī)程(第二稿全稿樣)

1、（草稿）河北建設勘察研究院有限公司標準灌注樁豎向抗壓應力測試技術規(guī)程HBJK XXX2009批準部門：河北建設勘察研究院有限公司施行日期：2009年 月 日2009·石家莊前 言根據(jù)本企業(yè)質量保證體系要求及技術發(fā)展規(guī)劃，認真總結了企業(yè)多年來實踐經(jīng)驗，并調研了國內外同類技術成果，經(jīng)認真研究和征求相關應用單位意見，制定本規(guī)程。本規(guī)程的主要技術內容是：總則、術語和符號、基本規(guī)定、工程準備、應力測試、資料整理等。本規(guī)程由河北建設勘察研究院有限公司負責管理和對條文的修訂，由檢測分公司負責具體技術內容的解釋。本規(guī)程主編單位：河北建設勘察研究院有限公司檢測分公司本規(guī)程主要起草人：梁金國 聶慶科 郅

2、正華 魏建明 趙 鋼 韓文永 李匯麗 楊海賓 陳 宏目 錄1 總 則42 術語、符號42.1 術語42.2 符號53 基本規(guī)定64 工程準備74.1 鋼筋計準備74.2 鋼筋計安裝維護85 應力測試96 資料整理106.1 計算樁身軸力106.2 樁身側摩阻及壓縮量計算117 成果分析147.1 樁側摩阻發(fā)揮程度分析147.2 樁身極限側摩阻定量分析147.3 樁身任意觀測截面承載力分析147.4 樁底持力層承載力發(fā)揮程度分析158 測試人員與測試報告15附錄 A 灌注樁豎向抗壓應力測試現(xiàn)場記錄表17附錄 B 鋼筋計焊接方式說明18附錄 C 部分分析曲線樣式示例19附錄 D 本規(guī)程用詞說明21

3、條文說明221 總 則 為了規(guī)范灌注樁樁身豎向應力測試全過程，提高灌注樁樁身應力測試成果質量，制定本規(guī)程。 本規(guī)程適用于灌注樁豎向抗壓載荷試驗中包含樁身應力測試的試樁項目，成果分析技術也可用于其它樁型的試樁項目。與應力測試并行的載荷試驗應包含在建筑基樁檢測技術規(guī)范JGJ106-2003所規(guī)定的方法范圍內。 灌注樁樁身豎向抗壓應力測試除執(zhí)行本規(guī)程外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 本規(guī)程所用符號基本按現(xiàn)行建筑基樁檢測技術規(guī)范JGJ106-2003的規(guī)定執(zhí)行，新用符號參考文獻慣用方法。2 術語、符號2.1 術語 彈性模量標定在樁頂附近設置觀測裝置，觀測樁身應變與樁頂荷載的變化關系，以確定樁身混凝

4、土的彈性特征，這一過程稱作彈性模量標定。 樁身壓縮量根據(jù)樁身截面應變計算的樁身截面變形量稱作樁身壓縮量。 側阻軟化樁身側阻隨著樁身豎向變形增大而出現(xiàn)的滯漲現(xiàn)象稱為側阻軟化。 摩阻發(fā)揮程度分析樁身側摩阻隨著樁身豎向變形的增大而發(fā)生變化，其出現(xiàn)最大值時對應的樁身位移為土的彈性極限位移，超過該位移，樁側摩阻不再增加甚至發(fā)生衰減，研究樁側摩阻隨樁身豎向位移變化規(guī)律的過程叫做摩阻發(fā)揮程度分析。2.2 符號 鋼筋計參數(shù)0、i分別為空載和加載時鋼筋計的讀數(shù)（Hz）；q 計算的鋼筋力（kN）；、 鋼筋計標定常數(shù)。 樁身應力變形參數(shù)Qi樁頂?shù)趇級豎向荷載（kN）；fj,z(i,i-1) 第j級荷載作用下，樁身第

5、i至i-1段側摩阻（kPa）；Tj,zi、Tj,z（i-1）距離樁頂分別為zi、zi-1深度時第j級荷載作用下樁的軸力（kN）；Sj,0第j級荷載作用下樁身總壓縮量（mm）。sk,0,j第j級荷載作用下，樁身第k段即i至i-1之間的截面壓縮量（mm）；Sj,b第j級荷載作用下樁底總沉降量（mm）。Sj第j級荷載作用下樁頂總沉降量（mm）。Sj,i第j級荷載作用下樁身第i截面的總沉降量（m）。Sj,0,in第j級荷載作用下樁身自i至n截面的總壓縮量（m）。 幾何參數(shù)A 樁的橫截面積（m2）；As單根鋼筋橫截面積（m2）；zi 、zi-1自樁頂起算樁身深度坐標；d樁身第i至i-1段樁身平均直徑(m

6、)；n樁的分段數(shù)，自標定斷面以下的第一個觀測斷面起算。2.2.4 樁身材料性能Es鋼筋彈性模量（kPa）；Ecs樁身截面等效彈性模量（kPa）。Ecsi、Ecs（i-1）對應軸力Tj,zi、Tj,z（i-1）的樁身等效彈性模量（kPa）。3 基本規(guī)定3.0.1 進行應力試樁前應搜集下列背景資料： 試樁平面圖，試樁設計要求； 試驗場地巖土工程勘察報告； 試樁施工工藝及特點，了解同類型工程試樁效果。 進行豎向抗壓應力測試的基樁，成樁前應做孔形測試；應力測試前應做樁身完整性檢測。3.0.3 樁身豎向抗壓應力測試應在滿足工程設計要求的前提下，多方位提供試樁成果，以供設計綜合分析。3.0.4 應力測試的

7、手段和元器件應工藝成熟，質量穩(wěn)定，環(huán)境適應能力強。 4 工程準備4.1 鋼筋計準備 可優(yōu)先選用頻率式鋼筋計，鋼筋計的測力范圍不小于200MPa，或1000u。 鋼筋計出廠前應做雙向（抗拉、抗壓）標定，并提供溫度修正方法，鋼筋計及其連接線纜的密封絕緣性能應大于0.2MPa，鋼筋計埋設深度超過100m時，應按密封耐壓要求專門定做。 鋼筋計的截面尺寸可根據(jù)其與主筋的連接方式確定： 當鋼筋計與主筋串聯(lián)焊接時，鋼筋計截面尺寸應等同于主筋尺寸，鋼筋計的測力能力不應低于主筋抗壓/拉強度。 當鋼筋計與主筋并聯(lián)連接時，鋼筋計截面尺寸應小于主筋。對于18以上主筋，可采用12鋼筋計。當主筋截面小于16時，不宜采用并

8、聯(lián)連接方式。4.1.4 鋼筋計埋設位置設置原則：主要受力土層上下界面處應設置，相鄰截面鋼筋計間距超過5m時應內插一層。 標定斷面設置：標定斷面設置在距離試樁樁頂至少1d處。當樁頂設置鋼護筒時，標定斷面應離開鋼護筒下端0.5d。4.1.6 每層鋼筋計的數(shù)量及排布原則：每層鋼筋計不宜小于兩個，并按d/0.4數(shù)值（四舍五入）確定每層鋼筋計數(shù)目。每層鋼筋計應按鋼筋籠橫截面均布。4.1.7 鋼筋計線長設計：鋼筋計線長（m）=（試坑地面標高-樁身鋼筋計位置標高）×1.01+觀測用線長，觀測用線長可根據(jù)測站與試樁樁頭間距離確定。4.2 鋼筋計安裝維護 根據(jù)鋼筋計與主筋的連接方式選定焊接工藝。 并聯(lián)

9、連接時，鋼筋計上端與主筋焊接固定，下端與主筋綁扎。 串聯(lián)連接時，鋼筋計延長桿分別與主筋對焊或傍焊，待延長桿溫度降到常溫后再將鋼筋計旋擰到主筋上。兩種焊接方式見附錄B。 鋼筋計線纜排線按就近主筋走向分段固定，固定時不宜拉緊（可分段留1%自由段）。線纜固定間隔可按23m控制。 鋼筋計連接到鋼筋籠后，應進行聯(lián)機測試，以觀測其工作狀態(tài)。當鋼筋計在自由狀態(tài)下初始讀數(shù)穩(wěn)定，且與標定證書初始讀數(shù)偏離不超過10%時，可視作鋼筋計安裝成功。如果在自由狀態(tài)下鋼筋計初始讀數(shù)不穩(wěn)定（10秒鐘內個位數(shù)變化超過2），或偏離初始讀數(shù)10%以上，應檢查鋼筋計外觀有無破損，無法修復時應更換。4.2.4 當鋼筋籠為多段時，在鋼筋

10、籠下設過程中綁扎線纜。為降低排線困難，多段鋼筋籠的線纜可沿鋼筋籠的外緣走線，鋼筋籠運輸及下設過程中應注意保護線纜，防止擦/壓造成破損。 鋼筋籠下設完畢后，應再次進行聯(lián)機測試，可根據(jù)鋼筋籠的放置狀態(tài)檢查鋼筋計工作是否正常：當鋼筋籠為懸掛狀態(tài)時，鋼筋計換算力應為拉力，且自上而下拉力逐漸減??；當鋼筋籠直接放置到孔底時，鋼筋計換算力應為壓力，且自上而下逐漸增加。對于工作狀態(tài)明顯反常的鋼筋計，可查明原因后確定是否更換。 鋼筋計聯(lián)機測試正常后，可進行灌注施工。灌注過程中應注意保護鋼筋計線纜，下設導管時應做扶正，防止導管碰損鋼筋計及線纜。 灌注施工結束后，可再次讀取鋼筋計初讀數(shù)，檢查鋼筋計狀態(tài)，并做好記錄。

11、灌注樁養(yǎng)護期間，應做好鋼筋計線纜的保護工作，應做到：防潮，防曬，防銹，防盜等。5 應力測試5.0.1啟封鋼筋計線纜，測試其狀態(tài)，記錄鋼筋計初始讀數(shù)。記錄表格格式見附錄A.。5.0.2 加荷前讀各鋼筋計讀數(shù)并記錄，荷載穩(wěn)定后再讀一次，記錄讀數(shù)。檢查與上次讀數(shù)的差值，分析讀數(shù)的變化趨勢，分析其合理性。當發(fā)現(xiàn)異常時應進行檢查復讀，防止出現(xiàn)讀數(shù)錯誤。5.0.3 加卸載過程結束后，妥善保護好鋼筋計線纜，以備日后復測。6 資料整理6.1 計算樁身軸力 鋼筋應力轉換當同一截面埋設多個鋼筋計時，應將有效觀測數(shù)據(jù)代入事先標定的應力表達公式計算該鋼筋計的應力值，然后對計算結果進行平均處理，計算實際的鋼筋應力。對于

12、頻率式鋼筋計，實際觀測值為鋼弦的頻率，可根據(jù)鋼筋計的出廠標定結果按下式轉換成鋼筋力q，即： （）式中：0、i分別為空載和加載時鋼筋計的讀數(shù)（Hz）；q 計算的鋼筋力（kN）；、 鋼筋計標定常數(shù)。 標定混凝土彈性模量 計算分級荷載作用下的Ecs樁頂附近摩阻可以忽略，分級荷載作用下的彈性模量Ecs表示為： （）式中：Qj樁頂?shù)趈級豎向荷載（kN）；As單根鋼筋橫截面積（m2）；Es鋼筋彈性模量（kPa）；A 樁的橫截面積（m2）；Ecs樁身截面等效彈性模量（kPa）。其它符號意義同前。 建立Ecs和q的函數(shù)關系將Ecs和q的數(shù)據(jù)按照二次多項式構造的函數(shù)關系進行回歸，得到Ecs的函數(shù)表達式。擬合多項

13、式形式為： 式中：a、b、c為無量綱標定常數(shù)；其它符號意義同前。當Ecs隨q的變化趨勢比較復雜時，應根據(jù)曲線形態(tài)選定合適的回歸公式模式，找出擬合效果最好的函數(shù)關系作為公式回歸的結果。 樁身軸力計算根據(jù)實測鋼筋力(q)和對應的樁的彈性摸量(Ecs)計算軸力，公式如下： （）Tz軸力(kN)。式中符號意義同前。6.2 樁身側摩阻及壓縮量計算 樁頂豎向荷載作用下各觀測截面間樁側摩阻，可按下式計算： （）式中：fj,z(i,i-1) 第j級荷載作用下，樁身第i至i-1段側摩阻（kPa）；d樁身第i至i-1段樁身平均直徑(m)；zi,zi-1深度（m）；Tj,z（i）、Tj,z（i-1）距離樁頂分別為z

14、i、zi-1深度時第j級荷載作用下樁的軸力（kN）；其它符號意義同前。6.2.2 樁身分段壓縮量可按下式計算： （）式中：sk,0,j第j級荷載作用下，樁身第k段即i至i-1之間的截面壓縮量（mm）；zi 、zi-1自樁頂起算樁身深度坐標(mm)；Ecs（i）、Ecs（i-1）對應軸力Tj,z（i）、Tj,z（i-1）的樁身等效彈性模量（kPa）。6.2.3 樁身總壓縮量可按下式計算： （）式中：Sj,0第j級荷載作用下樁身總壓縮量（mm）。n樁的分段數(shù)，自標定斷面以下的第一個觀測斷面起算。其它符號意義同前。.6.2.4 樁底沉降量可按下式計算： （）式中：Sj,b第j級荷載作用下樁底總沉降量

15、（mm）。Sj第j級荷載作用下樁頂總沉降量（mm）。其它符號意義同前。6.2.5 樁身任一觀測斷面沉降量可按下式計算： （-1） （-2）式中：Sj,i第j級荷載作用下樁身第i截面的總沉降量（mm）。Sj,0,in第j級荷載作用下樁身自i至n截面的總壓縮量（mm）。其它符號意義同前。7 成果分析7.1 樁側摩阻發(fā)揮程度分析7.1.1根據(jù)式計算樁頂荷載作用下樁身任意截面位移量sj,i。根據(jù)式（）計算樁身分層摩阻fj,z(i,i-1)。將對應層位的樁身位移量sj,i與分層摩阻fj,z(i,i-1)繪制成fj,z(i,i-1)- sj,i曲線。見附錄C圖形示例。分析不同深度曲線的變化趨勢，通常樁側摩

16、阻發(fā)揮充分時，對應的曲線特征是：隨著位移的增加側摩阻變化不明顯或者有所減?。ψ柢浕?。而樁側摩阻發(fā)揮不充分時，隨著位移的增大樁側摩阻同步增大。據(jù)此可判斷各層實測樁側摩阻是否充分發(fā)揮。7.2 樁身極限側摩阻定量分析計算樁身總壓縮量Sj,0。 根據(jù)計算的Sj,0及樁頂荷載Qj，繪制Q-S0曲線。見附錄C圖形示例。 極限摩阻力判定方法：Q-S0曲線與Q-S曲線出現(xiàn)明顯分離的的起始點對應的荷載即樁的極限摩阻力。7.3 樁身任意觀測截面承載力分析計算任意觀測截面的樁身沉降量sj,i。 繪制任意截面軸力與截面沉降曲線Tj,z(i)sj,i曲線圖。見附錄C圖形示例。 根據(jù)Tj,z(i)sj,i曲線形態(tài)結合

17、沉降量判斷樁身任意截面的承載力狀況?？疾觳煌课籘j,z(i)sj,i曲線的橫向分離程度，判定樁側持力層變化：當相鄰曲線橫向分離不明顯時，說明兩個截面之間土層對于樁身承載力的影響不大；而當相鄰曲線出現(xiàn)明顯分離時，表明兩個截面之間的土層是樁的主要持力層，相鄰觀測截面間土層對樁承載力產(chǎn)生的影響相當于兩條Q-S曲線對應特征點的差值。7.4 樁底持力層承載力發(fā)揮程度分析計算樁身彈性壓縮量得到樁底位移Sj,b。 根據(jù)樁底軸力Tj,z(n)與Sj,b繪制成樁端持力層Tj,z(n)- Sj,b曲線； 分析曲線曲線特征，分析判斷樁底承載力是否接近極限，樁端土承載力是否充分發(fā)揮。8 測試人員與測試報告 從事灌注

18、樁豎向抗壓應力測試的技術人員，應經(jīng)過專門的技術培訓。技術成果的整理與分析應由有實踐經(jīng)驗的專業(yè)工程師完成。 灌注樁豎向抗壓應力測試成果報告應包括下列內容： 工程名稱、工程地點、試驗目的、試驗日期； 工程概況、樁位平面圖、試驗樁位的鉆孔地質資料； 基樁設計詳圖、基樁施工工藝、施工記錄； 采用的試驗方法、投入的儀器設備及人員情況、試驗過程描述； 孔形測試成果、灌注充盈系數(shù)； 基本成果圖件：樁身完整性分析圖件、樁頂加卸載與沉降曲線、軸力分布曲線、壓縮量分布曲線、摩阻分布曲線、樁頂荷載與樁身總壓縮量曲線、摩阻沉降量曲線、樁身截面荷載與截面沉降量曲線等； 分析內容應包括：單樁極限承載力分析、樁周持力層分析

19、、單樁承載力（包括側阻力與端阻力）發(fā)揮程度分析等； 試驗結論； 建議和說明。 試驗過程記錄及照片。附錄A灌注樁豎向抗壓應力測試現(xiàn)場記錄表工程名稱試驗編號成樁工藝樁 型樁 徑(m)樁 長(m)配筋樁身混凝土標號齡期(d)試驗日期記錄層號層深(m)鋼筋計編號初始值加荷級別(kN)附錄 B鋼筋計焊接方式說明B.0.1 串聯(lián)焊接方式注：串聯(lián)焊接時，鋼筋計兩端焊接方式相同。注：上下端墊塊可采用10mm鋼筋代替。附錄 C部分分析曲線樣式示例-1）， 樁身壓縮量分布曲線樣式見圖（C.0.1-2） C.0.2-1 摩阻分布曲線C.0.2-2 摩阻發(fā)揮程度曲線（C.0.3-1）極限摩阻分析（C.0.3-2）觀測

20、斷面承載力分析（C.0.3-3）持力層分析附錄D本規(guī)程用詞說明1） 表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴禁”。2） 表示嚴格，在正常情況均應這樣做的用詞：正面詞采用“應”；反面詞采用“不應”或“不得”。3） 表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：正面詞采用“宜”；反面詞采用“不宜”。表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。 條文中指定應按其他有關標準、規(guī)范執(zhí)行的寫法為“應按執(zhí)行”或“應符合的要求（或規(guī)定）”。非必須按指定的標準、規(guī)范執(zhí)行的寫法為“可參照執(zhí)行”。河北建設勘察研究院有限公司標準基樁豎向抗壓應力測試技術規(guī)程HBJK XXX2009條

21、文說明2009·石家莊前 言灌注樁豎向抗壓應力測試技術規(guī)程HBJKxxx -2009，經(jīng)河北建設勘察研究院有限公司批準、發(fā)布。為便于各作業(yè)單位的有關人員在使用本規(guī)程時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，本規(guī)程編制組按與規(guī)程正文對應的章節(jié)順序編制了條文說明，以便正確理解和使用本規(guī)程。在使用本規(guī)程過程中如發(fā)現(xiàn)相關解釋說明有不妥之處，請將意見或建議提交本規(guī)程管理部門，以便及時修正。目 錄1 總 則252 術語、符號262.1 術語262.2 符號263 基本規(guī)定274 工程準備274.1 鋼筋計準備284.2 鋼筋計安裝維護295 應力測試306 資料整理316.1 計算樁身軸力316.2 樁身側摩

22、阻及壓縮量計算327 成果分析337.1 樁側摩阻發(fā)揮程度分析337.2 樁身極限側摩阻定量分析337.3 樁身任意觀測截面承載力分析347.4 樁底持力層承載力發(fā)揮程度分析348 測試人員與測試報告351 總 則 長久以來，對于單樁豎向抗壓應力測試項目，試驗人員依據(jù)的標準規(guī)定很不完善，對于應力測試成果的應用也屬于低水平的，對于指導基樁設計起不到應有的作用?；鶚敦Q向抗壓應力測試是一項技術性很強的作業(yè)，尤其對于施工工藝較復雜的鉆孔灌注樁，樁身應力測試是試樁的重要內容，規(guī)范和完善測試過程及資料整理手段，對于提高試樁成果質量意義重大。 本規(guī)程把應用范圍限制于灌注樁豎向抗壓應力測試，主要基于如下幾點：

23、 目前基樁豎向抗壓應力測試項目中，用的較多的是灌注樁，其他樁型較少。 采用鋼筋計測試樁身應力通常只適用于灌注樁，本規(guī)程規(guī)定的應力測試方法就是鋼筋計法。 相關國家規(guī)范對于灌注樁豎向抗壓應力測試成果應用規(guī)定過于籠統(tǒng)，不便于操作。但本規(guī)程闡明的部分技術手段同樣可應用于類似的基樁豎向應力測試項目，例如預制樁的豎向抗壓應力測試，也可應用本規(guī)程的方法獲得樁身壓縮量的分析成果。本規(guī)程重點對灌注樁豎向抗壓應力測試作業(yè)過程進行了規(guī)定，與應力測試并行的載荷試驗應按照檢測規(guī)范的要求進行，通常采用慢速維持荷載法。 本規(guī)程是對灌注樁豎向抗壓應力測試作業(yè)過程的規(guī)范和完善，與現(xiàn)行規(guī)范是互補的。因此遵從本規(guī)程的同時，未盡事宜

24、參照其他規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。 本規(guī)程涉及的公式及符號較多，為準確區(qū)分不同符號的意義，參考文獻中類似符號的應用習慣重新做了調整，例如軸力用T而樁頂荷載用Q，沉降或位移延用符號S，這樣可防止實際操作中用混。2 術語、符號2.1 術語 彈性模量標定是樁身豎向抗壓應力測試的基礎。樁身材料本身近似彈性，決定了其彈性模量在一定的荷載范圍內呈現(xiàn)彈性，而在整個加載過程中表現(xiàn)為非彈性，準確取定樁身彈性模量就需要在樁身的某個已知斷面獲得樁身的荷載和變形數(shù)據(jù)，然后根據(jù)虎克定律分荷載段取得樁身彈性模量。 對于摩擦樁而言樁身能夠被壓縮是灌注樁能夠提供側摩阻的前提，樁的壓縮量某種程度上決定了樁身摩阻的發(fā)揮程度。計算樁的壓縮量

25、基于分級荷載作用下樁身材料的近似彈性，逐段應用虎克定律計算截面位移。2.2 符號相關符號有一定差別，如檢測規(guī)范將軸力和樁頂力均用Q表示，這樣不便于理解，應用時容易混亂。本規(guī)程對于類似情況均進行了相應的調整。3 基本規(guī)定 彈性材料的本構關系遵從虎克定律，因此脫離變形去分析力是無法得到正確結果的，反之撇開力去談變形也是錯誤的。引入樁身變形參數(shù)來分析樁身的各種力學表現(xiàn)才能得出更切合實際的結果，成果才能更有說服力。這較僅僅提供單一摩阻值的傳統(tǒng)方法更能提高設計對樁工作效能的認知程度。3.0.4 對于灌注樁而言，其材料的微觀狀態(tài)表現(xiàn)為非均質，力學宏觀表現(xiàn)為非完全彈性和分級荷載作用下的近似彈性。這就決定了采

26、用彈性力學理論研究和觀測樁的受力變形特征應在一定的宏觀尺度和一定的荷載條件下進行。因此選擇應力測試方法和測試元器件應符合客觀條件的限制。4 工程準備4.1 鋼筋計準備 振弦頻率式鋼筋計與應變式鋼筋計的優(yōu)缺點相關文獻有所介紹。對于灌注樁而言，振弦頻率式鋼筋計安裝方法簡便，成活率高，適于普及推廣。而應變式鋼筋計安裝工藝復雜，測試過程也較頻率式鋼筋計繁瑣。但從樁身應力的測試效果看，二者沒有明顯差距，故本規(guī)程在鋼筋計的選擇上提倡優(yōu)先選用用簡單易行的振弦頻率式鋼筋計。鋼筋計的測力范圍應按照樁身混凝土的最大應變進行換算，例如鋼筋計彈性模量ES=200000MPa，混凝土最大壓應變取1000，則鋼筋計可測最

27、大力為200MPa。 混凝土水下灌注時，鋼筋計隨鋼筋籠下設到充滿泥漿的孔內，鋼筋計的密封絕緣性能必須能夠滿足一定的要求，本規(guī)程按照100m水深的水壓限定鋼筋計的密封性能，超過該深度時需提高鋼筋計的密封性能。 鋼筋計的與鋼筋籠主筋的聯(lián)接方式對鋼筋計的成活率有一定影響，串聯(lián)方式直接測試了主筋的受力情況，因此相對而言精度較高，但由于在鋼筋籠運輸、起裝過程中，鋼筋計要承受不同程度的彎矩，容易造成鋼筋計損壞，成活率會受到影響。而并聯(lián)方式間接測試了混凝土中的應力，鋼筋計本身引起的截面配筋率的變化會使測試的應力與無鋼筋計時有一定差異，因此采用并聯(lián)方式時需要用小的鋼筋計直徑，以便降低這種影響。采用并聯(lián)方式時，

28、鋼筋計在整個安裝過程中承受的外力很小，不容易造成損壞，成活率較高。 鋼筋計安設的深度除了參照地層界面外，還應兼顧相鄰層鋼筋計之間的距離。因為摩阻的發(fā)揮進程與樁頂荷載的大小有關，也與離開樁頂?shù)木嚯x有關。當?shù)貙訉雍褫^大時，即使是同一土層，其上下部位摩阻的發(fā)揮進程也會因上下部位位移的不同而表現(xiàn)出明顯差異，因此在深度方向適當加密觀測可獲得更真實的樁身摩阻表現(xiàn)，同時也可提高樁身壓縮量的計算精度。 標定斷面的設置決定了樁身軸力及其后續(xù)計算結果的合理性。標定斷面的代表性很重要，如果標定斷面與樁身其他部位存在明顯差異，其標定的彈性模量將不能真實代表樁身其他部位的材料特性，計算結果會出現(xiàn)異常。因此有鋼護筒的部分

29、不能設置標定斷面。4.1.6 每層鋼筋計的數(shù)目決定了每層鋼筋計測試數(shù)據(jù)的可靠性，通常單一的鋼筋計無法評價其測試數(shù)據(jù)是否有效。當樁身橫截面積增大時，為了保持每只鋼筋計所控制的樁身橫截面積相當，應增加每層的鋼筋計數(shù)量，以使測試得到的樁身軸力等有近似相同的精度保證。 鋼筋計的線長應有適當富余，以防在起吊鋼筋籠時產(chǎn)生過大的線纜應變而使線纜破損，通常留1%的富余量即可。4.2 鋼筋計安裝維護 鋼筋計的焊接應在技術人員的監(jiān)督指導下進行，為避免焊接引起的高溫損傷鋼筋計，串聯(lián)方式焊接時，延長桿應與鋼筋計分離，待溫度恢復到外界常溫時再連接延長桿和鋼筋計。并聯(lián)方式焊接時應盡量縮短焊接時間，可采用點焊-停頓-點焊的

30、操作方法，并用沾水的濕布包裹鋼筋計距離焊接距離近的一端，防止溫度過高損壞鋼筋計。焊接過程中鋼筋計溫度控制在50以下。 鋼筋計線纜的固定可采用普通電工絕緣自粘膠帶纏繞綁扎，綁扎時每段拉緊后放回23cm富余量。這樣做目的是要線纜的允許應變遠大于實際鋼筋籠產(chǎn)生的應變，防止線纜拉斷。 因為焊接過程是對鋼筋計產(chǎn)生損傷的主要環(huán)節(jié)之一，因此焊接完成后應對鋼筋計進行聯(lián)機檢查，出現(xiàn)損壞時應更換。鋼筋計損壞時，其數(shù)值的穩(wěn)定性和初始讀數(shù)都會發(fā)生變化，根據(jù)其聯(lián)機狀態(tài)判定其是否正常。 下設多段鋼筋籠時，鋼筋計的線纜要在下設過程中綁扎，走線方式應選擇安全可行的方法。下設鋼筋籠時，應做好防護，防止線纜碰損。5 應力測試，維

31、持5分鐘然后卸載，一切檢查無誤后，進入正式加載程序。6 資料整理6.1 計算樁身軸力 鋼筋計應力轉換可按照鋼筋計標定出廠的標定公式進行計算，通常鋼筋計的靈敏度比較接近，同層鋼筋計隨荷載增量的變化呈現(xiàn)近似相同的增量變化，而下層鋼筋計隨荷載增量的變化應小于上層鋼筋計同級荷載增量時對應的變化量。當出現(xiàn)明顯的異常數(shù)據(jù)時應做出標記以確定取舍。算例：某級荷載下，某個深度（hi）的3個鋼筋應力計實測的頻率（fi）分別為：1790、1760、1727，鋼筋計的初始讀數(shù)（f0）為1793、1764、1730。根據(jù)三個鋼筋計的標定公式計算結果分別為：qi=2.0914×10-5×（v02-vi

32、2-630）=0.212（kN）qi=2.0628×10-5×（v02-vi2-63）=0.289（kN）qi=2.2064×10-5×（v02-vi2+204）=0.233（kN）取其平均值qi´=0.245kN作為該深度應力觀測的統(tǒng)計結果。對于極差超過30%的數(shù)據(jù)應做取舍。例如本例中0.289可考慮舍去。則平均值為0.223kN。計算時，應根據(jù)鋼筋應力計的受力狀態(tài)（壓或者拉）分別代入不同的公式進行計算。由于傳感器的標定狀態(tài)和其實際工作狀態(tài)有一定區(qū)別，可能造成其零點的漂移（增大或者縮?。?，但并不影響其標定關系，因此在其工作狀態(tài)下必須在受力前測

33、讀新的零點v0，椐此計算qi。6.1.2 通常標定截面設置在樁頂，根據(jù)力的平衡關系Tz=Q-fs，fs為標定斷面以上的總摩阻力，樁頂附近時摩阻可以忽略，即fs=0，則Tz=Q，=Q/A，=As·Es/q，根據(jù)虎克定律可導出分級荷載作用下的彈性模量的表達式多數(shù)情況下，二次多項式擬合效果是較好的。當Ecs隨q的變化趨勢比較特殊時，則應首先繪制Ecs和q散點圖，然后根據(jù)曲線形態(tài)選定合適的回歸公式模式，找出擬合效果最好的函數(shù)關系作為公式回歸的結果。通常都能獲得比較理想的函數(shù)關系式，一種比較簡潔的辦法是利用電子表格的趨勢線功能，為散點繪制的曲線添加多條趨勢線，并將各條趨勢線代表的公式和相關系數(shù)

34、進行比較分析，選定最恰當?shù)暮瘮?shù)關系。 軸力計算是摩阻計算及壓縮量計算的基礎，因此軸力計算結果應基本符合變化規(guī)律：自上而下軸力逐漸衰減，分級荷載作用下軸力曲線不應交叉。當出現(xiàn)異常軸力曲線時，應分析出現(xiàn)異常的原因并給予修正處理，以保證軸力計算結果的正確有效。6.2 樁身側摩阻及壓縮量計算面理論式的簡化處理：現(xiàn)行檢測規(guī)范對于摩阻測試采用的是分段平均摩阻力計算法，即樁身測試元件都安裝在土層的分層界面上，根據(jù)相鄰兩層測試元件位置的軸力差值，求得對應兩層傳感器間的樁側土總阻力值，進而計算單位面積的樁側土摩阻力值。顯然根據(jù)此方法計算的樁側土分布僅僅是一種對理論公式的簡化（假定計算段樁身軸力按線性分布）和近似，當?shù)貙?/p>