新店連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段施工方案

1、新店跨武九連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段施工方案一、編制依據(jù)（1）客運專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南（TZ213-2005）。（2）鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南（TZ210-2005）。（3）客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標準。（4）鐵路專線高性能混凝土暫行技術(shù)條件 ；（5）鐵路橋梁預應力混凝土施工技術(shù)規(guī)范（6）鐵路混凝土強度檢測評定標準(TB10425-94)；（7）鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收補充標準(鐵建設2005160號)；(8)客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標準(鐵建設2005160號)； (9)鐵路工程結(jié)構(gòu)混凝土強度檢測規(guī)程（TB10426-2004/J3422004）；(10)鐵路工程施

2、工安全技術(shù)規(guī)程（上、下冊）（TB10401.1-2003/J259-2003）（TB10401.2-2003/J260-2003）；（11）新店特大橋 武黃施圖（橋）-4（12）新店特大橋施工組織設計方案（13）中建股份武黃城際鐵路二標項目部編制的總體施工組織設計二、工程概況1、新店特大橋1720號墩采用（40.67240.6m）預應力混凝土變高度連續(xù)箱梁設計跨越316國道(老武黃公路)及武九鐵路，連續(xù)梁采用菱形掛籃懸臂灌筑施工方法施工。2、梁體采用單箱單室變高度斜腹板箱形截面，主墩墩頂3.0m范圍內(nèi)梁高相等，梁高5.63m，跨中合龍段及邊跨現(xiàn)澆段高3.23m，梁底曲線為二次拋物曲線。箱梁頂寬

3、12.2m，中支點處底寬5.98m，跨中及邊墩支點處底寬6.34m；翼緣懸臂板長2.645m，厚度為23.2cm；腹板厚度由主墩墩頂根部的90cm變至跨中及邊墩支點附近的50cm；底板厚度由主墩墩頂?shù)?00cm變至跨中及邊跨直線段的46cm；頂板厚度為43cm，在墩頂根部加厚至63cm；箱梁在墩頂處設橫隔墻，主墩墩頂橫隔墻厚200cm，該處橫隔墻設置高80cm*寬180cm的過人洞；邊墩墩頂橫隔墻厚120cm，該處橫隔墻設置高80cm*寬210cm的過人洞，供檢查人員通過。在箱梁每個梁段的兩道腹板上按縱向間距2m設置10cm的通風孔，在每孔梁底板上最低處設置直徑10cm的泄水管。3、橋面寬度：

4、防撞墻內(nèi)側(cè)凈寬9.6m，橋梁建筑總寬12.2m。梁體頂面需設置全線統(tǒng)一的防撞墻、電纜槽、接觸網(wǎng)支柱、人行道欄桿、橋上排水系統(tǒng)、綜合接地系統(tǒng)、無砟軌道與梁體的連接等設施。4、梁全長為153.2m，計算跨度為40.67240.6m,中支點處梁高5.63m,跨中2m直線段及邊跨5.6m直線段梁高為3.23m,邊支座中心線至梁段0.60m。5、主要工作參數(shù)：連續(xù)梁編號分為11個段，0#段段長11.0m，梁高5.635.089m，全重636.75t采用支架法施工,臨時支墩采用8根630的鋼管立柱。其中四根填充C30混凝土。1#9#段為掛籃懸澆段，長度3.0和3.5米，重94.25123t; 11#段邊跨

5、為支架現(xiàn)澆段長3.6米，重146t,將承臺周邊地基處理后，搭設碗扣鋼管支架現(xiàn)澆；10#段為合龍段，長2米，重54.5t。主梁采用C50混凝土彈性模量3.55×104MPa；縱橫向預應力損失：管道摩阻系數(shù)=0.23；豎向預應力損失：管道摩阻系數(shù)=0.35。6、主要建筑材料（一）混凝土 箱梁梁體混凝土C50高性能混凝土 封錨C50無收縮混凝土 孔道壓漿M50號水泥砂漿（二）預應力鋼筋及普通鋼筋縱、橫向預應力鋼絞線采用符合GB5224標準的j15.2mm高強度、低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值fpk=1860MPa,彈性模量EP=195GPa。波紋管采用相應內(nèi)徑規(guī)格的金屬波紋管。錨具采用相應規(guī)

6、格的夾片式群錨。豎向預應力筋采用32mm的預應力混凝土用螺紋鋼筋，其應符合相應標準的規(guī)定，抗拉強度標準值fpk=830MPa。普通鋼筋：Q235級鋼筋應符合鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋（GB13013-91），HRB335鋼筋應符合鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋（GB1499-1998）。鋼料：采用Q235鋼材支座：采用GTQZ系列球型支座伸縮縫：采用無砟軌道防排水伸縮縫7、預應力體系采用三向預應力體系，箱梁縱向鋼束：腹板、頂板束采用15-s15.2mm鋼絞線，中底板束采用12-j15.2mm鋼絞線，邊板束采用13-j15.2mm鋼絞線，90mm波紋管成孔，M15-12錨具錨固；箱梁橫向鋼束：5s15.

7、2mm鋼絞線，內(nèi)徑90*19mm塑料扁波紋管成孔，BM15-5及BM15-5P扁錨錨固，順橋向鋼束間距50cm，采用單端張拉，張拉、錨固端交錯布置；豎向預應力筋：采用JL32預應力混凝土用螺紋鋼筋，JLM-32精軋螺紋錨，內(nèi)徑45mm鐵皮管成孔，箱梁每道腹板設置一根豎向預應力鋼筋，順橋向間距50cm。三、邊跨現(xiàn)澆段施工1、施工工藝流程施工工藝流程見“邊跨現(xiàn)澆段施工工藝框圖”。 邊跨現(xiàn)澆段施工工藝框圖搭設滿堂支架墩頂支座安裝鋪設底模堆載預壓（持荷2天卸載）根據(jù)預壓結(jié)果調(diào)整底模標高留設預拱度綁扎底、腹板鋼筋、安裝底、腹板預應力管道支立內(nèi)、外模搭設架子，支立頂板、翼緣和端頭模板綁扎頂板鋼筋、安裝頂板

8、預應力管道預設合攏段施工預埋件及預留設施混凝土澆注、養(yǎng)護預應力張拉、壓漿拆除側(cè)模和內(nèi)模2、施工方法2.1 地基處理采用碗扣式腳手架作為邊跨現(xiàn)澆段施工的支架，承臺基坑分層夯填密實，每層厚度不得大于25cm,土質(zhì)地段應采用氣夯將地基夯實，確保承載力達到300Kpa以上，達不到者采用摻水泥或石灰等改良土壤，然后在其上夯填50cm 厚三七灰土墊層，若連續(xù)降雨、無法保證灰土含水率達到要求時，應采用級配碎石回填基坑及換填地基，最后在頂面澆筑20cm厚C20混凝土墊層做為腳手架基礎，基礎四周設排水溝。腳手架上鋪設縱橫方木，方木上鋪設竹膠板作為箱梁的底模。1、總體方案邊跨現(xiàn)澆段及邊跨合攏段采用碗扣式腳手架支架

9、現(xiàn)澆法施工。支架基礎采用30cm厚C20混凝土硬化，支架采用碗扣式腳手架，梁外模板采用鋼模板，累模板采用18厚木模板。2、施工方法2.1 地基處理采用碗扣式腳手架作為邊跨現(xiàn)澆段施工的支架，承臺基坑分層夯填密實，每層厚度不得大于25cm,土質(zhì)地段將地基夯實，確保承載力達到300Kpa以上，達不到者采用摻水泥或石灰等改良土壤，然后在其上夯填50cm 厚三七灰土墊層，若連續(xù)降雨、無法保證灰土含水率達到要求時，應采用級配碎石回填基坑及換填地基，最后在頂面澆筑20cm厚C20混凝土墊層做為腳手架基礎，基礎四周設排水溝。腳手架上鋪設縱橫方木，方木上鋪設鋼模板作為箱梁的底模。2.2支架設計支架采用碗扣滿堂支

10、架，碗扣式鋼管腳手架立桿的橫向間距：翼板部位為0.6m，腹板及底板位置為0.3m；縱向間距均為0.6m；支架橫桿上下步距1.2m?？v向方木為15*15cm,橫向方木為5*10cm,外模板采用5mm厚鋼模板，內(nèi)膜為2.0cm厚的木模板。為保證整體受力，根據(jù)標高和設計桿件長度進行底座調(diào)平，調(diào)節(jié)高度不得超過材料要求。搭立桿后加橫桿連接固定，并設掃地桿，立桿搭設完畢放頂托調(diào)至設計標高。剪刀撐：立桿間設剪刀撐，縱橫兩個方向都設置，每隔三排立桿設置一道剪刀撐，剪刀撐應聯(lián)系46根立桿，斜桿與地面夾角為4560度，剪刀撐應沿步高連續(xù)布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫桿

11、扣緊外，在其中間應增加24個扣結(jié)點。具體見下圖3、支架預壓3.1 預壓的目的與意義通過預壓的手段檢驗支架整個系統(tǒng)在各種工況下的結(jié)構(gòu)受力情況，確保系統(tǒng)在施工過程中絕對安全。 通過預壓掌握支架的彈性變形和非彈性變形的程度和大小，更加準確地掌握支架的剛度等力學性能指標，借以指導支架的立模標高，為施工監(jiān)控提供可靠的參照數(shù)據(jù)，確保主梁施工線型、標高滿足設計和規(guī)范要求。3.2試驗項目及收集的資料 支架系統(tǒng)在各個工況下的各個主要構(gòu)件的變形值收集。 各個構(gòu)件和連接接頭的安全性檢驗。 箱梁的變形觀測。 整個支架的承載能力和安全保障系統(tǒng)的檢驗。3.3加載材料稱量預壓所用的材料是砂袋，砂在裝袋前先用地秤稱量砂重，原

12、則上過秤的砂正好是預壓所用。運到施工現(xiàn)場裝袋，吊裝砂袋加載過程中，采用吊車起吊重量顯示器記錄每袋砂的重量，當重量累計達到每級加載所需重量時停止。持荷時間達到時進行觀測，用同樣方法做其他各級加載重量并觀測記錄。支架預壓荷載為箱梁自重的140%，采用砂袋作為預壓荷載。加載前先由測量人員對模板的高程進行測定，并在測量點用油漆作好標記。加載按三級加載進行,第一級箱梁自重的50%，第二級箱梁自重的100%,第三級箱梁自重的140%,分級加載靜置時間為24小時.最后一級加載觀測后卸載, 卸載時應對稱均勻進行，防止在卸載過程中局部應力集中，導致模板和支架產(chǎn)生不均勻變形。測量點作好油漆標記,測量數(shù)據(jù)為分級加載

13、前、加載靜置24小時后、卸載后,通過測量數(shù)據(jù)作分析, 計算出總的下沉量，模板和支架的非彈性變形和彈性變形量, 彈性變形量作為施工預拱度的依據(jù).3.4 預壓材料預壓材料為砂袋。3.5 配重計算11#段混凝土重量共計244.4t，計算中考慮到模板、鋼管支架、方木、施工荷載等，加載重量分別乘以1.4倍安全系數(shù)。根據(jù)計算得出各個部位的重量如下表：11#現(xiàn)澆段預壓各部位的配重表部位使用材料140%重量（t）11#現(xiàn)澆段底板以上（6.7米寬）砂袋278.3翼板（單側(cè)）砂袋33.3翼板（單側(cè)）砂袋33.3合計：278.3+33.3*2=344.9t3.6、堆載預壓觀測點平面布置圖 3.7 觀測并記錄成果，各

14、部位分級荷載布置見表預壓觀測點位布置表（整個11#現(xiàn)澆段）部 位底 模翼 板點數(shù)1010位置中間及兩側(cè)中間及端頭觀 測 數(shù) 據(jù) 表荷載重量0%50%100%140%100%50%0%觀測時間（h）0.50.50.5240.50.50.5荷載重量（t）0172.5244.4344.9244.4172.50注：按此表逐步加載和卸載后，進行觀測，得出變形值，根據(jù)結(jié)論調(diào)整底模預拱度。3.8 預壓順序及觀測預壓順序應按照混凝土的澆筑順序進行，先澆筑混凝土的部位先預壓，后澆筑混凝土的部位后預壓，根據(jù)本工程的幾何特點及混凝土澆筑順序，預壓的順序應為：按設計標高調(diào)整好底模標高，并對觀測點進行初始觀測。然后開始

15、預壓，先壓靠近墩身處，再依次加載向遠離墩身的位置排列砂袋。全部重量達到50%時對底模、支架等處的觀測點進行標高和平面位置坐標測量，并詳細作好記錄。分析支架的變形規(guī)則。繼續(xù)按上一步的步驟進行預壓，待壓至總重量的100%時繼續(xù)對觀測點進行測量并詳細作好記錄。預壓至總重量的140%時停止預壓并持荷一天。在這期間對底模、支架等處的觀測點每6個小時進行一次觀測，作好詳細記錄。預壓時間根據(jù)地質(zhì)情況、梁體重量、支架類型等進行現(xiàn)場預壓試驗后確定，若沉降不明顯趨于穩(wěn)定可卸載（沉降兩次差值小于1mm）, 卸載后繼續(xù)觀測一天。一般要求預壓時間為23d。沉降觀測數(shù)據(jù)要如實填寫在沉降觀測記錄表上，繪制加載-支架沉降曲線

16、。支架的變形及地基壓縮量主要考慮以下因素：=1+2+3+4+51箱梁自重產(chǎn)生的彈性變形量；2支架彈性壓縮量；3支架與方木、方木與模板、支架與下墊墊木之間的非彈性壓縮量；4支架基礎地基的彈性壓縮量；5支架基礎地基的非彈性壓縮量。通過預壓施工，可以消除3、5的影響，則在底模安裝時，其預拱度的設置按=1+2+4計算，在模板的高程控制時加入預拱度數(shù)值。對于預應力鋼筋混凝土連續(xù)箱梁，考慮到張拉時起拱, 預拱度的設置要適當減小。注意觀察，加載過程中如發(fā)現(xiàn)基礎沉降明顯、基礎開裂、局部位置和支架變形過大現(xiàn)象，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。3.9 卸載按照預壓順序后預壓的先卸載，先預壓的后卸

17、載的順序進行卸載。卸載至總重量的100%、50%及全部卸載完時，對觀測點進行觀測并記錄。在預壓重物全部卸完后對現(xiàn)澆支架全面進行測量并作好記錄。砂袋應在橋下不妨礙施工的地方臨時存放，待該節(jié)段施工完畢，下階段支架搭設好以后，繼續(xù)進行預壓作業(yè)。直至最后幾段，滿足預壓需要后，多余的砂子運回攪拌站，合攏段預壓完后，剩余所有砂子全部運回攪拌站，以達到節(jié)約成本的目的。3.10 支架預拱度設置根據(jù)測出梁段荷載作用下支架產(chǎn)生的彈性變形值及地基下沉值，將此彈性變形值、地基下沉值、張拉以后的起拱量與施工控制中提出的因其它因素需要設置的預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度重新調(diào)整底模標高。施工中根據(jù)預壓觀測成果和有資質(zhì)施工監(jiān)控單位仿真計算結(jié)果進行支架預拱度的設置。以確保成橋后的梁體線形滿足設計要求。 預拱量采用厚度分別為110mm的各種薄鋼板在相應設計位置處水平支墊底模的橫梁。調(diào)節(jié)預拱度時，由水準儀配合，精確測量。3.11支架預壓加載變形觀測數(shù)據(jù)記錄表觀測