地下室頂板施工通道加固專項(xiàng)方案97586

1、 目 錄一、工程概況：3二、編制依據(jù)3三、地下室頂板加固范圍3四、車(chē)庫(kù)頂板堆載情況與荷載分析：4五、地下室頂板強(qiáng)度驗(yàn)算4六、地下室頂板加固支撐驗(yàn)算13七、鋼管支撐加固搭設(shè)16八、鋼管加固支撐的檢查18九、施工安全注意措施18附一：加固區(qū)域布置圖20一、工程概況： 材料堆場(chǎng)、臨時(shí)施工道路所在區(qū)域一層地下室范圍內(nèi)主梁為400*900mm、350*900mm，次梁為200*850mm，200*800m,板厚160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面為450*450mm，負(fù)一層4.05m；二層地下室范圍內(nèi)為無(wú)梁樓蓋，板厚300mm,柱距7100*7300mm。二、編制依據(jù)1、編制依據(jù)：（1）建筑施

2、工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程JGJ130-2011（3） 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)（4）九里晴川項(xiàng)目一標(biāo)段結(jié)構(gòu)施工圖。三、地下室頂板加固范圍在施工過(guò)程中，主要重載車(chē)輛為商砼車(chē)、磚車(chē)及裝飾等材料運(yùn)輸車(chē)輛。須對(duì)地下室頂板進(jìn)行加固，具體加固區(qū)域詳附圖。在需要加固的區(qū)域內(nèi)按照1m*1 m加密設(shè)置支撐立桿，加固部位的支撐。在工程收尾階段，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，確保無(wú)重載車(chē)輛通行方可拆除。為保證施工車(chē)輛行駛在鋼管搭設(shè)區(qū)域，要求在地下室頂板用車(chē)輛行駛通道標(biāo)示行駛路線。在車(chē)輛進(jìn)入地下室頂板入口，設(shè)置限速、限重標(biāo)識(shí)，由材料員、門(mén)衛(wèi)嚴(yán)格控制進(jìn)入頂板

3、車(chē)輛重量（重量核定嚴(yán)格按照固定車(chē)輛和裝載數(shù)量來(lái)把控），對(duì)于超載的車(chē)輛一律不放行，每次放行一輛車(chē)通過(guò)，待卸完料出場(chǎng)后，再放行下一輛車(chē)進(jìn)入。加固范圍詳見(jiàn)平面布置圖附后。四、車(chē)庫(kù)頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不超過(guò)2米，材料堆載荷載為20KN/，低于地下室頂板承載力，無(wú)需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場(chǎng)地狹窄，施工通道設(shè)置在地下室頂板消防通道區(qū)域上，在運(yùn)輸車(chē)輛經(jīng)過(guò)時(shí)，車(chē)輛荷載較大。施工場(chǎng)地荷載最大的車(chē)輛為商砼運(yùn)輸車(chē)、干拌砂漿罐。荷載參數(shù)為：混凝土罐車(chē)按裝12立方米車(chē)考慮，混凝土罐車(chē)自重約15噸，12立方米混凝土按30噸計(jì)，總計(jì)45噸。磚車(chē)自重15T，裝載25T，合計(jì)40T;干

4、拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T,合計(jì)38T選取最大值45T（450KN）五、地下室頂板強(qiáng)度驗(yàn)算(一）頂板受力以下計(jì)算的計(jì)算依據(jù)為建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m車(chē)輪作用面的局部荷載q=1.3*Q/( bcx* bcy)其中Q為單個(gè)輪胎上的荷載，對(duì)本工程取100KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2簡(jiǎn)支雙向板的絕對(duì)最大彎矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN·mMymax

5、=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN·m取Mmax=18.66 KN·m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：由Ly/Lx=1/1=1，查表得=0.0368，=0.0368Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以車(chē)輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按1*1m立桿間距對(duì)地下室頂板進(jìn)行加固，通過(guò)以下計(jì)算復(fù)核。一、示意圖二、依據(jù)規(guī)范 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2010三、計(jì)算信息 1.幾何參數(shù) 計(jì)算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚: h

6、= 160 mm 2.材料信息 混凝土等級(jí): C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2 鋼筋種類: HRB500 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至近邊距離: as = 20mm 保護(hù)層厚度: c = 20mm 3.荷載信息(均布荷載) 永久荷載分項(xiàng)系數(shù): G = 1.200 可變荷載分項(xiàng)系數(shù): Q = 1.400 準(zhǔn)永久值系數(shù): q = 1.000 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: gk = 0.000kN/m2 可變荷載標(biāo)

7、準(zhǔn)值: qk = 507.000kN/m2 4.計(jì)算方法:彈性板 5.邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.設(shè)計(jì)參數(shù) 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): o = 1.00 泊松比: = 0.200四、計(jì)算參數(shù): 1.計(jì)算板的跨度: Lo =1000 mm 2.計(jì)算板的有效高度: ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋計(jì)算(lx/ly=1000/100=1.000<2.000 所以按雙向板計(jì)算): 1.X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.

8、400*507.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 計(jì)算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm 2.Y向底板鋼筋 1) 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0

9、176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 計(jì)算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2 3.X向支座左邊鋼筋 1) 確定左邊

10、支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計(jì)算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 5

11、02mm2 4.X向支座右邊鋼筋 1) 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計(jì)算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.

12、3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5.Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計(jì)算受拉鋼筋面積 As = 1

13、*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 6.Y向下邊支座鋼筋 1) 確定下邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計(jì)算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) =

14、0.066 4) 計(jì)算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5) 驗(yàn)算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279%六、跨中撓度計(jì)算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值 1.計(jì)算荷載效應(yīng) Mk = Mgk + Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)

15、*(0.000+1.000*507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2.計(jì)算受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs 1) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) = 6.853×106/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm 2) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2 te = As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) = 461/90000 = 0.512% 3

16、) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) = 1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793) = -1.288 因?yàn)椴荒苄∮谧钚≈?.2，所以取 = 0.2 4) 計(jì)算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.667 5) 計(jì)算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f 矩形截面，f=0 6) 計(jì)算縱向受拉鋼筋配筋率 = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288% 7) 計(jì)算受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs Bs

17、 = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f')(混凝土規(guī)范式8.2.3-1) = 2.0×105*461*1602/1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0) = 4.329×103 kN*m2 3.計(jì)算受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B 1) 確定考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) 當(dāng)'=0時(shí)，=2.0 (混凝土規(guī)范第 8.2.5 條) 2) 計(jì)算受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土規(guī)范式 8.2.2) = 6.853/(6.853*(2.0-1)+6.

18、853)*4.329×103 = 2.164×103 kN*m2 4.計(jì)算受彎構(gòu)件撓度 fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B = 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164×103 = 0.122mm 5.驗(yàn)算撓度 撓度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mmfo=4.000mm，滿足規(guī)范要求!七、裂縫寬度驗(yàn)算: 1.跨中X方向裂縫 1) 計(jì)算荷載效應(yīng) Mx = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 =

19、6.853 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =6.853×106/(0.87*160*461) =106.793N/mm 4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因?yàn)閠e=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計(jì)算裂縫間縱

20、向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因?yàn)?-0.123 < 0.2,所以讓=0.2 6) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計(jì)算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.200*

21、106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 2.跨中Y方向裂縫 1) 計(jì)算荷載效應(yīng) My = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =6.853×106/(0.87*160*461) =106.793N/mm 4)

22、計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因?yàn)閠e=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因?yàn)?-0.123 < 0.2,所以讓=0.2 6) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dis

23、t = 1000/170 =5 7) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計(jì)算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 3.支座上方向裂縫 1) 計(jì)算荷載效應(yīng) Moy = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16

24、.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因?yàn)閠e=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計(jì)算裂縫間縱

25、向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計(jì)算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20

26、+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 4.支座下方向裂縫 1) 計(jì)算荷載效應(yīng) Moy = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5

27、*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因?yàn)閠e=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*

28、10/(5*1.0*10)=10 8) 計(jì)算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 5.支座左方向裂縫 1) 計(jì)算荷載效應(yīng) Mox = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(

29、0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因?yàn)閠e=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(

30、0.0100*259.397) =0.596 6) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計(jì)算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 6.支座右方向裂縫 1) 計(jì)算荷載效應(yīng) Mox = 表中

31、系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計(jì)算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計(jì)算按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0

32、.0051 因?yàn)閠e=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計(jì)算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計(jì)算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計(jì)算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計(jì)算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式

33、 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 經(jīng)過(guò)上面計(jì)算，可知在地下室頂板以下采用1m*1m立桿間距進(jìn)行支撐可以滿足要求，結(jié)構(gòu)安全。只需進(jìn)行鋼管支撐架強(qiáng)度驗(yàn)算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗(yàn)算第一部分：車(chē)道位置加固1、一層地下室范圍：地下室頂板與梁加固：在行車(chē)道路范圍內(nèi)，寬度6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為48×3.0，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用50×70mm枋木。支架搭設(shè)高度為3.9m，立桿的縱距 b=1m，

34、立桿的橫距 l=1m，立桿的步距 h=1m1.35；二層地下室范圍：地下室頂板及負(fù)一層底板加固: 支架搭設(shè)高度為3.2m/3.35m 寬度6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為48×3.0，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用50×70mm枋木。地下室加固區(qū)域內(nèi)預(yù)留2.5m寬通道，通往至各棟地下室通道，具體加固方式詳圖三。 2、加固鋼管搭設(shè)圖：圖一：圖二：3、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 （1）、軸向力計(jì)算：計(jì)算參數(shù):（考慮汽車(chē)及載物全部荷載通過(guò)樓板傳遞給支撐架；同時(shí)結(jié)構(gòu)的自重仍由支架承受。再由支撐架將荷載傳遞給地基）進(jìn)行支架體系的核算。1）軸向力計(jì)算：鋼筋混凝土自重25

35、.00kN/m3，施工活荷載2.0kN/m2， 扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.0。由永久荷載效應(yīng)控制的組合：Q=0.9×1.35×25.00×0.18+0.7×1.40×2.0 = 0.9×(6.1+1.96)=7.25kN/m2輪壓力：取為100kNq=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2計(jì)算單元按立桿1.0m×1.0m間距，考慮后輪兩側(cè)的一組輪胎由4根立桿承擔(dān)受力。則每根立桿豎向力為：（減去消防車(chē)和覆土）N=(242-53-7.25)×1×1÷1

36、/4=30.7KN采用的鋼管類型為48×3.0。 （2）不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = 30.7kN ； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 計(jì)算長(zhǎng)度，取1.600+2×0.300=2.200m； 由長(zhǎng)細(xì)比，為2200/16=138； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定

37、系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到0.375； 經(jīng)計(jì)算得到=30700/(0.375×424)=193.1KN/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!4、綜上所述：按施工道路6m寬度搭設(shè)地下室加固支撐系統(tǒng)，其長(zhǎng)度及平面布置圖附后。立桿間距1000×1000，縱向橫向水平桿步距1m-1.35m米，立桿底端設(shè)置掃地桿，離底部不大于200mm；鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊，U型托撐上部安放木枋50×70，木枋緊貼結(jié)構(gòu)梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長(zhǎng)度不得大于200mm，設(shè)置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距6米一道，并在垂直剪刀支撐頂部及底部設(shè)置

38、水平剪刀支撐，所有鋼管采用48×3.0。 第二部分：施工電梯及砂漿罐堆場(chǎng)施工電梯加固：沿施工電梯及砂漿罐堆場(chǎng)投影區(qū)域（4m寬*5m長(zhǎng)），采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為48×3.0，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用50×70mm枋木。支架搭設(shè)高度為3.9m/3.2m/3.35m，立桿的縱距 b=0.6m，立桿的橫距 l=0.6m，立桿的步距 h=1.10m。 計(jì)算依據(jù)： 1、施工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)施安全設(shè)計(jì)計(jì)算手冊(cè) 2、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-2011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130201

39、1 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003 6、砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50003-2011 7、建筑施工升降機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程（JGJ215-2010） 8、施工升降機(jī)（GB/T 10054-2005） 一、參數(shù)信息 1.施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號(hào)SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)94.8標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長(zhǎng)度(m)1.508底籠長(zhǎng)(m)4.5底籠寬(m)3標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)167對(duì)重重量(kg)1300單個(gè)吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200 2.樓板參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30樓板長(zhǎng)(m)4樓板寬(m)3樓

40、板厚(m)0.3樓板混凝土軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)14.3樓板混凝土軸心抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB500 14200板邊上部短向配筋HRB500 14200板中底部長(zhǎng)向配筋HRB500 14200板邊上部長(zhǎng)向配筋HRB500 14200 3.荷載參數(shù)：施工荷載(kN/m2)1施工升降機(jī)動(dòng)力系數(shù)n1 二、基礎(chǔ)承載計(jì)算 導(dǎo)軌架重（共需63節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重167kg）：167kg×63=10521kg， 施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(1460×2+1480+1300×2+200+10521)+2000×2)×10

41、/1000=217.21kN； 施工升降機(jī)自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+10521)+1.4×2000×2)×10/1000=268.652kN； P=n×P=1×268.652=268.652kN 三、梁板下鋼管結(jié)構(gòu)驗(yàn)算支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)3.25支撐鋼管類型48×3立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.6立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.6立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.1剪刀撐設(shè)置類型普通型頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)12.5非頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)

42、22.1可調(diào)托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(m)0.2立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424 樓板均布荷載：q=P/(a ×c )=268.652/(4.5×3)=19.9kN/m2 a：施工電梯底籠長(zhǎng) c：施工電梯底籠寬 設(shè)梁板下48×3mm鋼管0.6m×0.6m 支承上部施工升降機(jī)荷重，混凝土結(jié)構(gòu)自重由結(jié)構(gòu)自身承擔(dān)，則： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（19.9+1.4×1）×0.6

43、×0.6=7.668kN 1、可調(diào)托座承載力驗(yàn)算 【N】=30 N=7.668kN 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159 =157.233 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.1/0.0159 =145.283 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159 =181.604 非頂部立桿段：2=l

44、0/i=k2h/i= 1.155×2.1×1.1/0.0159 =167.802 取=181.604 ，查規(guī)范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.218 f N/(A)= 7668/（0.218×424）=82.958N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 梁板下的鋼管結(jié)構(gòu)滿足要求！ 配筋如下圖所示：配筋示意圖 支撐如下圖所示：支撐立面圖 第三部分：1#樓副樓頂板鋼筋房加固1#樓副樓頂板鋼筋房加固：沿鋼筋原材料堆場(chǎng)投影區(qū)域，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為48×3.0，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用50×70mm枋木。支架搭

45、設(shè)高度為3.9m，立桿的縱距 b=0.6m，立桿的橫距 l=0.6m，立桿的步距 h=1.10m。1、本工程由于鋼筋加工棚設(shè)置于地下車(chē)庫(kù)鋼筋混凝土頂板之上為了保證樓板在鋼筋活荷載作用下不發(fā)生過(guò)大的結(jié)構(gòu)變形而造成結(jié)構(gòu)損傷所以必須采取結(jié)構(gòu)支撐加固處理。鋼筋加工場(chǎng)荷載較大所以鋼筋原材料堆場(chǎng)樓面共設(shè)置計(jì)5條地壟墻其間距為1.9m；壟墻共計(jì)長(zhǎng)度為10m由十個(gè)立柱按間距1.1m分布，見(jiàn)附圖二 圖二2.位于地下室頂板處鋼筋原材料堆場(chǎng)荷載計(jì)算：施工現(xiàn)場(chǎng)所進(jìn)9m長(zhǎng)的鋼筋原材料一般每捆最大重量為3噸(約30KN)在1.1m寬的立柱槽口內(nèi)一、二層各放三捆，第三層放兩捆，按要求最大不超過(guò)三層且總計(jì)為8捆進(jìn)行計(jì)算，則在

46、鋼筋原材堆場(chǎng)（1.9m長(zhǎng)度×1.1m寬度）范圍內(nèi)荷載： N=(30÷9×1.9×8)÷(1.9×1.1)=24.2 KN/3、 鋼筋堆場(chǎng)地下車(chē)庫(kù)頂板腳手架加固 考慮到在施工作業(yè)過(guò)程中產(chǎn)生動(dòng)荷載對(duì)樓板的影響，為了施工安全，在鋼筋堆場(chǎng)地壟墻對(duì)應(yīng)之下的地下車(chē)庫(kù)搭設(shè)鋼管腳手架進(jìn)行。偏于安全考慮不計(jì)算梁板的承載能力，只考慮支撐鋼管的承載能力，按65KN/m2計(jì)算?，F(xiàn)場(chǎng)根據(jù)實(shí)際情況頂撐架體的立桿縱、橫向間距均按600mm設(shè)置，水平桿步距為1100mm。詳下圖： 根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)第二版表817（420頁(yè)）得知每根ø48×3.

47、0的鋼管立桿容許荷載N26.8kN；計(jì)算單元為(1.8m×1.8m3.24m2)共計(jì)9根立桿如下圖所示：每根立桿的實(shí)際承載力N24.2kN×3.24m2÷98.7kN<N26.8kN 滿足要求。計(jì)算支撐架的受壓應(yīng)力及穩(wěn)定性：1、根據(jù)荷載24.2kN/m2，每根立桿承受的荷載為N=0.6×0.6×24200N/m2=8712N2、鋼管面積：A=424mm23、立桿的受壓應(yīng)力為：=N/A=8712/424=20.55N/mm24、立桿受壓穩(wěn)定性：=N/Af長(zhǎng)細(xì)比 =L/i鋼管回轉(zhuǎn)半徑查表i=15.8 建筑施工手冊(cè)1表5-17=1500/15.

48、894.94按=95查軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.626 建筑施工手冊(cè)1表5-18=8712/0.626×424=32.8N/mm2f=205.00N/mm2（鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）滿足要求。七、鋼管支撐加固搭設(shè)1、工藝流程定距定位縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿第一步小橫桿與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安第二步大橫桿安裝頂托和木枋調(diào)整頂托加設(shè)剪刀撐。2、構(gòu)造要求1）腳手架構(gòu)架按照上述方案要求，對(duì)施工運(yùn)輸通道、鋼筋原材堆放區(qū)、施工電梯及砂漿罐現(xiàn)澆梁板底的支撐進(jìn)行搭設(shè)，實(shí)際搭設(shè)時(shí)根據(jù)搭設(shè)高度進(jìn)行選擇。2）縱橫向水平桿 縱向水平桿應(yīng)連續(xù)設(shè)置不間斷；縱向水平桿的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；橫向水平桿單根長(zhǎng)度6米。不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開(kāi)的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3。 縱向搭接使用對(duì)接扣件連接，縱橫向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在立桿上。3）立桿 每根立桿底部應(yīng)設(shè)置厚度不小于20mm的木墊板。腳手架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負(fù)一層現(xiàn)澆板頂撐加