蒸水大橋梁加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案

1、蒸水大橋加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)一、 設(shè)計(jì)背景1. 主要施工內(nèi)容（1）.主拱圈加固 , 采用三面外包增大截面地方法加固 , 在原拱肋下 方澆注30cm厚地勁性骨架混凝土底板，新拱肋同時(shí)向兩側(cè)各外擴(kuò)15cm.每 條拱肋下方新增地勁性骨架由兩根槽 16 型鋼組成 , 通過(guò)植筋地方式和原 橋主拱圈相連 , 采用自流平微膨混凝土進(jìn)行澆注以保證混凝土施工質(zhì)量 .（ 2）.橋面系拓寬加固 , 橋面增設(shè)鋼筋混凝土剛性層 , 兩側(cè)懸臂出去 形成人行道板 .2總體施工順序本橋維修加固地總體順序是先卸載 , 再加固 , 最后施工拱上建筑及橋 面系與附屬 . 原有拱上建筑地拆除須對(duì)稱 . 均衡 . 分步進(jìn)行 ,

2、 必須保證三跨 同時(shí)從兩端向跨中對(duì)稱進(jìn)行 , 橋梁結(jié)構(gòu)恢復(fù)地時(shí)候需要按相反地方向三跨 同時(shí)從跨中向兩端對(duì)稱 . 均衡. 分布進(jìn)行 .3橋梁現(xiàn)狀原蒸水大橋位于 107 國(guó)道衡陽(yáng)段 , 始建于 1979年, 橋梁全長(zhǎng) 181.74m, 為3X 50m雙曲拱橋，橋面組成為：3.0m （人行道）+14m（車(chē)行道）+3m（人 行道）=20m,舊橋設(shè)計(jì)荷載為：汽-20,掛-100.根據(jù)舊橋地檢測(cè)報(bào)告及對(duì)現(xiàn)有交通流量分析 , 隨著舊橋服役年數(shù)地增 長(zhǎng), 現(xiàn)有橋梁已經(jīng)出現(xiàn)了不同程度地?fù)p傷 , 對(duì)交通地正常運(yùn)營(yíng)產(chǎn)生了一定 地安全隱患 .4. 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)舊橋維修.拓寬加固后，荷載等級(jí)：公路-H級(jí)，人群3.5KN/

3、m2,設(shè) 計(jì)車(chē)速：40Km/h,橫斷面組成：2.75m （人行道）+2.25m （非機(jī)動(dòng)車(chē) 道）+3.5m（機(jī)動(dòng)車(chē)道）+3.25m（機(jī)動(dòng)車(chē)道）+0.5m （雙黃線）+3.25m（機(jī) 動(dòng)車(chē)道 ）擬采用地施工方案簡(jiǎn)圖1.蒸水大橋簡(jiǎn)圖原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽(yáng)段,始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74m,為3 X50m 雙曲線拱橋，橋面組成為：3m（人行道）+ 14m（車(chē)行道）+3m （人行道）=20m.2. 橫截面腳手架示意圖架距19-1.1*1.5（ 加寬人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5）3. 縱向腳手架示意圖架距1.5*1.5 （最外排腳手架高出路面1.21 .5米作防護(hù)

4、欄）4. 跨中拱肋梁加固施工支撐系統(tǒng)腳手架示意圖5. 腳手加橫向加固措施（斜支撐桿加強(qiáng)）7.腳手穩(wěn)固加固措施，根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)可操作性 及安全穩(wěn)固確定部分立桿使用雙鋼管作立桿加強(qiáng)支撐示意圖 .架管用鋼管代替示意圖8確保預(yù)期兩個(gè)月封航 ,完成必須腳手架施工項(xiàng)目 ,支撐腳手架采取分 步施工措施工（1）.進(jìn)度計(jì)劃A 計(jì)劃元月底完成兩邊跨腳手架地架設(shè)工作 ;B 計(jì)劃二月份完成兩邊跨腳手架上植筋 .鋼結(jié)構(gòu)安裝 .等封航前準(zhǔn)備工 作;C.計(jì)劃三月初實(shí)施中跨腳手架封航，在三.四兩個(gè)月內(nèi)完成中跨所有加 固項(xiàng)目 ,并將中跨腳手架拆除上岸 ;（2）.實(shí)施項(xiàng)目A .拱肋加固支撐封航前準(zhǔn)備工作施工簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施

5、工 , 設(shè)置節(jié)點(diǎn)工期 ,首先完成兩邊跨腳手架 ,過(guò)墩臺(tái) 中跨延伸 3 米腳手架架設(shè) , 并完成中跨延伸準(zhǔn)備平臺(tái)施工 ,完成拱肋鋼筋半 成品加工 ,拱腳鋼筋制作 , 將兩邊跨鋼結(jié)構(gòu)在拱肋上完成 .第一大節(jié)點(diǎn)工期 , 陽(yáng)歷年前必須完成 .完成所有模板制作 , 并將兩邊跨第一次澆灌砼模板安裝 好,待中跨同步砼施工 .完成橋面拆除工作 ,將兩邊跨人行道模板安裝好 . 第 二大節(jié)點(diǎn)工期 ,陽(yáng)歷年后一個(gè)月末必須完成封航前所有準(zhǔn)備工作 , 并對(duì)各事 項(xiàng)一一檢查 .封航前期腳手架部分簡(jiǎn)圖B .封航期間腳手架工作量簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，確保兩個(gè)月封航工期，封航期間增加人力物力財(cái) 力,采取人海戰(zhàn)術(shù)，將各項(xiàng)措

6、施工增加安全系數(shù)，封航期間完成中跨腳手架 連通，完成拱肋砼施工，完成輕質(zhì)填料砼施工，完成橋面鋼筋安裝，完成人行 道板砼施工，中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航.第三大節(jié)點(diǎn)工期，封航二個(gè)月必須 提前十天完成中跨所有需依賴于滿堂腳手架施工項(xiàng)目施工，最后十天將中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航.根據(jù)兩邊跨施工情況，編寫(xiě)專項(xiàng)封航施工實(shí)施方案.第四大節(jié)點(diǎn)工期，通航后一個(gè)月必須完成所有需依賴于滿堂腳手架施 工項(xiàng)目施工，將腳手架全部拆除，所有施工項(xiàng)目施工完畢，待路標(biāo)連通試車(chē) 運(yùn)行.（3）保證措施A .材料保證措施：經(jīng)調(diào)查衡陽(yáng)市現(xiàn)有鋼管租賃現(xiàn)狀，腳手架鋼管非常緊缺,采取合作自購(gòu)租賃相結(jié)合地材料供應(yīng)模式，保證材料及時(shí)優(yōu)質(zhì)足 量供應(yīng)

7、封航前期,所有材料提前采購(gòu)到場(chǎng)地，增設(shè)專人管理，預(yù)防封期間材 料欠缺影響封航期，采取二次轉(zhuǎn)運(yùn)方式轉(zhuǎn)運(yùn)，并對(duì)所有用料采購(gòu)放大1.2倍 安全系數(shù).B .人員保證措施：采用為我公司長(zhǎng)期合作地省內(nèi)施工隊(duì) ，有大橋維修 經(jīng)驗(yàn)水上作業(yè)經(jīng)驗(yàn)高空作業(yè)經(jīng)驗(yàn).年青力壯有一定水性.具有相關(guān)技能（并有上崗證書(shū)）地施工人員，各工種組織一批儲(chǔ)備力量.所有管理人員, 施工人員，吃住工地,并對(duì)管理人員.施工人員采取相應(yīng)地管理措施工.封航 期間,所有人工采取2倍保證系數(shù),并采晚上加班等施工措施.C.資金保證措施：施工單位增大資金投入，封航前,對(duì)前期工程量申請(qǐng) 記量，并請(qǐng)監(jiān)理.業(yè)主及時(shí)批撥進(jìn)度款封航期間,確保封航期間工作順利開(kāi)

8、展,特設(shè)專項(xiàng)圭寸航備用保證金.立桿預(yù)壓加載后受力簡(jiǎn)圖11水下立桿加強(qiáng)措施考慮水下立桿單桿穩(wěn)定性問(wèn)題，水下立桿實(shí)際施工采取雙立桿模式實(shí)施,具體操作采取將兩立桿用扣件鎖固地方式，扣件鎖固間距每米一個(gè)，增大立桿穩(wěn)定性.12架體整體穩(wěn)定性加強(qiáng)措施架體整體穩(wěn)定性加固，橋水大橋下部滿堂腳手架，可借助橋墩.柱架固腳手架 ,增加架體整體穩(wěn)定性 ,具體方法如下：（ 1）.將架體與橋墩水平交接位 ,采取焊接措施 ,將架體與橋墩剛性連 接.（ 2）.將架體與橋墩水平交接位 ,采取鋼管扣件鎖固橋墩措施 ,將架體 與橋柱剛性連接 ,將橋墩鎖固在架體中 .（ 3）.將架體與橋柱水平交接位 ,采取鋼管扣件鎖固橋柱措施 ,將

9、架體 與橋柱剛性連接 .（4）.拱腳位 ,將架體與拱板交接 ,采取鋼管扣件鎖固部分架管到拱板 上方措施 ,將架體部分載荷承加到拱板上 ,增加架體承載力 ,增加架體整體 性.13.洪水季節(jié)性漲水預(yù)防加強(qiáng)措施1. 增加人力 .物力 .財(cái)力地投入 ,所有周轉(zhuǎn)物料不考慮周轉(zhuǎn) ,全部一次性投入 到位.2. 洪水到來(lái)前 ,架體兩側(cè)設(shè)兩排防漂浮物防護(hù)鋼管樁架 ,并織鐵絲網(wǎng)架阻擋 漂浮物 ,保證架體在洪水季節(jié)架體穩(wěn)定性 .3. 春節(jié)后,租用兩輛船只 ,洪水期間 ,并組建漂浮物打撈小組 ,減少水流作用 力 ,保證架體在洪水季節(jié)架體穩(wěn)定性 .三、 擬采用地施工方案簡(jiǎn)圖1. 蒸水大橋簡(jiǎn)圖原蒸水大橋位于 107 國(guó)道

10、衡陽(yáng)段 ,始建于 1979 年 ,橋梁全長(zhǎng) 181.74m,為3 X50m 雙曲線拱橋，橋面組成為：3m（人行道）+ 14m（車(chē)行 道 ）+3m （人行道） =20m.2. 橫截面腳手架示意圖架距19-1.1*1.5（ 加寬人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5）3. 縱向腳手架示意圖架距1.5*1.5 （最外排腳手架高出路面1.2米作防護(hù)欄）I I III III I' I I II T II II1 I I I I r I I I4.跨中拱肋梁加固施工支撐系統(tǒng)腳手架示意圖p-j d50-5：產(chǎn)185 _n-45. 腳手加橫向加固措施(斜支撐桿加強(qiáng))斜支撐桿操作步驟如下

11、：(1) .用活動(dòng)扣件將兩根鋼管端部在水面操作平臺(tái)上鎖(2) .人工將裝配好地鋼管插入水中，立桿沿扣件垂直插入，并用鐵錘將 立桿夯入實(shí)地(3) .將立桿與水面掃地桿用90度固定扣件鎖死，斜支撐與水面掃地桿用活動(dòng)轉(zhuǎn)扣鎖死，形成受力三角支撐，保證立桿穩(wěn)定性(4) .局部施工載荷對(duì)立桿穩(wěn)定性影響分析如下圖，因局部施工載荷經(jīng)多 層整體式鋼管行架結(jié)構(gòu)后，分?jǐn)偟搅U上地力，經(jīng)行架轉(zhuǎn)移分?jǐn)?，等于總載 荷除以立桿數(shù)量6. 施工通道采取分段施工措施施工通道設(shè)在新加寬人行道板下方，供人工搬運(yùn)架管架設(shè)腳手架，加 固拱肋人員及材料運(yùn)輸通道，新加寬人行道板砼施工前，此通道用架管.扣 件將其封閉成為封閉.7. 腳手穩(wěn)固加

12、固措施（根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)可操作性及安全穩(wěn)固確定部分立桿可 使用雙鋼管扣件加強(qiáng)支撐增加水下立桿增加斜支撐將支撐與老橋墩柱 用鋼管鎖固.拱肋加固砼施工支撐受力簡(jiǎn)圖示意8 .確保預(yù)期兩個(gè)月封航，完成腳手架施工項(xiàng)目，支撐腳手架采取分步施工 措施工A .拱肋加固支撐封航前準(zhǔn)備工作施工簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，首先完成兩邊跨腳手架，過(guò)墩臺(tái)中跨延伸3米腳 手架架設(shè)，并裝腳手架鎖定在老橋墩柱上，增強(qiáng)腳手架穩(wěn)定性，并完成中跨 延伸3米，供拱墊腳施工及中跨封航施工準(zhǔn)備平臺(tái)完成拱肋鋼筋半成品加 工,完成拱墊腳鋼結(jié)構(gòu)施工，將兩邊跨鋼結(jié)構(gòu)在拱肋上完成.完成所有模板 制作,并將兩邊跨第一次澆灌砼模板安裝好 ，待中跨同步砼施

13、工完成橋面 拆除工作,將兩邊跨人行道模板安裝好.封航前期腳手架部分簡(jiǎn)圖=33-II 川川 IIIIIIIIIIIII 川 MIIIIIIIIIIllllllillllllllllllll NIIIIIIIIIIIIII世 IIB .封航期間腳手架工作量簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，確保兩個(gè)月封航工期，封航期間增加人力物力財(cái) 力,采取人海戰(zhàn)術(shù)，將各項(xiàng)措施工增加1倍安全系數(shù),封航期間完成中跨腳 手架連通，完成拱肋砼施工，完成輕質(zhì)填料砼施工，完成橋面鋼筋安裝，完成 人行道板砼施工，中跨腳手架拆除,恢復(fù)通航.根據(jù)兩邊跨施工情況，編寫(xiě)專項(xiàng)封航施工實(shí)施措施.中跨腳手架連通部分簡(jiǎn)圖人行道加寬砼施工腳手架簡(jiǎn)圖（

14、同步施工）9 .局部預(yù)壓消除非彈性變形施工繩掛局部試預(yù)壓，首先按施工負(fù)載1.2倍系數(shù)進(jìn)行加載預(yù)壓，根據(jù)施工 具體位置（第幾拱肋），有針對(duì)性將預(yù)壓載荷加載到相應(yīng)拱肋加固支撐上 并根據(jù)加固拱肋時(shí)，新增載荷相對(duì)支撐地受力情況，相應(yīng)調(diào)整支撐四相所掛 預(yù)壓載荷地大?。僭O(shè)支撐桿四相所掛預(yù)壓載荷相等F）.立桿預(yù)壓加載后受力簡(jiǎn)圖10 .洪水期施工示意圖根據(jù)歷年經(jīng)驗(yàn)，5月份洪水季節(jié)到來(lái),4月末期完成蒸水大橋3跨9條拱肋加固及相關(guān)工作全部完善，“滿堂紅”支撐系統(tǒng)全部拆除，可不借助“滿堂紅”支撐系統(tǒng)施工項(xiàng)目，采取其它簡(jiǎn)易措施施工.六蒸水大橋拱肋加固支撐系統(tǒng)(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)高支撐架地計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳

15、手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001).混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002.建筑結(jié)構(gòu) 荷載規(guī)范(GB 50009-2001).鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等 規(guī)范編制.因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算, 架體安全性仍不能得到完全保證.為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002(3):扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中地部分內(nèi)容本工程中因加勁拱肋截面梁寬為800伽，折算梁高350伽,以加勁拱肋 為例進(jìn)行計(jì)算，取梁段截面為800 X350 mm.內(nèi)楞力木問(wèn)麗N b O m mMj .1盼旳貸加固混凝dr梁xlBOOl /外愣鋼管冋距匕Q O m

16、 mA A J梁.跨十巴加固梁截面圖1. 參數(shù)信息1.1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.80 ;梁截面高度D(m):0.35立桿梁跨度方向間距La(m):1.10 ;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10 ;立桿步距h(m):1.50 ;梁支撐架搭設(shè)高度H(m) : 15.00 ;梁兩側(cè)立柱間距(m):1.50 ;承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面;采用地鋼管類型為48 X3;扣件連接方式 :雙扣件 ,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況 ,取扣件抗滑承載力折減系數(shù) :0.90 ；1.2荷載參數(shù)模板自重 (kN/m 2):0.35 ； 鋼筋自重 (kN/m 3):1.50 ； 施

17、工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m 2):2.5 ； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m 2):18.0 ； 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m 2):2.0 ； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m 2):2.0 1.3 材料參數(shù) 木材品種：長(zhǎng)葉松； 木材彈性模量 E(N/mm 2)： 10000.0 ； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm 2)：17.0 ； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm 2)： 1.7 ； 面板類型：膠合面板； 面板彈性模量 E(N/mm 2)： 9500.0 ； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm 2)：13.0 ； 1.4梁底模板參數(shù) 梁底方木截面寬度 b(mm) ：50.0

18、； 梁底方木截面高度 h(mm) ：70.0 ； 梁底縱向支撐根數(shù)： 5；面板厚度 (mm) ：18.0 ；1.5梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm) : 500 ;次楞根數(shù)：3;穿梁螺栓水平間距(mm) : 500 ;穿梁螺栓豎向根數(shù)：1;穿梁螺栓豎向距板底地距離為：150mm ;穿梁螺栓直徑(mm) : M12 ;主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48 X3.0 ;主楞合并根數(shù)：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm,高度70mm ;2. 梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載；撓度 驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板

19、地最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì) 算，并取其中地較小值：F二022人右燉燉折 F = yH其中丫 -混凝土地重力密度，取24.000kN/m 3;t -新澆混凝土地初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h ;T -混凝土地入模溫度，取20.000 C;V -混凝土地澆筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m ;(3i-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;血-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150.根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算地新澆筑混凝土對(duì)模板地最大側(cè)壓力F;分別為 50.994 kN/m 2.18.000 k

20、N/m 2,取較小值 18.000 kN/m 2作 為本工程計(jì)算荷載.3. 梁側(cè)模板面板地計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆 混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè) 壓力.3.1強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：M .(7 =-< fW其中，。-面板地彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2);M - 面板地最大彎距(N.mm);W -面板地凈截面抵抗矩 W = 50 X1.8 X1.8/6=27cm 3f-面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2);按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中,q -作用在模板上地側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：qi二1.2

21、 X0.5 X18 X0.9=9.72kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q2二1.4 X0.5 X2X0.9=1.26kN/m;q = q i+q 2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m ;計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）：l = 116.33mm;面板地最大彎距 M= 0.1 X10.98 X116.333 2 = 1.49 X104N.mm ;經(jīng)計(jì)算得到，面板地受彎應(yīng)力計(jì)算值：（T = 1.49 X104 / 2.70 X 104=0.55N/mm2;面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm 2;面板地受彎應(yīng)力計(jì)算值（T =0.55N/mm 2小于面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/

22、mm 2,滿足要求!3.2撓度驗(yàn)算0.677/4少=10057< = /250q-作用在模板上地側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q二18 X0.5 =9N/mm ;I-計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）：l = 116.33mm;E-面板材質(zhì)地彈性模量：E = 9500N/mm2;I-面板地截面慣性矩:I = 50 X1.8 X1.8 X1.8/12=24.3cm 4 面板地最大撓度計(jì)算值：3 = 0.677 X9 X116.33 4/（100 X9500 X2.43 X105) = 0.005 mm面板地最大容許撓度值:=1/250 =116.333/250 = 0.465mm;面板地最大撓度計(jì)算值3 =0.0

23、05mm 小于面板地最大容許撓度值®=0.465mm,滿足要求！4. 梁側(cè)模板內(nèi)外楞地計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞地荷載，按照均布荷載作用下地三跨 連續(xù)梁計(jì)算.本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 50 X702 X1/6 = 40.83cm3;I = 50 X703 X1/12 = 142.917cm4:內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.1內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：M(T =-<W其中,(T-內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2M -內(nèi)楞地最大彎距(N.mm);W -內(nèi)楞地凈截面抵抗矩；f-內(nèi)楞

24、地強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm 2）.按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞地荷載,q = （1.2 X18 X0.9+1.4 X2 X0.9） X0.116=2.55kN/m;內(nèi)楞計(jì)算跨度（外楞間距）：l = 500mm;內(nèi)楞地最大彎距:M=0.1 X2.55 X500.00 2= 6.39 X104N.mm ;最大支座力:R=1.1 X2.555 X0.5=1.405 kN ;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞地最大受彎應(yīng)力計(jì)算值（T = 6.39 X104/4.083 X104=1.565 N/mm 2;內(nèi)楞地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 17N/mm 2內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值（T =1.565 N/mm 2小于

25、 內(nèi)楞地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2,滿足要求!4.1.2內(nèi)楞地?fù)隙闰?yàn)算0.677/4&)=10057< = /250其中E -面板材質(zhì)地彈性模量：10000N/mm 2q-作用在模板上地側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q =18.00 X0.12二2.09 N/mm ;I-計(jì)算跨度（外楞間距）：1 = 500mm ;I-面板地截面慣性矩：I二4.083 X106mm 4;內(nèi)楞地最大撓度計(jì)算值:3 = 0.677 X2.09 X5004/（70 X10000 X 4.083 X106） = 0.032 mm ;內(nèi)楞地最大容許撓度值：3 = 500/250=2mm;內(nèi)楞地最大撓度計(jì)算值 w

26、=0.032mm 小于內(nèi)楞地最大容許撓度 值w=2mm,滿足要求！4.2外楞計(jì)算外楞（木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞地集中力，取內(nèi)楞地最大支座力1.405kN, 按照集中荷載作用下地連續(xù)梁計(jì)算.本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面類型為圓鋼管48 X3.0 ;外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm 3;外鋼楞截面慣性矩I二24.38cm 4;4.2.1外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M . <7 =-< fW其中。-外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值（N/mm 2）M -外楞地最大彎距（N.mm）;W -外楞地凈截面抵抗矩；f-外楞地強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm 2）.根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大地彎矩為

27、 M= 0.258 kN.m 外楞最大計(jì)算跨度：I二150mm ;經(jīng)計(jì)算得到，外楞地受彎應(yīng)力計(jì)算值：（T = 2.58 X105/1.02 X104 =25.4 N/mm 2;外楞地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 205N/mm2;外楞地受彎應(yīng)力計(jì)算值（T =25.4N/mm 2小于外楞地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm 2,滿足要求！4.2.2外楞地?fù)隙闰?yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞地最大撓度為0.072 mm外楞地最大容許撓度值：3 = 150/400=0.375mm;外楞地最大撓度計(jì)算值 3 =0.072mm 小于外楞地最大容許撓度值3=0.375mm,滿足要求！5. 穿梁螺栓地計(jì)算驗(yàn)算公式如下：N

28、<N = fxA其中N -穿梁螺栓所受地拉力；A -穿梁螺栓有效面積（mm 2）;f -穿梁螺栓地抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm 2;查表得：穿梁螺栓地直徑：12 mm ;穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm ;穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm 2;穿梁螺栓所受地最大拉力：N =18 X0.5 X0.225 =2.025 kN.穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170 X76/1000 = 12.92 kN ;穿梁螺栓所受地最大拉力 N=2.025kN 小于穿梁螺栓最大容許拉 力值N=12.92kN,滿足要求!6. 梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度計(jì)算地原則是按照模板

29、 底支撐地間距和模板面地大小，按支撐在底撐上地三跨連續(xù)梁計(jì)算.強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載新澆混凝土自重荷載鋼筋自重荷 載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重 新澆混凝 土自重鋼筋自重荷載.本算例中，面板地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =1100 X18 X18/6 = 5.94 xi04mm 3;I =1100 X18 X18 X18/12 = 5.35 xi05mm 4;6.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M .（T =< fW其中，（T -梁底模板地彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mm 2）;M -計(jì)算地最大彎矩（kN.m）;I-計(jì)算跨度（梁底支撐間距）

30、:l =266.67mm;q -作用在梁底模板地均布荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）;新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：qi: 1.2 x(24.00+1.50 ) X1.10 X0.35 X0.90=10.60kN/m模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2 X0.35 X1.10 X0.90=0.42kN/m振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載設(shè)計(jì)值：q3： 1.4 X2.00 X1.10 X0.90=2.77kN/mq = q1 + q2 + q3=10.60+0.42+2.77=13.79kN/m;跨中彎矩計(jì)算公式如下：Mmax = 0.10 X13.791 X0.2672=0.098kN.m ;(T =0.098 xi06

31、/5.94 xi04=1.651N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力(T =1.651 N/mm 2小于梁底模面板地抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求！6.2撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng) 荷載作用.最大撓度計(jì)算公式如下0677畀IQ0EI蘭固|=250其中,q-作用在模板上地壓力線荷載q = (24.0+1.50) X0.350+0.35 ) X1.10= 10.20KN/m l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l =266.67mm;E-面板地彈性模量：E = 9500.0N/mm2;面板地最大允許撓度值:=266.67/250 = 1.067mm;面板地最大

32、撓度計(jì)算值:3 = 0.677 X10.202 X266.74心00 X9500X5.35 xi05)=0.069mm ;面板地最大撓度計(jì)算值：3 =0.069mm 小于面板地最大允許撓度值:3 = 266.7 / 250 = 1.067mm,滿足要求！7. 梁底支撐地計(jì)算本工程梁底支撐采用方木.強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載.新澆混凝土自重荷載.鋼筋 自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重.新澆混凝土自重.鋼筋自重荷載.7.1荷載地計(jì)算：7.1.1鋼筋混凝土梁自重(kN/m):qi = 24 X0.35 X0.267=2.38 kN/m;7.1.2模板地自重線荷載

33、(kN/m):q2 = 0.35 X0.267 x(2 X0.35+0.8)/ 0.8=0.175 kN/m ;7.1.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN/m):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2) X0.267=1.2 kN/m ;7.2方木地支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q 二 1.2 X2.38+1.2 X0.175=3.066 kN/m;活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4 X1.2=1.68 kN/m ;方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算本算例中，方木地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 50 X702 X1/6 = 40.83cm3;I = 50 X703

34、X1/12 = 142.917cm4;7.2.1方木強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地設(shè)計(jì)值最不利分配地彎矩和，計(jì)算 公式如下：線荷載設(shè)計(jì)值q 二 3.066+1.68=4.746 kN/m ;最大彎距M =0.1ql 2= 0.1 X4.746 X1.1 X1.1= 0.574 kN.m ;最大應(yīng)力盧 M / W = 0.574X10 6/40830 = 6.891 N/mm 2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm 2;方木地最大應(yīng)力計(jì)算值6.891 N/mm 2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm 2,滿足要求！7.2.2方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力地計(jì)算公式如下3847截面抗剪強(qiáng)度必須滿足

35、其中最大剪力:V = 0.6 X4.746 X1.1 = 3.132 kN方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T = 3 X3132.36/(2 X50 X100) = 0.94N/mm 2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T = 1.7 N/mm 2;方木地受剪應(yīng)力計(jì)算值0.94 N/mm 2小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7 N/mm 2,滿足要求！7.2.3方木撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載地計(jì)算值最不利分配地?fù)隙群?，?jì)算公式如下：imEi 1 Jq = 2.380 + 0.175 = 2.555 kN/m ;方木最大撓度計(jì)算值 3 二 0.677 X2.555 X1100 4 /(100 X10000 X142.

36、917 Xio4)=1.772mm ;方木地最大允許撓度 3=1.100 X1000/250=4.400 mm ;7.3支撐鋼管地強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁地計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：7.3.1鋼筋混凝土梁自重(kN/m 2):q1 = (24.000+1.500)X0.350= 8.925 kN/m 2;7.3.2模板地自重(kN/m 2):q2 = 0.350 kN/m 2;7.3.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN/m 2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m 2;q = 1.2 x(8.925 + 0.350 )+ 1.4X4.50O= 17.

37、430 kN/m 2;梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底 支撐傳遞給鋼管地集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管地集中力為N .當(dāng)n=2時(shí)：-竺jb2-1N = 1.2丫的P “當(dāng)n > 2時(shí)：N = 1.2q2ahPPx=Pn=+P2 = Pn-l = P2125.115,112.721 1a計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管變形經(jīng)過(guò)連續(xù)梁地計(jì)算得到：支座反力 Ra = Rb=1.182 kN,中間支座最大反力Rmax=13.299 ;最大彎矩 M max =0.883 kN.m ;最大撓度計(jì)算值 Vmax =0.714 mm ;支撐鋼管地最大應(yīng)力o=0.883 xi06/

38、4490=196.608 N/mm2;支撐鋼管地抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=205.0 N/mm 2;支撐鋼管地最大應(yīng)力計(jì)算值196.608 N/mm 2小于支撐鋼管地抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度205.0 N/mm 2,滿足要求！8. 梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿.9. 扣件抗滑移地計(jì)算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編.縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件地抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范 5.2.5）:R < R其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取14.40 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿地豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=

39、13.299 kN ;R < 14.40 kN,所以雙扣件抗滑承載力地設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！10. 立桿地穩(wěn)定性計(jì)算：立桿地穩(wěn)定性計(jì)算公式10.1梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N -立桿地軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿地最大支座反力：N1 =1.182 kN腳手架鋼管地自重：N2 = 1.2 X0.139 X3=0.502 kN ;混凝土模板地自重：N3=1.2 x(1.00/2+(1.50-0.80)/2)1.10 X0.35=0.393 kN ;N =1.182+0.502+0.393=2.076 kN ；©-軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到;i - 計(jì)算立桿地截面回

40、轉(zhuǎn)半徑 (cm) ： i = 1.59 ；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24 ;W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm 3)： W = 4.49 ;(T -鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2);f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2;lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m) ； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架,按下式計(jì)算lo = k 1uh(1)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) ,取值為： 1.155 ；u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) ,參照扣件式規(guī)范表 5.3.3,u =1.71 ； 上式地計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k iuh = 1.155 X1.71 X1.5

41、= 2.963 m ;Lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i地結(jié)果查表得到軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù)©二0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ;o=2104.722/(0.207 X424) = 23.981N/mm 2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算(T = 23.981 N/mm 2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度地設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2,滿足要求！10.2 梁底受力最大地支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 :其中 N - 立桿地軸心壓力設(shè)計(jì)值 ,它包括：梁底支撐最大支座反力： N1 =13.299 kN ；腳手架鋼管地自重： N2 = 1.2 X0.139 X(3-0.3

42、5)=0.502kN ；N =13.299+0.502=13.742 kN ；©-軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i - 計(jì)算立桿地截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ： i = 1.59 ；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24 ；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm 3)： W = 4.49 ；(T -鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2);f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2；lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m) ；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架,按下式計(jì)算lo = k 1uh(1)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) ,取值為： 1.155 ；

43、u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) ,參照扣件式規(guī)范表 5.3.3,u =1.71 ； 上式地計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k iuh = 1.155 X1.71 X1.5 = 2.963 m ;Lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i地結(jié)果查表得到軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù)©二0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=13741.95/(0.207X424) = 156.571N/mm 2 ；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 0 = 156.571 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng) 度地設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2,滿足要求！三.邊緣人行通道挑板支撐計(jì)算1. 模板支架

44、參數(shù)橫向間距或排距 (m):0.50 ；縱距 (m):1.50 ；步距 (m):1.50 ； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 (m):0.30 ；模板支架搭設(shè)高度(m):15.00 ；采用地鋼管(mm):48 X3.0 ;扣件連接方式 :雙扣件 ,考慮扣件地保養(yǎng)情況 ,扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式 :方木支撐；2. 荷載參數(shù)模板與木板自重 (kN/m 2):0.350 ；混凝土與鋼筋自重(kN/m 3):24.000 ；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m 2):1.500 ；3. 材料參數(shù)面板采用膠合面板 ,厚度為 18mm.面板彈性模量 E(N/mm 2):9500 ；面板抗彎強(qiáng)

45、度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2):13 ；板底支撐采用方木；木方彈性模量 E(N/mm 2):9800.000 ；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2):13.000 ；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2):1.400 ；木方地間隔距離 (mm):200.000 ；木方地截面寬度 (mm):50.00 ；木方地截面高度 (mm):100.00 ；4. 挑板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);挑板混凝土強(qiáng)度等級(jí) :C40；挑板地計(jì)算寬度 (m):2.00 ;挑板地計(jì)算厚度 (mm):300.00 ;挑板地計(jì)算長(zhǎng)度 (m):50.00 ;單位:(mm)O

46、g模板支架立面圖單位：（mm00s 0LO圖2挑板支撐架荷載計(jì)算單元5.模板面板計(jì)算面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m地面板作為計(jì)算單元面板地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100 x1.82/6 = 54 cm3；I = 100 x1.83/12 = 48.6 cm 4;模板面板地按照三跨連續(xù)梁計(jì)算qP1戶1F1f1f昨F1JL200200L200 JLr彳面板計(jì)算簡(jiǎn)圖5.1荷載計(jì)算5.1.1靜荷載為鋼筋混凝土挑板和模板面板地自重(kN/m):qi = 24 X0.3 X1+0.35 X1 = 7.55 kN/m ;5.1.2活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)

47、:q2 = 1.5 X1= 1.5 kN/m ;5.2強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地計(jì)算值最不利分配地彎矩和公式如下：其中：q=1.2 X7.55+1.4 X1.5二 11.16kN/m最大彎矩 M=0.1 X11.16 X0.22=0.045 kN m ;面板最大應(yīng)力計(jì)算值盧44640/54000 = 0.827 N/mm面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm 2;面板地最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.827 N/mm 2小于面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm 2,滿足要求!5.3撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為0.67714皿<c = 1/250100 £7其中q =7.55kN/

48、m面板最大撓度計(jì)算值 v二0.677 X7.55 X2004心00 X9500 X4166666.667)=0.002 mm ;面板最大允許撓度V=200/ 250=0.8 mm ;面板地最大撓度計(jì)算值 0.002 mm 小于面板地最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求！6. 模板支撐方木地計(jì)算方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50 X702 X1/6 = 40.83cm3;I = 50 X703 X1/12 = 142.917cm4Nl方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖6.1荷載地計(jì)算:6.1.1鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi= 24 X0.2 X0.3 = 1.44 kN/m ;6

49、.1.2模板地自重線荷載(kN/m):q2= 0.35 X0.2 = 0.07 kN/m ;6.1.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN):P1 = (1.5+2) X1.5 X0.2 = 1.05 kN ;6.2方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地計(jì)算值最不利分配地彎矩和，計(jì)算公式如下：均布荷載 q =1.2 X(1.44 + 0.07) = 1.812 kN/m ;集中荷載 p = 1.4 X1.05=1.47 kN ;最大彎距 M 二 Pl/4 + ql 2/8 = 1.47 X1.5 /4 + 1.812 X1.52/8 =1.061 kN.m ;最大支座力 N 二 P/2 + ql/2 = 1.47/2 + 1.812 X 1.5/2 = 2.094kN ;方木地最大應(yīng)力值盧M / w = 1.061X106/83.333 X103 =12.73 N