midas_連續(xù)梁計(jì)算書

1、第1章89#92#預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋1.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述本橋?yàn)?7+27+25.94現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，斷面型式為弧形邊腹板大懸臂斷面，根 據(jù)道路總體布置要求，主梁上下行為整體斷面，變寬度32.713m -35m，單箱5室 結(jié)構(gòu)變截面。箱梁頂板厚度為0.22m，底板厚度0.2m ；支點(diǎn)范圍腹板厚度0.7m， 跨中范圍腹板厚度0.4m。主梁?jiǎn)蝹?cè)懸臂長(zhǎng)度為4.85m，箱梁懸臂端部厚度為0.2m，懸臂沿弧線一直延伸至主梁底板。主梁兩側(cè)懸臂設(shè)置0.1m后澆帶，與防撞 護(hù)欄同期進(jìn)行澆筑。本橋平、立面構(gòu)造及斷面形式如圖和圖所示。圖11.1.1箱梁構(gòu)造圖圖11.1.2 箱梁斷面圖縱向預(yù)應(yīng)力采用 鏟15.2高強(qiáng)度低松

2、弛鋼絞線(U級(jí))(GB/T5224-1995),標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk =1860 MPa。中支點(diǎn)斷面鋼束布置如圖所示。TH”1EEhTilE3EEhilGEaKU33圖中支點(diǎn)斷面鋼束布置圖主要斷面預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量如下表截面位置邊跨跨中中支點(diǎn)中跨跨中鋼絞線(擴(kuò)15.2)束數(shù)363636墩橫梁預(yù)應(yīng)力采用采用 貸15- 19,單向張拉，如下圖irmm1.2主要材料主要材料類型(1) 混凝土 ：主梁采用C50砼;普通鋼筋：R235、HRB335鋼筋;(3)預(yù)應(yīng)力體系：采用擴(kuò)15.2高強(qiáng)度低松弛鋼絞線(U級(jí))(GB/T5224-1995),標(biāo) 準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk =1860 MPa ；預(yù)應(yīng)力錨具采用符合GB/T143

3、70-2002預(yù)應(yīng)力筋錨具、 夾具和連接器中I類要求的優(yōu)質(zhì)錨具;波紋管采用符合JT/T529-2004標(biāo)準(zhǔn)的塑料 波紋管。主要材料用量指標(biāo)本橋上部結(jié)構(gòu)主要材料用量指標(biāo)如表所示，表中材料指標(biāo)均為每平米橋面的用量表11.2.2-1上部結(jié)構(gòu)主要材料指標(biāo)材料全橋用量用量指標(biāo)單位用量單位用量指標(biāo)混凝土( C50)m32015.8m3/m20.737預(yù)應(yīng)力鋼絞線t35.902kg/m213.131普通鋼筋t345.221kg/m2126.2611.3結(jié)構(gòu)計(jì)算分析1.3.1計(jì)算模型結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如下圖所示圖11.3.1-1結(jié)構(gòu)模型圖lyy系數(shù)有效分布寬度坐47 JC29 &85 JC26 &8

4、15 .79 .01 .73 .48 .0-ZAZ2 .35 .98 JC69 .2CGO 94 5圖11.3.1-2箱梁抗彎剛度折減系數(shù)示意圖支座反力計(jì)算本橋各橋墩均設(shè)三支座。經(jīng)計(jì)算，本橋各墩處的反力見(jiàn)表，支座布置如圖示。圖11.3.2-1支座位置示意圖表11.3.2-1支座反力一覽表（反力單位：kN）位置沉降（最大）沉降（最小）梯度升溫梯度 降溫活載（最大）活載（最?。╀撌?二次恒載組合最大組合最小端支點(diǎn)（89# 墩）966-966667-3332678-2446358842134627608中支點(diǎn)（90# 墩）2905-2905-6733373860-406424697313812029

5、5中支點(diǎn)（91# 墩）2992-2992-6813403814-4554243373138620111中支點(diǎn)1052-1052687-3442661-2665338852134587396（92# 墩）注：（1）汽車荷載效應(yīng)中已包含沖擊力；（2）組合”項(xiàng)為標(biāo)準(zhǔn)值的組合結(jié)果；（3）表中數(shù)據(jù)為每個(gè)墩位處合計(jì)支座反力主梁持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算本橋按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩和剪力包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)的抗力分別如圖2所示。圖中單位為kN.m與kN。MllDA/GvilPOST-PROCESSOR8,72S33e-KI04S.ES7&4e+C04-I j63762e-*-005-3J82542S+

6、004-&.9t310e+00-i-UOiOOQA*ClOE-L.3i23EEfi-*- 口口三PSC DESIGN-i.9S13e*00E ST燉GE；枚冷 ALL COMB INA1IOM圖承載能力組合彎矩包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)抗力圖（單位：kN.m）MIDA5/a*llPOSTIPRO 匚凸 SON.P5C DESKjNSliear3.2E2le-i-0D42.53532+004lJBl911e+D041 3.BE£6e-i-003o.ooaooe+CDD-1.04777e4-0Ci4-i.7449a-H0042.49121 e*OD-3.l!9733e+-004-3,9 3 4

7、564-004STAGE： ALL COMeENATION圖11.3.3-2承載能力組合剪力包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)抗力圖（單位：kN）本橋按承載能力組合的正、負(fù)彎矩最大值分別為100,281kN.m和-86,295kN.m ;最大、最小剪力分別為22,074kN 和-21,959kN根據(jù)以上圖形可以看出，主梁各截面的正截面抗彎驗(yàn)算、斜截面抗剪驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求134 主梁持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）正截面抗裂驗(yàn)算本橋按A類構(gòu)件進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，在作用短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的正截面拉應(yīng)力包絡(luò)圖如圖4所示，圖中應(yīng)力單位為MPa,以拉應(yīng)力 為正。由圖4可見(jiàn)，在短期效應(yīng)作用下，主梁上緣在中支點(diǎn)及

8、跨中截面出 現(xiàn)拉應(yīng)力且在中間支座處有最大值 3.9MPa，主梁下緣在中支座附近截面亦出現(xiàn)拉 應(yīng)力達(dá)2.4MPa，均超過(guò)規(guī)范0.7*九（1.855MPa）。在按長(zhǎng)期效應(yīng)組合時(shí)，主梁上緣 在中間支點(diǎn)及跨中截面處出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在中間支座處有最大值0.8MPa,不滿足規(guī)范要求（長(zhǎng)期效應(yīng)組合不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力）；主梁下緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力?？梢?jiàn)，主梁在中間支座和跨中截面不滿足規(guī)范對(duì)于 A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的正截面抗裂要求ipimum- - 圖11.3.4-1短期組合上緣最大拉應(yīng)力包絡(luò)圖（單位：MPa）MIDASjCIIPOST-RROCESSORBEAM STRESS1.9419*0001,619 le-«

9、-0QQ1.2440&a-0DOa.eegeift-Doi4S4#-00lO.DDOQQe+OOO-2.5621-00-.3329£e-001-l,00635e+000-j.3Q142«H-0002.36925&+0OO-l,75645e+OOO圖1134-2短期組合下緣最大拉應(yīng)力包絡(luò)圖（單位：MPa）MllDAS/OvilPOST-PROCESSOR&EAJM STRESS4-ZZ12e-001OJOOOOOa-i-OQO-2S2323e=0017.74£De-OOl-9S&839e-001-li33?liOe-*-OCiO2D4

10、36lle*0003：lOO30e-*-OOOPtostCSCEtm BMW 性囪圖11.3.4-3長(zhǎng)期組合上緣最大拉應(yīng)力包絡(luò)圖（單位：MPa）qiuiiirwmn圖11.3.4-4長(zhǎng)期組合下緣最大拉應(yīng)力包絡(luò)圖（單位：MPa）（2）斜截面抗裂驗(yàn)算本橋按A類構(gòu)件計(jì)算時(shí)，在作用短期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力包絡(luò)圖如圖所示。由圖可知，主梁在各支點(diǎn)附近及跨中截面出現(xiàn)拉應(yīng)力且最大達(dá)3.9MPa，超出規(guī)范要求的0.5*ftk （1.325MPa）。可見(jiàn)，主梁在中間支座和跨中截面不滿足規(guī)范對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件的斜截面抗裂要求MIDAE/Civil POST-PROCESSORCBm AX：電躺圖1134-5短期組合

11、主拉應(yīng)力包絡(luò)圖（單位：MPa）（3）撓度驗(yàn)算本橋按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的最大、最小豎向位移圖（已扣除恒載變形）如圖11.3.4-6 7所示。MIDASjClVdlRO呂DEFORMED 5HA口EX-DIR-OXBre+OOONODE= 1Y-DIR-OXOaE+OCBNOOE= INODE- 47COMB .= 4S6E-OOiN8S 47JSfc-S.3S3E+003POfJtCSCEm«XI Ifr虞圖11.3.4-6 短期組合（扣除自重）最大豎向位移圖（單位：mm）MIDAS/Clvil POST-PR-OCESSORDEFORMED 宜Z-3Ax-DiR»o?ao

12、re-f-ooaNs5DE= 1YOIR-O.OOOE+OOO 卻8E1Z-D IR=>-1.D71E-H5OOINODE-17COMB.= LJ073E-HMM NOOE 173.G3SE-H0O3PitCECBmini場(chǎng)漳圖11.3.4-7短期組合（扣除自重）最小豎向位移圖（單位：mm）從圖可見(jiàn)，結(jié)構(gòu)的最大正負(fù)撓度之和為1.5mm ,考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù).=1.43,長(zhǎng)期撓度為2.1mm ,規(guī)范允許值為L(zhǎng)/600=58mm ,故滿足要求。135主梁持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算(1) 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算本橋按荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的截面上下緣壓應(yīng)力包絡(luò)圖分別如圖2所示。圖11.3.5-1標(biāo)準(zhǔn)組合上

13、緣壓應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)IMJDAS/Ovll POST-PRg E5 芻卯.肚AM STRE豔.I Q40的己十ODD-1.701 D1h*00DH-236U2e*D001'mmunK! th偌屮M -3*9134«=*00044i46e-p-0005£ti6Be*000£盃1驅(qū)m -S.lSIen-DOO_-7440000 -0253213®-*-D00P&fitCSCKinin:圖11.3.5-2 標(biāo)準(zhǔn)組合下緣壓應(yīng)力包絡(luò)圖(單位：MPa)由上圖可見(jiàn)，按標(biāo)準(zhǔn)值組合的主梁上緣最大壓應(yīng)力為 10.9MPa ;下緣最大壓應(yīng)力為8.3M

14、Pa。上下緣應(yīng)力均滿足規(guī)范要求(2) 混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算本橋按荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖如圖所示IHT7POST-PROCESSORCBm in-標(biāo)準(zhǔn)圖1135-3標(biāo)準(zhǔn)組合主壓應(yīng)力包絡(luò)圖 （單位：MPa）由圖可見(jiàn)，按標(biāo)準(zhǔn)值組合的混凝土最大主壓應(yīng)力為10.9MPa，滿足規(guī)范要求端橫梁驗(yàn)算端橫梁寬度1.2m，支座間距13.6m，為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。計(jì)算模型如下圖11.3.6-1端橫梁計(jì)算模型圖考慮到橫梁懸臂部分的受力與跨中并無(wú)太大區(qū)別 ，而斜腹板處為預(yù)應(yīng)力鋼束 集中錨固的區(qū)域，桿系模型的計(jì)算結(jié)果不太真實(shí)，因此，對(duì)橫梁的計(jì)算結(jié)果著重 考察中間等高的部分。表1.3.6-1支座反力一覽表（反

15、力單位：kN）位置活載（最大）活載（最小）鋼束 二次恒載組合最大組合最小左支點(diǎn)1137-56-457393146133420中支點(diǎn)1547-1781045708296117886右支點(diǎn)884-105-528260129591970注：（1）汽車荷載效應(yīng)中已包含沖擊力（2）組合”項(xiàng)為標(biāo)準(zhǔn)值的組合結(jié)果(3) 表中數(shù)據(jù)為右端橫梁下墩頂每個(gè)支座處反力。 支點(diǎn)位置中的 左中右”指從92#墩向小號(hào)方向看(1)橫梁持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算端橫梁按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩和剪力包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)的抗力分別如圖11.3.6- 23所示。計(jì)算截面抗力時(shí)，縱向普通鋼筋按上下緣各 8根D28 ,箍筋按D16150mm

16、考慮。圖中單位為kN與kN.m。NDA5/ClwllP&C DESIGN'HA17H2.763D3C+0042.260&6e-i-004 i.7592fe+004 0.00000&+00 口 . -Z5JIS46+OO3-753552e+003-i .756296+004如的口加MgPQSK5ALL COMeiMATICfMI圖11.3.6-2承載能力組合彎矩包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)抗力圖(單位：kN.m)MtDAS-JCMIPOET-PROCESSORPSC DESISTShearIljD6&i6-D04 8,7411a*0036,7M27C+DO3 rBK

17、71;：«+D03 2.91.397000 ,71-3Z4e*MKOMKKXfe*DOD.T皿刼bMGye 開(kāi)s+gm.79927+003 im&d+DEPostCSALL COMBINATION圖11.3.6-3承載能力組合剪力包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)抗力圖(單位：kN)根據(jù)圖11.3.6-2 ,端橫梁按承載能力組合的最大正、負(fù)彎矩為7,520kN.m ,21 , 567kN.m ;最大、最小剪力分別為 6,051kN和-7,215kN。根據(jù)圖可、斜截面抗剪驗(yàn)算均滿知，端橫梁中間等高部分預(yù)應(yīng)力束范圍內(nèi)正截面抗彎驗(yàn)算足規(guī)范要求（2）橫梁持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算按荷載短期、長(zhǎng)期效應(yīng)組合

18、,端橫梁上、下緣的最大拉應(yīng)力包絡(luò)圖參見(jiàn)圖11.3.6- 4 7。MIDA£/-dvilBEAMI StftE-SSi.35a7&E：+KKiL7K3&&+QW-Il.- -1 -Z.Z3355&+WQ3.54S73e+D00-4.4aE2e+QW-4 尼即 Ze+WOPortCS CBmas；新事圖11.3.6-4端橫梁短期組合上緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）-LlULLUlJUJ- | |J|11U|-1111111|山1亠亠-圖11.3.6-5端橫梁短期組合下緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）MUJA|Li¥ilPOSl-PROCESfi BEA

19、M STRESSWX+yr-x) 643L42e«? MWOdhCW-1.10271*+000 -ljfi7211e+00Ci 224D50e+000 -250&5Oe+QIM?-3J773nfi+DQ0-4£l410e-i-0M3 5ja6250e*0D05j650gOe+0M) PastCSCBmaK：弭曲MIDAt/CivilPOST-PIWaESSOR0EAM STRESS朗總】(yy+孑PMtCSCBm bm!妊朗圖11.3.6-6 端橫梁長(zhǎng)期組合上緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）MJDftSKiwIPOST-PROCESSOABEAM STRESS50.3+

20、Vrx)0,000006+WO-1.2£l6Hie+0007UI II I III| l u 11 im-1.765&94+000-2»33317+000 rB96Sae+OOO-3.45e+i -fljO2317fi+ClOdPaskCS圖1136-7端橫梁長(zhǎng)期組合下緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）由圖7可見(jiàn)，按荷載短期組合，該端橫梁上緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，下最 大拉應(yīng)力為0.6MPa，滿足規(guī)范要求。按荷載長(zhǎng)期組合，該端橫梁上緣未出現(xiàn)拉應(yīng) 力，下緣最大拉應(yīng)力為0.5 MPa，出現(xiàn)在兩邊支座內(nèi)側(cè)梁段，不滿足規(guī)范要求。按荷載短期效應(yīng)組合，端橫梁最大主拉應(yīng)力包絡(luò)圖參見(jiàn)圖圖11.3

21、.6-8端橫梁短期組合最大主拉應(yīng)力（單位：MPa）由圖可見(jiàn)，按荷載短期組合，端橫梁主拉應(yīng)力最大值達(dá)1.0MPa，滿 足規(guī)范要求（3）橫梁持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算按荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，端橫梁上、下緣的最大壓應(yīng)力包絡(luò)圖參見(jiàn)圖1111.3.6- 10MPA5/ 口訶Posr-wocEssofi.國(guó)EAW STRESSB-1.2KW4&+ODOH.TOS27e+ODO-2.L22£Oe+ODO-2.E3973e+000-2.9K96e+000 -3.3720e*0DO-3.7S143ft*ODO斗2096能豐ODO斗呂2Sl%+DD0 »S.M-312e+ODO 5.4«3

22、5e+ODO.S77E0e+ODOPosfcCSCHmiH; #1*圖1136-10端橫梁標(biāo)準(zhǔn)組合上緣最大壓應(yīng)力（單位：MPa）圖11.3.6-11端橫梁標(biāo)準(zhǔn)組合下緣最大壓應(yīng)力（單位：MPa）由上圖可見(jiàn)，按標(biāo)準(zhǔn)值組合的主梁上緣最大壓應(yīng)力為5.8MPa ;下緣最大壓應(yīng)力為7.0MPa。上下緣應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。端橫梁按荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖如圖所示圖11.3.6-12端橫梁標(biāo)準(zhǔn)組合最大主壓應(yīng)力（單位：MPa）由圖可見(jiàn)，按標(biāo)準(zhǔn)值組合的混凝土最大主壓應(yīng)力為 7.6MPa，滿足規(guī)范要求137中橫梁驗(yàn)算中橫梁寬度2.2m ,支座間距13.6m ,為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。計(jì)算模型如下考慮到橫梁

23、懸臂部分的受力與跨中并無(wú)太大區(qū)別，而斜腹板處為預(yù)應(yīng)力鋼束集中錨固的區(qū)域，桿系模型的計(jì)算結(jié)果不太真實(shí)，因此，對(duì)橫梁的計(jì)算結(jié)果著重考察中間等高的部分表1.3.6-1支座反力一覽表(反力單位：kN)位置活載(最大)活載(最小)鋼束 二次恒載組合最大組合最小左支點(diǎn)1650-47793095327882中支點(diǎn)2354-36848134281582913107右支點(diǎn)15591836599258366注：(1)汽車荷載效應(yīng)中已包含沖擊力；(2) 組合”項(xiàng)為標(biāo)準(zhǔn)值的組合結(jié)果；(3) 表中數(shù)據(jù)為右端橫梁下墩頂每個(gè)支座處反力。(4) 支點(diǎn)位置中的左中右”指從91#墩向小號(hào)方向看(1)橫梁持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)

24、算中橫梁按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩和剪力包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)的抗力分別如圖11.3.7- 23所示。計(jì)算截面抗力時(shí)，縱向普通鋼筋按上、下緣15根D28進(jìn)行考慮；箍筋按D16150mm考慮。圖中單位為kN與kN.m。圖1137-2承載能力組合彎矩包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)抗力圖（單位：kN.m）MIDASfCIvllPO5T-PR0CE550P.PostCSALL COMBINATiONMDA5/CivilPSC DESIG NSheaf1.5773 了冒 704 l.»«ea*0&4 1.00376e+004 7.165S0e*OO34.30153e*a03O.OODODeOOO -1

25、.42290a-i-tJO2-!XKl37Be-i-0D4 12W58fr+Q04 -lS7737e*004PosLCSALL COMlBINATION圖11.3.7-3承載能力組合剪力包絡(luò)圖及對(duì)應(yīng)抗力圖（單位：kN）中橫梁按承載能力組合的最大正、負(fù)彎矩為13,887kN.m和-23 , 491kN.m ,根 據(jù)圖，中橫梁的抗彎承載能力滿足要求。中橫梁按承載能力組合的最大、最小剪力分別為11,269kN （該截面抗剪能力11，025 kN）和-10,333kN，最大剪應(yīng)力位于中支座處，超出承載能力2%。根據(jù) 圖，端橫梁的斜截面抗剪驗(yàn)算不滿足要求。（2）橫梁持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算按荷載短期

26、、長(zhǎng)期效應(yīng)組合，中橫梁上、下緣的最大拉應(yīng)力包絡(luò)圖參見(jiàn)圖11.3.7- 4 7。Hl圖1137-4中橫梁短期組合上緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）irnTnlllllHllrnunr圖11.3.7-5中橫梁短期組合下緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）JL圖11.3.7-6中橫梁長(zhǎng)期組合上緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）illilllllllllllllHIIII41"MCDAS/CivllBEAM ST RESZ.D4566e+-000 1.4Z502e-000 8Q4鶉撫81O.OOOOOaOOO 4拆卿a81-l.Qg7S|a*000 l.g7Q4fl-d-000 2.29377«*0

27、00 -2.91140«*000 4 =1.540046*000=4.l6067t*00U -4.703304+000PosKS «rna:凰*MIDA5/GllPq5TPR.Ci 匸 E55OR.R £fiM gTRESW擔(dān)材町 1.535BDe+000 *9.516916-001 3£79B2e-TOl OflOOOOe-HOOO-7.996354-001-1.9&7£5a-*-0Q0 »2.feEaDDD -3J3547e*DDD 3.7n30e*DDD -4.3032+000 -4,BB720e+-000PostCSM

28、IDASOvllOST 叩尺SEAM STRESS1.760736+0001.354Z3e-HD005.47eSSe-0Dl0,00003«+000-1 J7197q+OQO-1.970520+000-2S508e+ODD3t09163e+0DD -3.6?lSe*ODO -4.304736+000CBmaK!掛睛MIDASjCMlPOST-PROCESSORBEAM £TR£££1.40S3ee*DD08.2?5130±-«1 -0,000006*000 -3.26976e-OOU -£弱紛PCIU -1.4I&

29、amp;MSW+000'-3.21924*+Q0a-4.376.ist*aaa.asficte+aaaPmKSCBmax;檜劃圖1137-7中橫梁長(zhǎng)期組合下緣最大拉應(yīng)力（單位：MPa）由圖1137-47可見(jiàn)，按荷載短期組合，該端橫梁上、下緣最大拉應(yīng)力分別2.0MPa、1.5MPa，不滿足規(guī)范要求；按荷載長(zhǎng)期組合，該端橫梁上、下緣均出現(xiàn)拉應(yīng)力且最大值都為1.8MPa，不滿足規(guī)范要求按荷載短期效應(yīng)組合，中橫梁最大主拉應(yīng)力包絡(luò)圖參見(jiàn)圖1137-8MIDA5JCMI百STR凸S（PSC）5IG-P11r Z.04566e+000 i.geQie+ooo 1.4W24AH-000'1.1

30、19201-0009.32S31erDD：li7.473Sfe-DDlE：&ia8te-DDl” 3.76417e-0DlL Ss4?4®e-O03PcKtCSCBm ax:毫嘲圖11.3.7-8中橫梁短期組合最大主拉應(yīng)力（單位：MPa）由圖可見(jiàn)，按荷載短期組合，中橫梁主拉應(yīng)力最大值達(dá) 2.0MPa，不滿 足規(guī)范要求。（3）橫梁持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算按荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，中橫梁上、下緣的最大壓應(yīng)力包絡(luò)圖參見(jiàn)圖10。圖11.3.7-9中橫梁標(biāo)準(zhǔn)組合上緣最大壓應(yīng)力（單位：MPa）POST-PROCESSORBEAN STRESSIJJI IIHITTJhimmiiLU I |B45401e-O01 ojooooo«*ooo 4.3SZ坯g -I ££SEE«ri-000 -il£7E07*-»-OOQ2.516.Ele+00D 3 E3&83e*000 4.15715ft+000 -4.77746e-i-00n -5.397Se-i-000-6msio»+oooPojtCSCBmini祈液圖1137-10中橫梁標(biāo)準(zhǔn)組合下緣最大壓應(yīng)力（單位：MPa）由上圖可見(jiàn)，按標(biāo)準(zhǔn)值組合的主梁上緣最大壓應(yīng)力為5.5MPa ;下緣最大壓應(yīng)力為6.0MP