24m現(xiàn)澆支架計算單

1、 24m跨箱梁現(xiàn)架支架計算單一、概 述：以淳小路處3#4#墩24m跨箱梁為例，按原設計圖結構計算。二、計算說明：1、 計算縱梁受力，并求出縱梁前后支點反力。2 、 檢算分配梁受力能否滿足要求，并求出各支點反力。3 、 計算鋼管樁受力。4 、 計算擴大基礎受力及地基承力。5 、 荷載分解圖（如圖1） 圖1三、設計荷載：計算模板、支架時，應考慮下列荷載并按下表進行荷載組合。(1)模板、支架自重；(2)新澆砼的重力；(3)施工荷載；(4)振搗砼時產生的荷載；(5)新澆筑砼對側面模板的壓力；(6)傾倒砼時產生的水平荷載；模板，支架設計計算的荷載組合表模板結構名稱荷載組合計算強度用驗算剛度用梁的底模板以

2、及支承板、支架等(1)+(2)+(3)+(4)+(7)(1)+(2)梁的側模板(4)+(5)(5)四、計算模板、支架的強度及剛度要求。驗算模板、支架及拱架的剛度時，其變形值不得超過下列數(shù)值：(1)結構表面外露的模板，撓度為模板構件跨度的1400；(2)結構表面隱蔽的模板，撓度為模板構件跨度的1250；(3)支架受載后撓曲的桿件(縱梁)，其彈性撓度為相應結構跨度的1400；(4)模板的彈性壓縮或下沉量不得大于構件跨度的1/1000，底模應計算起拱高度。支架預留拱度考慮下列因素：(1)支架承受全部荷載時的彈性變形；(2)加載后由構件接頭擠壓所產生的非彈性變形；木材之間1-3mm/個，木鋼之間1-2

3、mm/個(3)由于恒載及靜活載作用結構所產生的撓度。(4)由于支撐基礎下沉而產生的非彈性變形。五、計算荷載： （一）、箱梁砼自重荷載分布（以下均以24m跨內計算）根據(jù)設計圖紙，本24m跨箱梁砼總方量為395m3,其中墩頂加高部分方量為：156.5m3，剩余15.855m長箱梁砼方量為238.14m3，其中箱梁兩側翼緣砼方量為16.14m3,底板以上砼方量為222m3。砼按=2.6t/m3計算重量。（二）、模板、支架等自重及施工荷載等1、本橋外模采用=12mm厚竹膠模板，底模采用=18mm厚竹膠模板。路外面的外模、底模通過縱、橫肋帶木支撐在鋼管腳手支架上，腳手支架底部通過分配梁傳力于處理后地基上

4、。路上面的外模、底模通過橫肋帶木支撐在縱向分配梁上，傳力于樁頂分配梁，樁頂分配梁傳力于鋼管柱，鋼管柱直接支承在承臺或臨時支墩（砼擴大基礎）上。木材按=0.75t/m3計算重量。2、縱、橫分配梁自重：計算時考慮進去。3、施工荷載：計算模板及縱橫肋按q=0.25 t/m2考慮，計算縱、橫梁及立柱按q=0.1t/m2考慮。4、振搗砼時產生的荷載：按q=0.2 t/m2考慮5、新澆筑砼對側面模板的壓力：按q=3.81 t/m2考慮6、傾倒砼時產生的水平荷載：按q=0.2 t/m2考慮六、結構計算：（一）、底模驗算根據(jù)砼荷載分布情況布置腳手支架位置，如所附：“支架斷面圖”所示。1、 竹膠板面板檢算：按連

5、續(xù)梁計算, 用100mm×120mm的方木作為橫肋，間距L=340mm，按全斷面高度1.4m計算。 q=(1.4×2.6+0.25+0.2)=4.09t/m2M=ql2/10=4.09×0.342/10=0.0473t-m=M/W=0.0473×105/(100×1.82/6) =87.6kg/cm2=8.76Mpa<=9Mpa(可)q=1.4×2.6=3.64t/m2f=qL4/(128EI)=3.64×103×(0.34-0.1)4/(128×4.5×105×1×0

6、.0183/12)=0.43mm(可)2、橫向帶木100×120檢算：按連續(xù)梁計算，計算跨度為L=0.978m。q=4.09t/m2M=ql2/10=4.09×0.34×0.9782/10=0.133t-m=M/W=0.133×105/(10×122/6) =55kg/cm2=5.5Mpa<=10Mpa(可)q=3.64t/m2f=ql4/(128EI)=3.64×0.34×103×0.9784/(128×9×105×0.1×0.123/12)=0.7 mm(可)（二）

7、、縱梁計算： 縱梁按1跨簡支梁進行計算（如圖2），荷載取跨中本節(jié)間長度砼、模板及自重。 圖2L=11.74m L1=0.62mq=(1.4×2.6+0.45)×10=40.9 t/mMmax=737.2t-m R1=R2=271 t 縱梁15根I63c,幾何特性：W=49470cm3，I=153375cm4；= Mmax/W=737.2×1e5/49470=1490kg/cm2=149Mpa計算變形時：q=(1.4×2.6)×10=36.4 t/mfmax=29mm<L/400 (可)、翼緣板（外模自重按0.1t/m2計）L=11.74m

8、q=0.51×2.6+1.7×0.55=2.26 t/mMmax=43.6t-m R1=R2=16t 縱梁2I63c幾何特性：W=6596cm3，I=204500cm4；= Mmax/W=43.6×1e5/6596=661kg/cm2=66.1Mpa計算變形時：q=0.51×2.6+1.7×0.1=1.5 t/mfmax=10.5mm<L/400 (可)縱梁受力均滿足要求。檢算梁的整體穩(wěn)定性：根據(jù)鋼結構設計規(guī)范，本支架在縱梁頂，底面間距2m左右設置橫向聯(lián)接，與縱梁牢固連接，保證其共同受力，并阻止側向位移。（三）、樁頂分配梁計算：根據(jù)箱梁荷

9、載分解圖及縱梁受力計算得反力Ri，分配后加于分配梁上，樁頂分配梁受力如圖4 圖4計算得 R1=29.1t R2=84.3t R3=78.6t Mmax=29t/m 分配梁為240a，240a幾何特性：W=1758cm3，I=35160cm4；A=150cm2= Mmax/W=29×1e5/1758=1649kg/cm2=164.9Mpa (可)fmax=3mm<L/400 (可)（四）、鋼管支架驗算(以一側5m段計算)1、鋼管立桿承力：本橋鋼管立桿均為48×3.5，根據(jù)其橫桿步距按1.5米計，查規(guī)范對接每根容許承載力為：N=3 t 根據(jù)“支架斷面圖”所示,單側翼緣部分

10、總計有立桿2x8=16根，總荷載G=0.51×5×2.6+1.7×(0.25+0.2+0.1)×5=11.3t單根鋼管最大承載為：(計入1.3的偏載系數(shù))P=1.3G/16=0.92 tN =3 t （可）中間部分總計有立桿17x8=136根，模板及施工總荷載G=10×(0.25+0.2+0.1)×5=27.5t單根鋼管施工荷載為：N1=G/136=0.2t單根鋼管承受的最大砼荷載為：取梁高1.8m計算,鋼管間距均為0.6m。N2=1.8×2.6×0.6×0.6=1.68t單根鋼管最大承載為：P=N1+N

11、2=1.9tN =3 t （可）2、橫向水平鋼管計算： 根據(jù)施工技術規(guī)范，砼傾倒所產生的水平荷載按0.2 t/m2考慮。橫向水平鋼管由于立柱間距1.05m，滿足不需計算的條件，故不需對橫向水平桿進行抗彎強度、抗彎剛度及扣件抗滑移計算。3、立柱穩(wěn)定（腳手架整體穩(wěn)定）計算： 本橋立柱自由計算長度為1.5m，為單根軸心受壓結構。其計算公式為： kNA fc 其中 N=1.9 t A=4.89cm2 fc=2.05 t/cm2 i=1.58cm =1 h=1.5m k=2(安全系數(shù)) =h/i=1×150/1.58=95 查表得=0.64 A fc=0.64×4.89×2

12、.05=6.42 t2N=3.8A fc =6.42 t（可）（五）、鋼管樁計算：根據(jù)以上計算，鋼管樁頂反力最大為84.3t。鋼管樁均置于擴大基礎上，600mm =8mm鋼管按L=4m計算,自重為0.5t單根樁上縱橫梁及聯(lián)接系重：1t單樁總荷載為：P=84.3+0.5+1=85.8t鋼管容許承載力：P= Ag/KL=10m,=0.92 g=235Mpa K=2.0P= 0.92××0.6×0.008×23500/2.0=163t>P (可)翼緣部分受力較小，均采用600mm =8mm鋼管。綜上所述，鋼管樁均可采用600mm =8mm鋼管。七、擴大基礎的計算：擴大基礎由C20砼澆注，成長條形，寬1m,高1m，取路面上斜向長條計算。路面上擴大基礎計算圖式如下：按彈性地基梁計算得：地基反力=（Pi+G砼）/A=(321.9+17.474×1×1×2.4)/ 17.474=20.82t/m2Mmax=28.5t-m Q=43.6t 配筋：上下配20鋼筋150布置。八、地基承載力計算路面上地基承載力一般為60t/m2，能滿足要求。路面以下，單根鋼管施工荷載最大為1.9t，承載面積為0.6×0.25=0.15m2R=N/A=1.