預(yù)應(yīng)力框架梁計(jì)算書(shū)

1、預(yù)應(yīng)力框架梁 (YKL2) 的計(jì)算書(shū)1. 設(shè)計(jì)資料1. 混凝土強(qiáng)度等級(jí) : C40 fc 19.1N /mm2ftk 2.39N /mm242Ec 3.25 104N /mm222ft 1.71N /mm2 fcu 40N /mm22. 鋼筋s21). 預(yù)應(yīng)力筋采用低松弛s(15.2) 鋼絞線(xiàn)，每根鋼筋截面面積為 Ap1 139mm22ptk 1860N / mm22fpy 1320N / mm252Ep 1.95 105 N / mm22). 非預(yù)應(yīng)力縱向鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋 :2 5 2fy 300N / mm2Es 2 105N/mm23). 箍筋采用 HPB235級(jí)鋼筋 : fy

2、 210N / mm23. 錨具采用：柳州歐維姆機(jī)械股份有限公司的OVM.M15-14錨具4. 預(yù)應(yīng)力梁的計(jì)算跨度取兩端柱子的中心線(xiàn)距離 : 26200mm 2 預(yù)應(yīng)力框架梁的計(jì)算2.1 設(shè)計(jì)資料圖 1：框架梁 (YKL2) 內(nèi)力布置圖2.1.1 梁的幾何特性圖2 梁的幾何特性示意圖框架梁為 T 形截面，h 1900 3.17 4b 6001 1 hh 115l 115 26200 1871mm,取h 1900mm,b 600mm,hhf 120mm, bfb 12h f 600 12 120 2040(mm)幾何特征值為：A12040 1202.4485 2 2105 (mm2 ), y1

3、1900 60 1840( mm2 )A2600 178010.68105(mm2), y2 1780 / 2 890(mm2)A1 A2 2.448 1055 5 210.68 105 13.128 105 (mm2 )y0A1y1 A2 y2A1 A22.44810 1840 10.68 10 890 1067(mm)2.448 105 10.68105I I 1 A1a1 I 2A2a232040 12031211 44.62 1011 (mm4)2040120 (1840 1067) 23600 1780 600 1780 (1067 890)2 12內(nèi)力組合 ：支座處：彎矩設(shè)計(jì)值：M

4、3863 0.93476.7( kN m) (考慮次彎矩有利的影響)短期效應(yīng)組合：Ms 774 3015 3789( kN m)長(zhǎng)期效應(yīng)組合：Ml 3015774 0.7 3556.8(kN m)跨中：彎矩設(shè)計(jì)值：M8788 1.210653.6( kN m) (考慮次彎矩不利的影響)短期效應(yīng)組合：Ms 49601163 6123( kN m)長(zhǎng)期效應(yīng)組合：Ml 49601163 0.7 5774.1(kN m)2.2 預(yù)應(yīng)力筋的估算：混凝土強(qiáng)度等級(jí) : C 40，鋼絞線(xiàn) (1X7) ： s15.22 2 21fc 19.1N /mm2, fptk 1860N / mm2 , fpy 1320

5、N / mm22.2.1 預(yù)應(yīng)力筋的估算：按正截面承載力要求估算預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量取預(yù)應(yīng)力度 PPR=0.71）跨中按矩形截面來(lái)估算 : M1.2 8788 10545.6kN m取 a 95mm,as 35mm, a p 120mmh0 h a 1900 95 1805(mm), hs h as 1900 35 1865(mm),hp h ap 1900 120 1780( mm)x1805180522 10545.6 1061.0 19.1 600614(mm) 0.35 h0 0.35 1805 632(mm)h0截面有效高度（預(yù)應(yīng)力與非預(yù)應(yīng)力筋的合力點(diǎn)距混凝土邊緣的距離）M 外荷載效應(yīng)組合

6、引起的彎矩設(shè)計(jì)值A(chǔ)pf py(h0 2x)60.7 10545.6 1060.7 1320 1805 614/223733(mm2 )其中： PPR：即預(yù)應(yīng)力度，也可用表示）3733/13926.9,選配28 S15.2, Ap 3892(mm2 )Aszphphsx2x217801865614/2 1473(mm)614/2 1558(mm)fyzs(MAp f py zp )10545.6 106 -3892 1320 1473 26372(mm2 )300 15582非預(yù)應(yīng)力筋： 6372/ 491 13.1，選配14 25,As 6874(mm 2)總配筋率為：As fpyAp/ fy

7、 6874 1320 3892/ 300 2.22% 2.5%,滿(mǎn)足要求。bh0600 18052)支座處： M 3863 0.9 按矩形截面計(jì)算： 取 a 181mm, as 35mm, a p 210mmh0 h a 1900 181 1719(mm), hs h as 1900 35 1865(mm),hp h ap 1900 210 1690(mm)x h02M1 fcb1719171922 3476.7 1061.0 19.1 600186( mm) 0.35 h0M63476.7 106PPR0.7x fpy (h0)1320 1719 186/20.35 1719 602(mm)

8、21131(mm )(其中： PPR：即預(yù)應(yīng)力度，也可用表示)1131/139 8.1, 選配9 S15.2,Ap 1251(mm2)zphp 2hs1Asfy1zs (M1900-210 186/2 1597(mm)1900-35 186/2 1772(mm)A f z )p py p3476.7 106 1251 1320 1597300 17721579( mm2 )1579 / 491 3.2,選配 4225,As 1964(mm 2)由計(jì)算結(jié)果可知， 預(yù)應(yīng)力鋼筋需要 9 根，但是考慮到預(yù)應(yīng)力筋的連續(xù)性 , 其配筋同跨中截 面的配筋 , 而支座處的的非預(yù)應(yīng)力鋼筋按構(gòu)造要求進(jìn)行配筋。非預(yù)

9、應(yīng)力按照構(gòu)造max0.2%, 45 t %配筋 ，45 t %=45 fy1.71% =3000.26%As = 0.26%A= 0.0026創(chuàng)600 1900= 2964mm2選配7 25,As 3436(mm 2)跨中截面的凈截面的幾何特征值表名稱(chēng)b(mm)h(mm)A i(mm2)yi(mm)3Ai*yi(mm3)A i* yi2(mm 4)Ii(mm4)腹板600178010680008909505200008.46x10112.82 x1011上翼緣204012024480018404504320008.29 x10112.94 x108孔洞d=1103.14-18997120-22

10、79640-2.74 x10 8-2.2 x107AsEp/Ec=61351239038.543366348As'Ep/Ec=641865330019216.16 x10 10合計(jì)An13469001.433 x1091.74 x10 122.82 x1011ynAi yi / An 1.433 109 /1346900 1064(mm)2 2 11 12 2In(IiAi yi2)Anyn22.82 10111.74 10121346900 106424.94 1011(mm4)2.2.2 預(yù)應(yīng)力筋的布置：圖3 預(yù)應(yīng)力筋布置圖直線(xiàn)段

11、 AB 水平投影長(zhǎng)度：l0 0.25l 0.25 26200 6550mm曲線(xiàn)(B-B ')方程： y Ax2 Bx C令坐標(biāo)點(diǎn)定于曲線(xiàn)頂點(diǎn)C 點(diǎn),再令曲線(xiàn)在 B-B '間的垂度為 e,則 yB e,則由坐標(biāo)推導(dǎo)而得，曲線(xiàn)方程為：y e2 x2 (l 6550mm)直線(xiàn)方程與曲線(xiàn)方程相切于 B(B ')點(diǎn),拋物線(xiàn)的切線(xiàn)方程即為直線(xiàn)段 AB 的直線(xiàn)方程 ,于是有 tg2le k ,設(shè)直線(xiàn)方程坐標(biāo)定于 B 點(diǎn),則直線(xiàn)方程為 y kx 2lex2e yAl xAB2eyB6550 e 3e 設(shè)直線(xiàn)方程為：B 6550由預(yù)應(yīng)力筋布置圖可得 , yA 1900 120 210 1

12、570(mm)即 1570 3e,e 523.3(mm)曲線(xiàn)方程： y e2 x 523.32 x 0.000012x2l 2655022e 2 523.3直線(xiàn)方程： y kx x x 0.16xl 65502.3 預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算：張拉控制應(yīng)力： con 0.75 f ptk 0.75 1860 1395(N / mm2 )con:預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力l12.3.1 錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值a 5mm,0.25, k 0.0015a：張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值：預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道之間的摩擦系數(shù)k：考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)曲率半徑為：l22e6.5522 0.52

13、341(m)aEp1000 con( / c k)55 1.95 1051000 1395(0.25/ 410.0015)9.6(m)其中：lf : 反向摩擦影響長(zhǎng)度（ m）c : 圓弧形預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑（ m）x :張拉端距計(jì)算截面的距離Ep : 預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量A 點(diǎn)處： l1=2 conlf ( / c k)(1 x/lf )0.250.522 1395 9.6 ( 0.0015) (1 ) 192.7(N /mm2 )419.6B點(diǎn)處 l1=2 conlf ( / c k)(1 x/lf)0.257.0522 1395 9.6 ( 0.0015) (1 ) 53.9(N /mm

14、2 )419.6C 點(diǎn)處， x 13.6m lf 9.6m, l1 0l1 :距張拉端 x處的預(yù)應(yīng)力損失孔道摩擦損失l20.25,k0.0015, con20.75f ptk 0.75 1860 1395(N /mm2)con(1-線(xiàn)段xkx(kx ) e1- (kx )1- el2終點(diǎn)應(yīng)力l2 / con (%)0A0.500.000750.999250.000751.051393.950.07AB6.5500.0098250.990220.0097814.681380.321.05BC6.550.160.0498250.9513960.04860482.491312.515.91表 1 孔

15、道摩擦損失計(jì)算表l21) ekx)第一批預(yù)應(yīng)力損失 l 為：A支座：2l 192.7 1.05 193.75(N / mm2 )C跨中：l 82.49(N / mm2)l4鋼筋應(yīng)力松弛損失l4 =0.2( fcon0.575) con 0.2 (11389605 0.575) ptk 186021395 48.83(N / mm2)混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失l5l535 280 pc / f1 15cu跨中Np( con l 1l2)Ap(1395 082.49)3892 5108289( N )pcNp (Npep MG )ynAnI n120)64960 106 (1064 120)

16、5108289 5108289 (106413.469 1053.79 0.263.53(N /mm2)4.94 1011(Ap+As)(3892+6874)An13.469 105 0.8%l5 35 280 3.53/ 40 53.31(N / mm2 )l5 1 15 0.008其中：pc ：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處，由于預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失）和梁自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值不大于0.5 fcu;fcu : 施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋率對(duì)后張法構(gòu)件 , Ap+As)An支座 （A 點(diǎn)） ：Np (1395193.75) 3892

17、4675265( N )pcNp (Npep M G )ynAnIn4675265 4675265 (1900 1064 210) 3015 106 (1900 1064 210)114.92 1011513.469 1053.47 0.1123.36( N /mm2)(Ap+As)(3892+3436)13.469 105 0.54%l5 35 280 3.36/40 54.14(N / mm2 )l5 1 15 0.0054表 2 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)加應(yīng)力 Np 示意表：位置2l (N/mm )Np (Np Ap p As l5 ) (kN)跨中0 82.49 48.83 53.31333

18、892 (1395-184.63) 103-6874 53.31 103(C)184.634344.3支座192.7 1.05 48.83 54.14333892 (1395-296.72) 103-3436 54.14 103(A)296.724088.5平均： pe 1395 184.63 296.72 1154.3(N / mm2 )2.4 次內(nèi)力的計(jì)算：2.4.1 等效荷載的計(jì)算：取支座和跨中截面有效預(yù)加力的平均值作為跨間的預(yù)應(yīng)力值來(lái)計(jì)算等效荷載N p NpA NpC 4088.5 4344.3 4216.4(kN) 端彎矩：M p 4216.4 (1.9 1.064 0.21) 26

19、39.5( kN m) 曲線(xiàn)范圍內(nèi)均布荷載：8N pe 8 4216.4 0.523l2(2 6.55) 2103(kN /m)水平力NP水平Np cosN p 4216.4(kN)垂直力NP豎向Np sinNp tan 4216.4 0.16 675(kN )圖 4 等效荷載分布圖2.4.2 綜合彎矩：由 PK計(jì)算可得 : 平衡荷載產(chǎn)生的彎矩 (綜合彎矩 )如下圖所示：圖 5 綜合彎矩(平衡荷載產(chǎn)生的彎矩)支座 A 點(diǎn)的主彎矩： M1 4216.4 (1.9 1.064 0.21) 2640(kN m)跨中 C點(diǎn)的主彎矩： M14216.4 (1.064 0.12) 3980(kN m)2.

20、4.3 次彎矩計(jì)算：M次M綜 M主 （M主_梁中預(yù)應(yīng)力值對(duì)截面偏心距的乘積）次彎矩計(jì)算表（注：表中正值為梁下邊緣受拉）截面綜合彎矩主彎矩次彎矩支座 A32862640646跨中 C-3343-3980637表3次彎矩取平均為 641.5kN.m, 次剪力約為 02.5 承載力的計(jì)算：2.5.1 相對(duì)受壓區(qū)高度計(jì)算：Ep 1.95 1054 6Ec 3.25 10410.002cupy p0Es cucu0.0033 ( fcu,k50) 10 50.0033(40 50) 10 5 0.0034 0.0033取 cu0.0033p0conlEpcpcNpAnNpepnInynnM2In2 yn

21、nE : 鋼筋與混凝土彈性模量之比PC ：第二批損失完成后，受彎構(gòu)件受拉邊緣處的混凝土預(yù)壓應(yīng)力0 時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力p0 : 受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力為b : 界限破壞時(shí)截面相對(duì)受壓區(qū)高度cu : 非均勻受壓時(shí)的混凝土極限壓應(yīng)力支座處 （A 點(diǎn) ）NP 4088.5 kNepnpe Ap ypnl5As ysnApe pl5 As(1395 296.72) 3892 (1900 1064 210) 54.14 3436 (1900 1064 35)(1395 296.72) 3892 54.14 3464618( mm)yn 1900 1064210626( mm)40885

22、004088500618626641.5 106 626PCPC 13.4691054.94111011114.94 10113.04 3.2 0.817.05(N /mm2)p0 con l E PC1395 296.01 6 7.05 1141.29( N /mm2)0.81 0.002 f pyp0Ep cu0.0021320 1141.290.42cu0.003351.95 105 0.0033跨中 （C 點(diǎn)）NP4344.3 kNepnpeAp ypnl5As ysnpe Apl5 As53.31 6874 (1064 35)(1395 184.63) 3892 (1064 120)

23、(1395 184.63) 3892 53.316874937( mm)yn1064 120 944(mm)PC4344300 4344300 937 94413.469 105114.94 1011641.5 106 944114.94 10113.23 7.78 1.239.78(N /mm2)p0 con lE PC1395 184.63 6 9.78 1269.1(N /mm2)1 0.002cupyp0Ep cu0.80.002 1320 1269.150.0033 1.95 105 0.00330.482.5.2 正截面承載力計(jì)算：已知： Ap 3892mm2支座 A 點(diǎn)：設(shè)計(jì)彎矩

24、： M3863 M 次 3863 641.5 3221.5(kN m)As f yasAp f pyapA f A fp py s y3892 1320 210 3464 300 353892 1320 3464 300181(mm)a- 受拉區(qū)全部縱向鋼筋合力點(diǎn)到截面受拉邊緣的距離h0 h a 1900 181 1719(mm)對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)取矩：x h02M1 fcb1719171922 3221.5 10619.1 600172(mm)bh0 0.42 1719 722(mm)Asf1 ( 1 fcbxfyAp fpy)19.1 600 172 3892 132030

25、0非預(yù)應(yīng)力按照構(gòu)造max0.2%, 45 ft % 配筋 fy，45 ffty % =45?1.713000.26%2As = 0.26%A= 0.0026創(chuàng)600 1900= 2964mm2選配7 25,As 3436(mm 2)跨中（C 點(diǎn)）：設(shè)計(jì)彎矩： M 8788 M 次 8788 641.5 9429.5(kN m)Ap fpyap As fyas 3892 1320 120 6874 300 35 a p py p s y s95( mm)Ap fpy As fy3892 1320 6874 300h0 h a 1900 95 1805( mm)hf 120Mf1fcbfhf(h0

26、f ) 19.1 2040 120 (1805 ) 8159( kN m) M 9429.5kN m22屬于第二類(lèi) T 形截面對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)取矩：M1 M1fc(bf b)hf(ho hf /2)69429.5 106 19.1 (2040 600) 120 (1805 120 /2) 3670.2( kN.m)1805x h0180522 3670.2 10619.1 600187(mm)bh0 0.48 1805 866.4(mm)1 fc bx (bf b)hfAp fpyAs1 c f fy fp pyy1020(mm2)19.1 600 187 (2040 600

27、) 120 3892 1320300實(shí)配 14 25,As 6874(mm 2)2.5.3 斜截面承載力計(jì)算：圖 6 ：預(yù)應(yīng)力梁剪力圖因 hwbsvAbssv 67080.52040 0.26% sv.min 0.24yv0.24 1.71 0.2%2101900 120 3 434600驗(yàn)算截面尺寸：0.25 c fcbh0 0.25 19.1 600 1805 5171( kN ) 1671( kN )故截面尺寸符合要求驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.7 ftbh0 0.7 1.71 600 1805 1296.4( kN ) V 1671(kN )故需要進(jìn)行配筋計(jì)算若只配置箍筋而不用彎起鋼

28、筋V Vcs Vp, 忽略預(yù)應(yīng)力的影響，故 Vp 0Vcs 0.7 f tbh0 1.25 f yv s h0s即： 1296.4 1.25 210 As 1805 1671KNs故： As 0.79 ，取箍筋直徑 d=10mms78.5 4 則： s397(mm) ，取 s 200mm0.79滿(mǎn)足要求 .2.6 使用階段的驗(yàn)算：2.6.1 正截面的抗裂驗(yàn)算： 支座 A點(diǎn)(上邊緣 )M k3789 kN mckMkIky63789 106114.94 1011(1900 1064)26.41(N /mm2)40885004088500618 626641.5 106 626PC513.469

29、1053.04 3.2 0.8127.05(N / mm2)4.94111011114.94 1011ckpc6.41 7.050.64(N /mm2) ftk 2.39N / mm2，說(shuō)明在支座 A點(diǎn)上部只產(chǎn)生壓應(yīng)力 ,不可能出現(xiàn)裂縫 , 故不需要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 跨中 C 點(diǎn)（下邊緣 ）M k 6123kN mckMIky6123 1064.94 10111064 13.12(N /mm2)PC4344300 4344300 937 944 641.5 106 94413.469 105 4.94 10114.94 10113.23 7.78 1.2329.78(N /mm2)ckpc13

30、.12 9.78 3.34(N / mm2 ) > ftk22.39N /mm2 ,需要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算Wmaxcr Esk (1.9c 0.08dep )EsteteAs Ap6874 3892 0.019Ate0.5 1900 600cr 1.7（ 構(gòu)件受力特征系數(shù) ）p0E pc1395 184.63 6 9.78 1269.1(N/ mm2)con lNp0l E pc )A p(1395 184.63 6 9.78) 38924939.14( kN )(bf b)hf (2040 600) 120 bh0600 1805e epMkM2Np0(6123 641.5) 10649

31、39.14 1031370(mm)z 0.87 0.12(1 f )(he0)2h00.87 0.12 1 0.1621805 213701805 1255( mm)skMk M 2 N p0(z ep)(Ap As) z6123 106 641.5 106 4939.14 103 (1255-0)(6874 3892) 125541.9(N / mm2)1.10.65ftk1.10.65 2.390.019 41.90.85 0.2, 取0.2d eqte sknividi2214 252 28 15.2 214 1.0 20+28 0.5 15.227(mm)其中：取cWmax5 5 22

32、5mm, Es (1.95 2.0) 105/2 1.975 105N /mm2, cr 1.7(預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 )cr1.7sk (1.9c 0.08dep )teEs0.2滿(mǎn)足要求1.975 105 (1.9 250.08 27 ) 0.012(mm) 0.2mm0.019ck : 標(biāo)準(zhǔn)組合下抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向應(yīng)力pc : 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后邊緣混凝土的預(yù)壓應(yīng)力cr : 構(gòu)件受力特征系數(shù) ：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均與系數(shù)sk : 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的等效應(yīng) 力c : 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離te :按有效受拉混凝土截面面

33、積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率Ate : 有效受拉混凝土截面面積dep: 受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑f : 受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值e :軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離ep : 混凝土法向應(yīng)力等于 0 時(shí)全部縱向預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力的合力的作用點(diǎn)至受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的距離N p0 : 混凝土法向應(yīng)力等于 0 時(shí)，全部縱向預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力筋的合力2.6.2 撓度計(jì)算（ 1） 截面剛度計(jì)算M cr ( pcftk )w0(0.7 120) m (0.7 h120 ) 1.5 1.161600pc9.78N / mm2WnInyn4.94 101110644.6

34、 108 (mm3 )M crpcf tk )WnBs(9.78(11.16 2.39)4.6 1085774.1(kN m)McrMk0EsEc5774.16123Ap Asbh00.21 )(1 0.45E0.85EcInkcr (1 kcr )w0.9452 1053.25 104f ) 0.7 (13892 6874 0.061600 180500.0.2611)(1 0.45 0) 0.73.744 110.85 3.25 104 4.94 10110.94 (1 0.94) 3.74 考慮預(yù)拉區(qū)出現(xiàn)裂縫，故 Bs降低10%11.7 1015 0.9 10.53 1015Bs11.7

35、 1015BlMqBlMkBsMq( 1) M kM g 0.7M 4960 0.7 1163 5774.1(kN m) 6123 10.53 10155.42 10155774.1 (2 1) 6123其中：M cr : 開(kāi)裂彎矩：混凝土構(gòu)件的截面抵抗塑性影響系數(shù)f ：受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值m : 混凝土構(gòu)件的截面抵抗塑性影響系數(shù)基本值Bs：荷載短期作用下的截面彎曲剛度Bl：荷載長(zhǎng)期作用下的截面彎曲剛度M q : 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩，取計(jì)算區(qū)段內(nèi)的最大彎矩值2) 荷載作用下的撓度：5ql4384BlM 支座 l8Bl45 115.52 26200 4384 5

36、.42 1015623789 106 26200 28 5.42 1015130.8 60 70.8( mm)等效荷載：q 8M28 99122 115.52(KN / m)l 226.22跨中： M k6123 3789 9912( KN m)3) 預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱：跨中 M : M 3286 3343 6629(kN m)等效荷載：q 8M28 66229 77.3(kN /m)l 226.225ql4M 支座l 2384EcI n8EcIn5 77.3 2620044 11384 3.25 104 4.94 101129.5 17.63286 106 2620024 118 3.25 1

37、04 4.94 101112(mm)構(gòu)件的撓度(考慮預(yù)壓應(yīng)力長(zhǎng)期作用的影響，將預(yù)應(yīng)力反拱值乘以增大系數(shù)2.0 )：f fq 2fp 70.8 2 12 46.8(mm) 300 滿(mǎn)足要求2620030087.3(mm)2.7 施工階段的驗(yàn)算：應(yīng)力計(jì)算：施工階段有效預(yù)加力為張拉控制應(yīng)力減去第一階段預(yù)應(yīng)力損失N pA Ap p 3892 (1395 192.7 1.05) 4675.3( kN)N pc Ap p 3892 (1395 0 82.49) 5108.3( kN )NNpA N pC4675.3 5108.3N p 24891.8(kN)端彎矩：M p 4891.8 0.6263062

38、.3( kN m)曲線(xiàn)范圍內(nèi)均布荷載：8N pe 8 4891.8(2 6.55) 20.523 119.3( kN / m)水平力NP水平N p cosN p 4891.8(kN)垂直力Np sinN p tan 4891.8 0.16 782.7( kN )NP豎向圖 7 等效荷載分布圖 2綜合彎矩 2（平衡荷載產(chǎn)生的彎矩）圖8支座A點(diǎn)的主彎矩：M14891.8 0.626 3062.3(kN m)跨中C點(diǎn)的主彎矩：M14891.8 0.944 4617.9(kN m)表四 :次彎矩計(jì)算表(注：表中正值為梁下邊緣受拉)截面綜合彎矩主彎矩次彎矩支座 A38093062.3746.7跨中 C-3869-4617.9748.9次彎矩取平均為 考慮荷載的不利情況，即在施工預(yù)應(yīng)力時(shí)可能的最小自重荷載為：預(yù)應(yīng)力梁的間距為 6.0m, 板厚 h=120mm, 則由板傳到梁上的線(xiàn)荷載為g (6.0 0.6) (0.12 25) 16.2(kN / m),取16.5kN /m計(jì)算圖9 最小自重荷載產(chǎn)生的彎矩圖跨中 C：Np con l A p (1395 0 82.49) 3892 5108.3(kN)上邊緣：NpNpepn ynM 2 ypcAnInI n yn5108300 5108300 937 836 747.8 106 8365 11 1113.469 105 4.94 101