現(xiàn)澆箱梁支撐體系碗扣架設計方案(共7頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上現(xiàn)澆箱梁支撐體系碗扣架設計方案一、設計說明1、設計依據(jù)：公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ041-89）公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ025-85）公路設計通用規(guī)范公路橋涵施工手冊2、參考資料公路橋涵施工技術規(guī)范公路施工手冊簡明施工計算手冊新型腳手架與模板支撐架材料力學結構力學3、材料強度、彈性模量：鋼管：規(guī)格48mm3.5mm=215N/mm2 E=2.06105N/mm2 A=489mm2 I=12.19104mm4 W=5080mm3 r=15.79mm二、 荷載計算1.豎向荷載（1）恒荷載 砼自重： 取26KN/m2 模及板背楞： 取5KN/m2 支架鋼管自

2、重： 取1.1KN/根（取6m計算）（2）活荷載 施工人員走動、施工機具運輸、材料堆放： 取2.5KN/m2 振搗砼，傾倒、泵送砼： 取2KN/m22.水平荷載計算泵送砼時產(chǎn)生的水平?jīng)_擊荷載取6.0Kpa（參見公路橋涵施工技術規(guī)范），考慮到泵送砼時，產(chǎn)生水平荷載只作用在正在澆注的側(cè)面上，而不是整個側(cè)面上，所以要進行折減計算（受力面積折減1/3計算）。 產(chǎn)生荷載為：1/3351.06.0=70KN風載產(chǎn)生的水平荷載為：梁部：=K0K1K22K3K25W0（見公路橋涵設計通用規(guī)范） =1.01.021.31.01.020.5 =0.65KN/m2 產(chǎn)生荷載為：0.65351.8=40.95KN支架

3、部分：=K0K1K22K3K25W0（見公路橋涵設計通用規(guī)范） =0.450.81.021.01.01.020.5 =0.18KN/m2 產(chǎn)生荷載為：0.18KN/m2356=37.8KN梁部荷載、施工荷載及模板自重因傾斜而產(chǎn)生的水平力： P=（26+5+4.5）35142%=347.9KN 荷載組合豎向荷載：q=1.2恒荷載+1.4活荷載 =1.2(26+5)+1.4(2+2.5) =43.5KN/m2 水平荷載：（作用于支架下端）橫向水平力： q=70+40.95+37.8+347.9 =496.65KN沿跨長方向的均布荷載 q=496.6535=14.19KN/m(此項水平力有鋼管下端與

4、枕木之間的摩擦力承擔)水平荷載：（作用與支架上端）橫向水平力：q=70+40.95+347.9=458.85KN沿跨長方向的均布荷載：q=458.8535=13.11KN/m三、 支架設計及受力驗算1、受力分析初步布設立桿順、橫橋間距為9090cm，步距為120cm。取跨中單桿支撐分析，如圖所示，根據(jù)受力特點分別取A、B兩部分進行受力驗算。A部分：簡化為下端固定，上端自由端，其同時受到豎向荷載和水平荷載作用，如圖示。 NN=43.50.90.9=35.24KN PP=13.110.9/(1980/90+1)=0.513KNP為每根鋼管上端所受水平荷載(每排鋼管所受水平荷載為：13.110.9=

5、11.8KN,每根鋼管所受水平荷載為：11.8/(1980/90+1)=0.513KN)l0=2l=20.6=1.2m=l0/15.79=76查表得：1=0.676說明：l取0.60m考慮了上調(diào)節(jié)托撐的最大調(diào)節(jié)長度以及和鋼管連接長度。=N/A/1+M/W=35.24103/489/0.676+0.31106/(50800.652)=200.2KN/mm2=215N/mm2其中：M=P0.6=0.31KN.M N=(1-n1N2/2/E/A)m A P=(1-1.735.24103762/3.1422.06105489)1 =0.652B部分：簡化為上下端鉸接，為二力桿，受力如圖示。 BN=43

6、.50.90.9=35.24KN Nl0=l=1.2m B =l0/i=1200/15.78=76.05查表 1=0.676單桿穩(wěn)定性驗算： N=N/A=35.24103/(0.676489) 單桿圖=106.61N/mm2=215N/mm2，滿足單桿總穩(wěn)定要求。腹板處單桿剪力強度驗算單桿由于受新澆筑砼時模板的側(cè)壓P1以及水平力P2作用，受剪力，可簡化為均布受力桿。P1rh24124 KN（h取1米計）P214.191.217.028KN合力PP1+ P224+17.028141.028 KNQql/2（41.0280.9）/218.46 KNS2tR （R（48-3.5）/222.25mm）

7、Z（QS）/（2tI）=74.97N/mm2 M- 所示整體穩(wěn)定4、滿堂紅支架布置經(jīng)上述受力驗算，鋼管布置按照9090120cm（順橫橋及縱向布設），布置滿足受力及整體穩(wěn)定性要求?？紤]到現(xiàn)場施工時可能遇到的不可見影響，以及支座處橫向張拉等因素，為了施工安全，現(xiàn)場滿堂紅腳手架布置如下：1）順橋向距橋墩、臺4.5米范圍內(nèi)，立桿間距離為60cm，其余為90cm。2）橫橋向：箱梁底板下15米范圍內(nèi)，立桿間距為80cm，兩側(cè)翼板為100cm。3）縱向步距為120cm，其中上端可調(diào)頂托撐可調(diào)部分及與鋼管連接部總長不大于60cm。4）為了增加整體抗剪能力及穩(wěn)定性，順橋方向為3米加設一道剪刀撐。四、模板設計及

8、驗算1、材料選擇：模板采用2440122012mm的木膠合板，方木采用1515cm和88cm兩種斷面。2、模板下背楞鋪設及其受力驗算根據(jù)支架設計：立桿順橫橋間距為9080cm，模板下背楞鋪設兩層。底層架設在可調(diào)頂托上，順橋向鋪設采用1515cm斷面方木。上層橫橋向鋪設在底層方木上，方木采用斷面形式為88cm。1）說明：（如圖所示）A：表示順橋向底層背楞方木1515cm。B：表示橫橋向上層背楞方木88cm。C：表示支架可調(diào)頂托撐。2）A背楞方木受力驗算（簡化為受均布荷簡支架）q43.50.90.8/0.934.8KNw12N/mm 1.9N/mmE9108 N/mm I1504/124.2210

9、7 mm4W1503/65.63105 mm3 A2.25104mm彎曲強度：Mql/8（34.80.9）/83.52 KNm3.52106 NmmwM/W（3.52106）/（5.63105）6.25 N/mmw12N/mm滿足彎曲強度要求剪切強度：Qql/2（34.80.9）/215.66 KN3Q/2A（3/2）15.6610/（150150）1.04 N/mm1.9 N/mm彎形：1.310-2（ql4/EI）1.310-2（34.8109004）/ （91084.22107） =0.03mm3）B背楞木受力驗算簡化為受均布荷載作用的簡支梁，如圖示沿順橋向布置間距為25cm（方木中對中

10、間距）q43.50.2510.875 KN/mMql/810.8750.8/80.87 KNmI804/123.41106mm4 A80806.4103mm2W803/68.53104mm3彎曲強度:M/W0.87106/8.5310410.2 N/mmw12N/mm剪力強度：Qql/2（10.8750.8）/215.66 KN3Q/2A（34.3510）/（26.410）1.02 N/mm1.9N/mmB背楞滿足彎曲及剪切強度要求。變形：1.310-2（ql4/EI）1.310-2（10.875108004）/ （91083.41106）1.310-2（10.875108004）/（9108

11、3.41106）0.019mm3、側(cè)模驗算說明側(cè)模施工時受到新澆筑砼側(cè)壓力P1和振搗砼水平力P2的作用P1rh24 KN/m1m24 KN/m（h取1米計）P26KN（規(guī)范取值）因此合力PP1+ P224+630KN按照底板A背楞計算滿足各強度要求，因此不另驗算，布置時采用A背楞布置間距，現(xiàn)場施工時,根據(jù)實際情況可縮小布置間距。4、內(nèi)模支撐設計及驗算1）受力分析計算頂面受力砼自重P1260.225.72 KN/m模板背肋取2.0 KN/m施工機具及人員取2.5 KN/m振搗砼傾倒砼取2.0 KN/m合力P5.72+2.0+2.5+2.012.22KN側(cè)面受力：新澆筑砼對模板的側(cè)壓力Prh241

12、.4334.32KN/m(h取1.43米)振搗砼產(chǎn)生的側(cè)壓力取4.0 KN/m(規(guī)范取值)合力P34.32+438.32KN/m2）材料選擇：支撐所用88cm的方木A80806.410mm3）支撐布置及驗算內(nèi)模支撐橫桿、方桿如圖布置，縱向間距為1.0。分別取和桿進行受力分析桿受力分析N38.320.41.015.28KN15.2810NN/A（15.2810）/（6.410）2.39 N/mm12N/mm滿足應力強度要求。桿受力分析N12.221.417.11KN17.1110NN/A（17.1110）/（6.410）2.67 N/mm12N/mm滿足應力強度要求。五、跨XX大道貝雷架設計跨XX大道按凈寬4.5米設計，支架及橫撐均使用貝雷片，可簡化為均布荷載的簡支梁受力結構形式，作用其上的力為43.5KN/m，貝雷片的各項指