模板工程計算書

1、 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱新澆混凝土樓板板厚(mm)150模板支架高度H(m)模板支架縱向長度L(m)45模板支架橫向長度B(m)27 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)施工人員及設備

2、荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z風荷載體型系數s風荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m) 三、模板體系設計模板支架高度(m)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h(mm

3、)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)面板抗剪強度設計值(N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續(xù)梁 按三等跨連續(xù)梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000

4、mm4 承載能力極限狀態(tài) q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k q1靜=G(G1k +(G2k+G3k q1活=(Q×Q1k 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax1靜L21活L2220.086kN·m Mmax/W0.086×10622 滿足要求！ 2、撓度驗算 max4/(100EI)=0.677×6.865×3004 max=0.28mmmin300/150，10=2mm 滿足要求！ 五、

5、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k 因此，q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k q1活1.4×Q1k 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M11靜L21活L2220.49kN·m M2q1L122/20.014kN·m MmaxmaxM1，M2max0.4

6、9，0.0140.49kN·m =Mmax/W=0.49×10622 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V11靜1活 V2q1L1 VmaxmaxV1，V2 max=3Vmax/(2bh022 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k 撓度,跨中max4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)1.594mmmin(L/150,10)min(1200/150,10)8mm;懸臂端maxql14/(8EI)=2.119&#

7、215;1004/(8×8415×170.67×104)0.002mmmin(2×l1 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(mm)60×40×4主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k q1靜1.2×(G1k +(G

8、2k+G3k q1活1.4×Q1k q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1 按懸臂梁，R1 RmaxRmax，R14.193kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R'max2 按懸臂梁，R'1q2l1 RmaxR'max，R'13.269kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) =Mmax/W=1.95×1062f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=Vmax/(8Iz)

9、bh02-(b-)h2=9.487×1000×40×602-(40-8)×5222=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=1.911mm=min1200/150，10=8mm 懸挑段max0.668mm=min(2×150/150,10)=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N17.8

10、73kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)鋼管計算截面類型(mm)鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)支架立柱計算長度修正系數懸臂端計算長度折減系數k 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l0=h=1.2×1800=2160mm =maxl01，l0/i=2160/15.9=135.849=150 滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程J

11、GJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q1 同上四六步計算過程，可得： R110.961kN，R217.067kN，R317.067kN，R4 頂部立柱段： 1=l01 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R42f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQck×la×h22/100.037kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb f N1w/(A)+ Mw/W17098/(0.573×424)+0.037×1062f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0 查表得，1 不考慮風荷

12、載: N =MaxR1,R2,R3,R4+G f=N/(1A)17.877×1032=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQck×la×h22/100.037kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4+G×q×H+Mw/lb f=Nw/(1A)+Mw/W17.908×103/(0.371×424)+0.037×1062=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的

13、寬度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.1673 滿足要求！ 十、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 MT=c×Q(kL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN·m MR=G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2)×45×272/2=14300.93kN&#

14、183;m MT=219.164kN·mMR=14300.93kN·m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=c×Q(Q2kL1H+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·m MR=G(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(24+1.1)×0.15+(0.5+0.

15、15×4.5/(1.2×1.2)×45×272/2=69880.801kN·m MT=206.01kN·mMR=69880.801kN·m 滿足要求！梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 2、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1350模板支架高度H(

16、m)模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40梁側樓板厚度(mm)150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數z風荷載體型系數s 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱縱

17、距是否相等是梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1000支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距150每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200 設計簡圖如

18、下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k q1靜1.2×G1k+(G2k+G3k q1活1.4×Q1k q21×G1k+1&

19、#215;(G2k+G3k)×h+1×Q1k 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax1靜L21活L2220.111kN·m Mmax/W0.111×1062f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)0.043mmminL/150，10min150/150，101mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R51靜1活 R2=R41靜1活 R31靜1活 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1&#

20、39;=R5'2 R2'=R4'2 R3'2 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5 小梁自重：q2 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右 梁左側樓板傳

21、遞給左邊小梁荷載q4左 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 中間小梁荷載q中= q1中+ q2 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'R1 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'MaxR2',R3',R4 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'R5 小梁自重：q2 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q

22、4右 左側小梁荷載q左'q1左'+q2'+q3左'+q4左 中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2 右側小梁荷載q右'q1右'+q2'+q3右'+q4右 小梁最大荷載q'=Maxq左',q中',q右 為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmax1222220.801kN·m =Mmax/W=0.801×10622 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax1，ql2 max=3Vmax/(2bh022 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.521q

23、9;l14/(100EI)0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)0.923mmminl1/150，10=min900/150，106mm 2q'l24/(8EI)6.464×2004/(8×9350×256×104)0.054mmmin2l2 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax11+qL2 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5 正常使用極限狀態(tài)

24、 Rmax'=1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4'=7.272kN,R5 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)可調托座內主梁根數2受力不均勻系數 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其受

25、力不均勻系數=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.727×1062f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax max=2Vmax2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3 立柱所受主梁支座反力依次為P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3 七、

26、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R3 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP228.609kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)鋼管計算截面類型(mm)48×3鋼材等級Q345立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)支架立柱計算長度修正系數懸臂端計算長度折減系數k抗壓強度設計值f(N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m) 1

27、、長細比驗算 hmax=max(h,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mwc×1.4×k×la×h22/100.008kN·m 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板驗算 q1 2)小梁驗算 q1 同上四六計算過程，可得： P13.18kN，P228.286kN，P3 立柱最大受力NwmaxP1+N邊1，

28、P2，P3+N邊2+1.2×0.15×(3.9-1.35)+Mw/lb fN/(A)+Mw/W28753.141/(0.386×424)+0.008×1062f300N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.133 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土

29、的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數剖析Flhftpc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，

30、取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s<2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0

31、)=1320mmhftpc，m)umh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kNF1 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數剖析FlclfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fccl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab 可得：fc2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)×(b+2b)/(ab)1/2

32、=(600)×(600)/(200×200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2clfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kNF1 滿足要求！墻模板（木模板）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室外墻新澆混凝土墻墻厚(mm)350混凝土墻的計算高度(mm)4500混凝土墻的計算長度

33、(mm)7700 二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/22傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kct012v1/2，cHmin0.22×

34、24×4×1×1×21/22 承載能力極限狀態(tài)設計值S承4k3k4k3k2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)250主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m，Wbh2/6

35、500×122/612000mm3，Ibh3/12500×123/1272000mm4 1、強度驗算 qbS承 面板彎矩圖(kN·m) Mmax0.095kN·m Mmax/W0.095×1062f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正 面板變形圖(mm) 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4) 1、強度驗算 qbS承 小梁彎矩圖(kN·m) 小梁剪力圖(

36、kN) Mmax0.327kN·m Mmax/W0.327×10622 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正 小梁變形圖(mm) 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=4.507kN，R2=.R37=4.007kN，R38 六、主梁驗算主梁材質及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)48×3主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁截面慣性矩I(cm4) 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.611kN·m Mmax/W0.611

37、15;1062f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN) 對拉螺栓橫向驗算間距mmax500，500/2+200500mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+250500mm承0.95×0.5×0.5×38.0569.038kNNtb 滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB

38、 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱車庫KZ1KZ7新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱的計算高度(mm)4500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600 二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1

39、5;21/22傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/22 承載能力極限狀態(tài)設計值S承4k3k4k3k2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l(xiāng)1(mm)700模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q14k

40、 活載線荷載q23k Mmax1l22l222-0.065kN·m Mmax/W0.065×106/(1/6×700×12222 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正4/(100EI)0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁截面慣性矩I(cm4)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪強度設計值(N

41、/mm2)最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.15×38.0565.708 kN/m 小梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.285kN·m Mmax/W0.285×106/42.67×10322 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN·m) Vmax max=3Vmax/(2bh022 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.15×29.874.481 kN/m 小梁變形圖(mm) 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax 正常使用極限狀態(tài) Rmax

42、五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規(guī)格(mm)48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)柱箍截面抵抗矩W(cm3)柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 連續(xù)梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后，取P/2值。 長邊柱箍： 取小梁計算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態(tài) Rmax P=Rmax 正常使用極限狀態(tài)： Rmax P=Rmax 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kN·m) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.215kN·m

43、，N1 短邊柱箍： 取小梁計算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態(tài) Rmax P=Rmax 正常使用極限狀態(tài)： Rmax P=Rmax 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kN·m) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.215kN·m，N2 M/Wn0.215×106/(4.49×1032f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 1 2 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)扣件類型3

44、形26型扣件容許荷載(kN)26 N6.573×2=13.147kNNtb 滿足要求！ N6.573×2=13.147kN26kN 滿足要求！板模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱新澆混凝土樓板板厚(mm)250模板支架高度H(m)模板支架縱向長度L(m)45模板支架橫向長度B(m)27

45、 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z風荷載體型系數s風荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(

46、m) 三、模板體系設計模板支架高度(m)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)面板抗剪強度設計值(N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續(xù)梁 按三等跨連續(xù)梁 ，取1m

47、單位寬度計算。 Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000mm4 承載能力極限狀態(tài) q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k q1靜=G(G1k +(G2k+G3k q1活=(Q×Q1k 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax1靜L21活L2220.079kN·m Mmax/W0.079×1062

48、2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max4/(100EI)=0.677×9.375×2504 max 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)小梁抗剪強度設計值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k 因此，q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k q1活1.4×Q1k 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M1

49、1靜L21活L2220.306kN·m M2q1L122/20.015kN·m MmaxmaxM1，M2max0.306，0.0150.306kN·m =Mmax/W=0.306×10622 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V11靜1活 V2q1L1 VmaxmaxV1，V2 max=3Vmax/(2bh022 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k 撓度,跨中max4/(100EI)=0.521×2.394×9004/(100×8415×170.67

50、5;104)0.57mmmin(L/150,10)min(900/150,10)6mm;懸臂端maxql14/(8EI)=2.394×1004/(8×8415×170.67×104)0.002mmmin(2×l1 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(mm)60×40×4主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k q1活1.4×Q1k q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1 按懸臂梁，R1 RmaxRmax，R13.468kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R'max2 按懸臂梁，R'1q2l1 RmaxR'max，R'12.749kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(