泰東河大橋支架現(xiàn)澆方案 (1)

1、連續(xù)箱梁支架搭設、澆筑施工方案編制人：審核人：審批人：常州市市政建設工程有限公司2011年10月25日目 錄第一章 工程概況第二章 編制依據(jù)第三章 方案總體設計、概述第四章 詳細的施工方法和工藝流程第五章 整體支架、構件及樁基礎的力學計算第六章 質量保證體系和措施第七章 安全、文明施工保證措施第八章 應急預案第九章 臨時用電方案第一章工程概況東臺市惠陽路跨老泰東河大橋工程，全長約560米。其中橋長140米，橋梁跨徑為40米(岸孔)+60米(水中)+40米(岸孔)，橋梁總寬40米。橋梁斷面形式為： 3.5米人行道+5米慢車道+0.5米護欄+3米機非分隔帶+0.5米護欄+15米快車道+0.5米護欄

2、+3米機非分隔帶+0.5米護欄+5米慢車道+3.5米人行道=40米。橋梁上部結構為變高度預應力混凝土連續(xù)箱梁，梁高在支點處 ，跨中高，邊跨梁底為圓曲線，中跨為三次拋物線。橋梁分為三幅，中間一幅機動車道橋，兩側各一幅非機動車道橋。機動車道橋箱梁全寬16m，懸臂長 ，單箱雙室斷面，腹板采用直腹式。非機動車道橋箱梁全寬9m ，懸臂長2m ，單箱單室斷面，腹板采用直腹式。下部結構橋墩為實體式橋墩，利用盆式支座落于承臺之上。橋墩承臺總厚度4m；橋臺采用埋置式橋臺，臺帽直接擱置在承臺上，承臺厚度為2 .5m。橋梁主要設計參數(shù)如下：設計荷載：以BZZ-100為標準軸載汽車荷載：公路I 級；橋梁設計基準期：1

3、00 年；設計洪水頻率：1 / 100 ; 環(huán)境類別： 類：設計安全等級：二級；抗震標準：地震動峰值加速度值為0 . 1g （抗震設防烈度7 度）。橋梁抗震設防類別：B 類；抗震重要性系數(shù)：El地震作用為0.43 , E2 地震作用為1.3 ；抗震設防措施等級8 級；現(xiàn)場地質情況較為復雜，勘察深度80m以內的土體均為第四系松散沉積物，成因以古瀉湖相沉積為主。老泰東河為六級航道，河道寬度約75米。橋梁位置處河床地質較差，承載力較低。箱梁主體結構的施工，將底板和頂板分成2次澆筑完成。每次澆筑一聯(lián)3孔，確保箱梁澆筑的整體性。目前，老泰東河航道已經斷航，可確保箱梁現(xiàn)澆施工期間的安全。第二章編制依據(jù)本施

4、工方案的編制嚴格遵守合同文件明確的設計規(guī)范、施工規(guī)范和質量評定與驗收標準。堅持技術先進性、工期合理性、經濟適應性、安全可靠性。強化精品意識，采取切實有效的措施，使箱梁施工達到內實外美：即工程內在質量優(yōu)良，外觀棱角分明，線條流暢，色澤一致，表面光潔。編制依據(jù)如下：1.本工程施工圖紙；的勘測情況和布置；材料、設備資源等實際調查情況；4.國家現(xiàn)行的施工技術規(guī)范、質量驗收標準；5.施工手冊、預算資料等參考資料；6.我公司在以往類似工程施工的成功經驗；7 城市橋梁設計準則 （CJJ 11 一93 )；8 公路橋涵設計通用規(guī)范 JTG 060 一2004 )； 9 公路鋼筋混凝上及預應力混凝上橋涵設計規(guī)范

5、（JTG D62 一2004 )；10 城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范 （CJJ2 一2008 )；11 公路橋梁抗震設計細則 （JTG / TB02 一01 一2008 )；12清華大學 結構力學求解器 13.建筑樁基技術規(guī)范 JGJ94-2008第三章方案總體設計、概述根據(jù)本工程設計圖紙和橋址情況，本橋梁跨徑為40M+60M+40M。其中，兩邊跨位于河岸上，中跨60M位于水中。針對此情況，我部決定將箱梁的現(xiàn)澆施工分為水中支架和岸孔支架兩部分。具體如下：一、水中支架施工方案的設計：根據(jù)圖紙設計情況，箱梁厚度為1.8米4.5米，自重較大；且水中箱梁單跨達到60米。對箱梁現(xiàn)澆的線型控制、支撐材料

6、構件的力學性能、施工安全管理要求較高；存在較大的施工難度。因此，我部決定將水中箱梁的支撐施工作為本橋梁施工的重點來控制。根據(jù)我公司對同類橋梁的相關施工經驗和本工程的地質情況，由于現(xiàn)場河床土質較差，側向摩阻力低，經慎重考慮，決定采用水中灌注樁作臨時支撐的方案。雖然灌注樁基礎施工成本較大，但由于其擁有較高的承載力、剛度、強度和穩(wěn)定性；可確保箱梁施工的質量和施工人員的安全。首先，在水中打入兩排鉆孔灌注樁作為臨時橋墩支撐?？鐝讲贾茫?0.9M+18.2M+20.9M。其中，機動車道采用5根1200mm灌注樁作支撐，非機動車道各采用3根1200mm灌注樁作支撐。臨時灌注樁支撐共計22根。然后，施工水中支

7、架：水中鉆孔灌注樁臨時橋墩 在其上架設45#雙拼工字鋼，將樁基礎連成整體 再采用321型貝雷片搭設施工平臺 在平臺上搭設鋼管支架、鋪設底模。二、陸上支架方案的設計根據(jù)規(guī)范和現(xiàn)場實際情況，陸上支架選用WJ型碗扣式支架滿堂搭設。陸上支架先壓實原地面，處理軟塘，施工80CM厚6%石灰土地基處理。碾壓密實后的地基彎沉值達到路基彎沉值標準。然后鋪設20cm碎石，壓實后澆筑20cm厚C25砼進行場地硬化，以便給箱梁施工提供穩(wěn)固的地面基礎。經過上述方法處理后的地基穩(wěn)定、可靠、整體性較強；可確保澆筑后的梁體線形順暢美觀。同時，也保證了施工人員的安全。以上為我部對本次箱梁支架施工的總體設想和方案設計。該方案將經

8、過詳細的力學計算，確保安全可靠，方可使用。（具體詳見第五章支架的力學計算）。第四章詳細的施工方法和工藝流程本工程現(xiàn)澆箱梁的施工時間為：2011年12月20日2012年7月15日。該時間為支架開始搭設時間箱梁主體結構施工結束的時間。由于工期較緊，且跨越冬季，我部將加大材料、設備的投入，確保施工任務的完成。同時，根據(jù)相關資源配備情況確定詳細的施工方法。一、施工準備、技術準備編制專項施工方案，并經專家組論證通過。編制施工預算，提出材料、設備的供應計劃。組織技術人員進行技術準備；同時，對各施工隊進行安全和技術交底。、物資準備根據(jù)施工計劃，合理調配機械設備。打樁船和吊車等關鍵設備做好進場前的檢修工作，確

9、保按期進場。材料選定及采購。進場主要原材料必須經試驗合格后方可進場，采購時嚴格執(zhí)行有關規(guī)定。部分關鍵材料（如大型工字鋼、貝雷梁、碗扣式支架、鋼筋、混凝土等）事先預訂，確保材料及時供應。、組織準備根據(jù)項目組織機構，明確施工人員的職責。組織施工隊伍進場，確保施工所需的人員，經過安全教育和培訓合格后方可上崗。二、詳細的施工方法1、支架搭設水中支架搭設：首先，搭設水中鋼管樁排架，完成鉆孔灌注樁基礎。鉆孔灌注樁直徑為1.2米，橫向樁間距為3米。灌注樁鋼筋配置基本和現(xiàn)有圖紙一致,主筋采用20根22mm鋼筋布置；箍筋采用10mm的鋼筋，間距為10cm；灌注樁底部1/4為無筋段。其中，機動車道每個臨時橋墩采用

10、5根灌注樁基礎，非機動車道每個臨時橋墩采用3根灌注樁基礎，全橋共采用22根灌注樁。在灌注樁的樁頂預埋10mm厚1.2米的圓型鋼板，與架設其上的45#雙拼工字鋼焊接，將灌注樁連成整體，形成臨時橋墩。根據(jù)軟件計算的荷載數(shù)據(jù)，箱梁腹板處荷載較重，灌注樁基礎受力不均；因此，設計樁長亦不同。具體情況如下：機動車道：其中，、灌注樁長度設計為30米，、灌注樁長度設計為25米。然后，在臨時橋墩上架設加強貝雷梁，并與橋墩工字鋼焊接。邊跨貝雷梁一頭架設于承臺混凝土上，另一頭架設于臨時橋墩上；中跨貝雷梁則全部架設于臨時橋墩上。至此，已形成穩(wěn)定的剛構平臺。在剛構平臺上搭設碗扣式支架，鋪設槽鋼和木方，施工箱梁底模。非機

11、動車道：根據(jù)施工圖設計，非機動車道箱梁底寬5米，頂板寬度9米；因此，設置3根1.2米的灌注樁比較合理，樁間距采用3米。具體詳見下圖：3m 3m其中，、灌注樁長度設計為25米，灌注樁長度設計為30米。陸上支架搭設：陸上現(xiàn)澆箱梁支架選用WJ型碗扣式支架滿堂搭設。陸上支架先壓實原地面，然后填筑80cm6%石灰土。石灰土每層施工厚度20cm，壓實度不低于93%。最后，在其上鋪20cm碎石，壓實后澆筑20cmC25砼進行場地硬化，以便給箱梁施工提供穩(wěn)固的地面基礎。為防止雨水沖刷，路基做成雙面排水坡，坡度為2%。地基處理好以后，放置支架底托，安裝碗扣支架。直接在處理后的地基上搭設碗扣式鋼管支架。箱梁底板部

12、位立管底部及頂部分別設置下托、上托，以便調整支架整體高程。橫梁與上托之間采用螺絲擠壓固定，縱橫梁之間采用鐵釘固定。箱梁翼板范圍內碗扣式支架搭設至翼板底高程后，直接在橫向鋼管上鋪設木方縱梁，木方與鋼管之間用鉛絲綁扎固定。立管、木方橫梁及縱梁的間距根據(jù)總施工荷載計算確定。支架搭設寬度超出梁頂設計寬度兩側各12m，作為施工工作平臺。支架搭設的順序為：放出支架縱橫控制線擺放掃地桿逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊安第一步大橫桿，與各立桿扣緊安第二步大橫桿架設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊依次往上安裝大橫桿接立桿架設剪刀撐。支架搭設注意事項：安規(guī)定間距進行搭設；注意桿件的搭設順序；及時與結構拉結或采用臨

13、時支頂，以確保搭設過程的安全；扣件擰緊程度應適當；有變形的桿件和不合格扣件不能使用；隨時校正桿件的垂直和水平偏差；支架各桿件相交伸出的端頭，均應大于10cm，以防止桿件滑脫。陸上支架搭設詳見下圖：陸上支架現(xiàn)澆圖示惠陽路現(xiàn)澆箱梁支架地基處理（80CM6%石灰土+20CM碎石+20CM厚C25砼）1200MM灌注樁基礎陸上支架搭設橫斷面：說明:根據(jù)本工程情況，岸上兩邊跨采用地基處理后搭設滿堂支架現(xiàn)澆施工。水中箱梁由于河水面寬，且水深較深；為確保施工質量，決定采用先打入灌注樁臨時橋墩，在其上架設貝雷梁現(xiàn)澆箱梁的施工方法。地 基 處 理2、底模加工及安裝 模板的好壞是現(xiàn)澆箱梁質量好壞的關鍵，模板必須有

14、足夠的強度和剛度。外模、底模、內模均選擇采用15mm厚高強覆膜竹膠合板(以下稱竹膠板)，竹膠板具有剛度大、韌性強、質量輕、施工方便等優(yōu)點。底模安裝：竹膠板鋪設，當支架安裝并調整好后，清除龍骨上的雜物，將已加工好的竹膠板底模按設計拼裝，保證接縫嚴密、平整無錯臺，調整后用小釘將底模固定在龍骨上，接縫用寬膠帶密封抹平。3、支架預壓、觀測及預壓后模板調整為避免在砼施工時，支架不均勻下沉，消除支架和地基的豎向變形，準確測出支架和地基的彈性變形量，為預留模板拱度提供依據(jù)，事先對支架進行預壓。在預壓前，要檢查所有連接扣件是否扣緊，松動的要用扳手擰緊。在預壓前必須進行整架檢驗和驗收。檢驗主要內容：A.基礎是否

15、有不均勻沉陷；B.立桿墊層與基礎面是否接觸良好，有無松動或脫離情況；C.檢驗全部節(jié)點的上碗扣是否鎖緊；D.整架垂直度和橫桿水平度是否達到規(guī)范要求；E.復核荷載是否超過規(guī)定。4、地基處理及支架承重驗算處理過的地面層，尚需澆筑200mm厚的C25砼，方能搭設支撐體系。預支架壓時，用砂袋按上部砼重量分布情況進行布載，加載重量按設計要求。 預壓材料：預壓材料采用砂袋，便于倒運，且對底模影響小，從而保證砼的外觀質量。預壓順序：根據(jù)連續(xù)梁的施工方向，預壓依施工要求逐幅進行，這樣可與鋼筋綁扎，澆筑砼進行流水作業(yè)。預壓荷載驗算+模板自重+動載+沖擊荷載計，要分級加載，每級持荷時間不小于30分鐘，最后一級為l

16、小時，然后穩(wěn)定時間4872小時，一般預壓最后三天的穩(wěn)定為不大于1mm/天，分別測定各級荷載下支架和支架梁的變形值。根據(jù)測試結果，確定支架的施工預拋高值，以消除施工中因支架變形而造成的箱梁線形和標高誤差。布置觀測點：為準確測出整跨的沉降情況，每跨布置觀測點數(shù)不少于15個，以便測量預壓前、后及卸載后的標高。當支架穩(wěn)定后，即可卸掉砂袋，卸砂袋時要分層卸，全部卸完后，測量底模和地基的標高，計算出支架和地基的彈性變形量。在預壓結束、模板調整完成后，再次檢查支架和模板是否牢固，松動扣件要重新旋緊。側模安裝：事先進行箱梁邊線測量放樣，并在底模上用墨斗彈出邊線，按照邊線進行安裝側模。側模的加固采用撐拉結合的方

17、式，在側模外部的頂和底分別采用鋼絲繩拉緊，鋼絲繩的另一端連接在工作臺的龍骨上；同時在側模外部的頂和底分別采用方木進行支撐，保證側模穩(wěn)定、牢固。內模安裝：箱梁腹底板鋼筋施工完畢后，進行內模安裝。內模用竹膠模板，型鋼模架，做成可調式支撐，腹板內外模間設上下兩排拉桿，拉桿縱向間距。每箱內模分段安裝，事先按照現(xiàn)澆箱梁底板混凝土的設計厚度加工內模底板鋼筋支架，按梅花狀布置，將內模座落在該支架上，調整內模達到要求后，安裝拉桿固定。端模安裝：箱梁混凝土為分聯(lián)現(xiàn)澆梁段，每聯(lián)兩端均需制作端模板，端模板用竹膠模板。封端混凝土在預應力施作完成，管道壓漿之后立模、澆筑。支設模板同時，要按照設計要求設置通風孔，通風孔用

18、直徑相同的PVC管設置形成，在每跨內模頂部距離跨端1/4跨距處（此處彎矩最?。╅_一個75cm×75cm進人孔，以便拆除內模。5、鋼筋加工及安裝鋼筋及鋼絞線加工時抓住四個環(huán)節(jié)：一是鋼筋與鋼絞線的試驗（物理試驗與化學試驗）；二是鋼筋和鋼絞線嚴格下料尺寸；三是鋼筋焊接嚴把質量關；四是鋼筋按設計圖綁扎（焊接）成立體骨架。預應力鋼筋混凝土箱梁中普通鋼筋既有受力筋又有架立鋼筋，形狀復雜，數(shù)量多。所有鋼筋均統(tǒng)一在加工場下料、彎制、加工，現(xiàn)場綁扎焊接成型，組合成立體骨架。主筋骨架之間、骨架與斜筋之間采用雙面焊，焊縫長度不小于設計要求的鋼筋直徑的5倍。綁焊箱梁頂板鋼筋時應注意以下問題：預先確定箱梁頂板

19、鋼筋，設置進人孔的位置和數(shù)量及加固的方法。伸縮縫、護欄、泄水管等設施的預埋件準確、無遺漏。6、預應力管道安裝、波紋管安裝普通鋼筋綁扎成骨架后，根據(jù)各預應力鋼束的坐標和曲線要素，首先在骨架的箍筋上測量劃線，并點焊定位筋，然后在定位筋上綁扎鋼束孔道的導向筋。預應力管道定位筋應設置準確，箱梁定位筋在曲線部分以間隔為500m、直線段間隔為800mm設置一組。預應力鋼束孔道采用符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準的塑料波紋管。波紋管的長度盡量為整體一根，減少接頭；但由于整聯(lián)施工，有些波紋管較長，需接長，接長時，用比通長波紋管直徑大5mm的波紋管將該接頭套緊，并用膠帶紙包裹，以

20、防漏漿。接頭波紋管將各段波紋管聯(lián)接起來，然后自下而上將波紋管分層、分號綁扎在定位筋的導向筋上，波紋管綁扎、定位時注意以下幾個問題：在綁扎前檢驗波紋管，保證其質量合格；波紋管的接頭處兩端用膠布纏緊接縫；波紋管的就位采用綁扎，綁扎要求牢靠結實。管道的連接必須保證質量，應杜絕因漏漿造成頂應力管道堵塞。當預應力鋼筋完全定位后，即可在波紋管兩端安設灌漿孔，安裝鋼束錨墊板。、灌漿孔、排氣孔、錨墊板安設 當預應力鋼束就位后，在每一鋼束的兩端安設灌漿孔，排氣孔按照設計要求安設。 錨墊板安放時保持板面與孔道垂直，波紋管穿入錨墊板內部，且從錨墊板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹膠帶，避免漏漿堵孔。為保證錨墊板定位準

21、確，在施工到齒板處時，換用改裝后的內模，精確定位，將齒板與梁體一同澆筑。螺旋筋與鋼筋網(wǎng)嚴格按設計安裝。除以上的措施外，在縱向預應力孔道內，于灌注混凝土前，穿入較孔道孔徑小10mm的硬塑料管，在混凝土初凝前抽動，終凝后抽出，以防措施不到漏漿堵孔，此塑料管可多次倒用。7、砼的澆筑與養(yǎng)護箱梁砼澆筑采用罐車運輸布料桿泵送入模。梁體分兩次澆筑，先底板、腹板，后頂板，這樣混凝土外觀質量易于保證。砼在選配時可考慮中摻入適量可防腐的減水劑早強劑，施工時嚴格按經批準的配合比配料拌制砼，根據(jù)氣溫控制水灰比，施工現(xiàn)場測量坍落度，及時與后方拌和基地聯(lián)系，適時調整，坍落度不合格的堅決不用于施工。砼澆筑在炎熱和寒冷的天氣

22、里，入模溫度最低控制在10，最高控制在25。模板清洗：由于鋪模與澆筑砼間隔時間較長，模板表面有浮塵或雜物，砼澆前應清除。在底板標高最低處預留排水孔，直接用高壓水槍從高處向低處沖洗，污水從排水孔留出，沖凈后封孔。砼澆筑的順序：每孔縱向低處向高處連續(xù)快速澆筑，采用斜面分段，水平分層方法連續(xù)澆筑；橫向先底板后腹板和頂板的順序澆筑砼。砼振搗：砼的振搗底板和頂板用平板振搗器和插入式振搗棒配合使用，腹板采用插入式振搗棒。振搗時間要適當掌握不要漏振也不要過振。在砼澆筑過程中，應避免振搗棒擊穿波紋管造成孔道阻塞（澆筑頂板要求與此同），各種預埋件保持位置正確。必須注意預埋件以及各種管線預埋管、孔洞的預埋工作。箱

23、梁砼澆筑完成后，應在砼澆筑完45小時初凝后盡快覆蓋養(yǎng)護。養(yǎng)護期不少于7天。8、內模、側模拆除拆內模：現(xiàn)場砼試件制作時，除按規(guī)范標準制作外，還要考慮拆模和張拉時控制強度的需要。因此，現(xiàn)場制作6組試件，試件與梁體同條件養(yǎng)護。頂板混凝土強度達到設計的80后，由進人孔進去拆除內模及支撐，由進人孔運出。運完后封閉進人孔。進人孔封閉采用吊模法，焊接好鋼筋，澆筑混凝土即可。拆側模：箱梁腹板混凝土強度達到設計強度的80可拆除側模。9、鋼絞線制作、張拉箱梁張拉采用后張法，鋼束的張拉是預應力混凝土工程的關鍵工序，直接影響到工程的質量，必須嚴格按照施工操作規(guī)程進行。成立專業(yè)的張拉組，由專人負責。在張拉作業(yè)之前對張拉

24、千斤頂、油壓表及油泵由專業(yè)檢測部門進行標定，并繪制標定曲線，張拉時按標定曲線配套使用，并檢查錨具及預應力鋼束安裝是否正確。、鋼絞線施工要求鋼絞線按設計要求進行下料、編束，編束時應注意編束次序，每隔1分段綁扎。根據(jù)計算長度，用切斷機和砂輪鋸切斷鋼絞線，并在每端30-50mm處用鐵絲綁扎。穿束前應用清水沖洗孔道，然后用高壓風將孔道吹凈并應檢查錨墊板和孔道，錨墊板應位置準確。鋼絞線用鐵絲綁扎成形，束內各鋼絞線必須順直，不得互相纏結。鋼束成形后，按各自的位置先下后上地穿入定位的波紋管內。、采用雙控張拉預應力鋼絞線現(xiàn)澆主梁預應力鋼束必須待混凝土強度達到設計強度的100%后，且混凝土齡期不小于7d ，彈性

25、模量須達設計值的100%后方可張拉。張拉預應力鋼束時，采用張拉噸位和伸長值進行雙控，當預應力鋼束達到張拉控制噸位時，實際伸長值與理論伸長值的誤差應控制在6%之內，實際引伸量值應扣除鋼束的非彈性變形影響。施工時應確保錨墊板與該墊板下的預應力束垂直。 、預應力摩阻的減少措施預應力張拉時，為盡量減少因摩阻造成的預應力損失，擬采用以下措施：、兩端抽動，分頭預緊； 、摩阻損失由設計提供，現(xiàn)場測量、復核。、滑絲與斷絲的處理預應力鋼絞線每束滑絲與斷絲不超過1絲，且每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數(shù)的1%。超過該規(guī)定采取以下措施處理：鋼絞線放松：將千斤頂按張拉狀態(tài)裝好，并將鋼絲在夾盤內楔緊。一端張拉，當鋼絲

26、受力伸長時，錨塞銷被帶出。這時立即用鋼釬錨塞螺紋。然后主缸緩慢回油，鋼絲內縮，錨塞因被卡住而不能與鋼絲同時內縮。主缸再進油，張拉鋼絲，錨塞又被帶出。再用鋼釬卡住，并使主缸回油，如此反復進行至錨塞退出為止。然后拉出鋼絲束更換新的鋼絲束和錨具。單根滑絲單根補拉：將滑進的鋼絲楔緊在卡盤上，張拉達到應力后頂壓楔緊。人工滑絲放松鋼絲束：安裝好千斤頂并楔緊各根鋼絲。在鋼絲束的一端張拉到鋼絲的控制應力仍不能拉出錨塞時，打掉一個千斤頂卡盤上的鋼絲楔子，迫使12根鋼絲產生抽絲。這時錨塞與錨圈的錨固力就減小了，再次拉錨塞就較易拉出。10、孔道真空灌漿施工真空輔助壓漿設備：真空輔助壓漿設備主要由抽真空設備（SZ-2

27、真空泵、負壓容器、三向球閥、密封球閥、加固透明喉管）和標準壓漿設備(壓漿泵和灰漿攪拌機)兩大部分組成。孔道灌漿是為了保護預應力筋以免生銹、松弛，并通過水泥漿使預應力筋與孔道粘結、填充以達到結構的整體性。灌漿應在張拉完成后24小時以內進行。孔道壓漿采用C4O 水泥漿，要求壓漿飽滿。預應力張拉完畢后立即進行孔道灌漿，灌漿前用水清洗管道，借以除塵和濕潤孔壁，除掉孔內的雜質，以便灰漿流動及孔壁有良好的粘著性。預應力孔道采用真空灌漿施工，真空輔助壓漿施工工藝準備工作：對使用的材料數(shù)量種類、機具設備、供電、供水、計量器具進行全面的檢查。在水泥漿出口及入口處安裝錨具蓋帽及密封閥門，連接真空泵和壓漿泵及其它配

28、套設備，并連接牢固、密封不漏氣。啟動真空泵10min試抽真空，檢查波紋管是否完全密封，真空度應達到0.1MPa。按確定的配比稱量原材料和加料順序攪拌水泥漿，攪拌時間應大于2min。壓漿：將灰漿加到壓漿泵中，關掉壓漿閥，啟動真空泵抽真空，當真空度達到并維持在0.060.09MPa時，啟動壓漿泵，打開壓漿閥，進行壓漿。觀察排氣管出漿情況，當漿體稠度和灌入之前一樣時，關掉排氣閥，仍繼續(xù)壓漿23min，使管內壓力在0.4MPa以上，最后關掉壓漿閥。質量控制及注意事項：為確保施工質量，真空輔助壓漿之前進行1:1的模型試驗；嚴格按照配比施工，材料稱量誤差不大于1%；孔道壓漿之前必須進行真空度檢測，確保真空

29、度達到90%以上；水泥漿的溫度應控制在25以下；壓漿工作宜在灰漿流動性沒有下降的30min內連續(xù)進行；施工人員必須各司其責，嚴格按規(guī)范規(guī)程操作，確保施工質量和施工安全。灌漿所用的水泥漿標號和箱梁混凝土標號相同。11、封端錨端設在箱室內的，預應力孔道灌漿完畢后，應及時進行封端，錨端設在梁外端的，待張拉壓漿完畢后再封端?？椎拦酀{后立即將錨端水泥漿沖洗干凈，同時清除支承墊板、錨具及端面混凝土的污垢，并將端面混凝土鑿毛，以備澆筑封端混凝土。12、底模板與支架拆除在混凝土強度達到規(guī)范要求后開始拆除模板。底模和支架待梁端張拉封端后拆除，拆除的順序：先拆除每跨中間部分，然后由中間向兩邊（支座處）對稱拆除，使

30、箱梁逐漸受力，防止因突然受力引起裂紋等。落架應遵循全孔多點、對稱、緩慢、均勻和分級的原則，從跨中向支點拆卸。拆除碗扣式支架時，按上述順序先去掉楔型木，然后松動頂部系桿，取下楔木、模板，再拆除支架。13、現(xiàn)澆箱梁防裂紋施工方案、施工方法及其措施箱梁施工采取滿堂支架現(xiàn)澆的施工方案，對與箱梁防裂采取如下措施：、在滿足工期要求和設計規(guī)定的前提下，盡量推遲張拉。張拉時砼達到強度和混凝土成熟時，與時間相關徐變上拱的影響會減少。、加強砼施工質量控制。選用級配良好、質地堅硬的骨料，以提高砼的彈性模量。、優(yōu)選配合比。施工中嚴格控制，確保砼施工質量。三、施工工藝流程箱梁施工采用三跨連續(xù)施工，先施工中間一幅機動車道

31、橋，兩側各一幅非機動車道橋緊后施工。工藝流程：安裝支架工、料、機準備及試驗工作支架預壓安裝箱梁底模及單側邊模安裝底板、腹板鋼筋，埋設波紋管安裝邊模、內模、面板鋼筋制作砼試塊砼澆筑錨具制備壓砼試塊砼養(yǎng)護、模板拆除鋼絞線制作穿鋼絞線檢查張拉設備張拉鋼絞線孔道壓漿、封錨第五章 整體支架、構件及樁基礎的力學計算一、機動車道部分：（A）、邊跨施工1、支架布設根據(jù)施工圖紙，邊跨擬采用WDJ型碗扣式多功能腳手架作為梁體支撐的滿堂支架，支架立桿的順橋向間距為0.6米（距墩中心線10米范圍內）及0.9米（其他部位），橫橋向間距米(翼板下)和0.6米(底板下)。腹板下設置兩檔0.3米間距的立桿，并設置剪刀撐、掃地

32、桿等。在支架頂、底部均設可調頂座和底座，以滿足構件結構尺寸和標高調整。橫桿按1.2米間距布設。邊跨長40米，梁段高度從1.8米到4.5米，底板為圓曲線，面板采用=1.5cm竹膠木板，縱向小分配梁采用10*5cm木方，腹板部位按10cm間距布置，其余部位按30cm布置，橫向分配梁采用10。箱梁分兩次澆筑，第一次澆注完成底板及腹板，第二次澆注頂板。具體見下圖：2、材料強度、截面模量、彈性模量：碗扣架立桿鋼管采用規(guī)格48mm×mm=215N/mm2 ×105N/mm2 A=424mm2×104mm4 W=4493mm3方木采用馬尾松：w=12 Mpa =1.9 Mpa

33、局部承壓 =2.9 Mpa E木×103×106 KN/m250×100 mm方木：W木=bh2/6=50×1002×104mm3I木= bh3/12=50×1003×106 mm4 A=50×100=5000 mm2EA=45000 KN210#槽鋼：×105 MpaA=1270 mm2 I x ×106 mm4Wx×104 mm3EA=267000 KN23、支架、木方及型鋼驗算由于箱梁分兩次澆筑，先驗算第一次澆筑底板及腹板時的各部位材料受力情況。1）、竹膠木板鑒于長期的實踐，在此

34、對竹膠木板不做驗算。2）、 50×100 mm方木驗算方木最不利受荷發(fā)生在箱梁外腹板下。見圖示：此處木方橫向間距10cm,縱向間距60cm.荷載組合 ：×KN/M模板等其他靜荷載取q2=2*0.1 =0.2 KN/M荷載組合：q=（9.93+0.2）××1.4=12.44 KN/M，偏安全按簡支梁計算受力圖：支座反力圖：剪力圖：<=1.9MPa ,剪力滿足要求。彎矩圖：<=12MPa,彎曲應力滿足要求。位移圖：跨中最大位移為0.6mm<600/400=1.5mm滿足要求。3)、10鋼驗算最不利荷載組合發(fā)生在外腹板處，如下圖：×

35、26×1.2+2×1.2+2××26×1.2+2×1.2+2×1.4*0. 6=18.10 KN/M×26×1.2+2×1.2+2×1.4*0.9=14.35 KN/M受力圖：支座反力圖：剪力圖：<=125Mpa滿足要求。彎矩圖：/M<=215Mpa,彎曲應力滿足要求。位移圖：最大位移發(fā)生在5單元中部，為0.2mm,滿足要求。4）、 碗扣驗算：（見支座反力圖）根據(jù)規(guī)范規(guī)定：碗扣立桿豎向間距，立桿允許荷載30KN 。N30KN ,符合規(guī)定要求。5）、第二次澆注時的驗算：第二次

36、澆注時，由于底板及腹板已經有了相當?shù)膹姸?，因此木方?0的彎應力剪力等已不需要驗算，在此需驗算木方、10的承壓及碗扣的承載。木方承壓驗算（二期荷載）：底板下共有56根木方，由于底板的剛度很大，考慮二期荷載由56根木方平均分配。由于一期加載已計入其他靜載及活荷載，在此減半計入。×26×1.2+11*1×1.2+11*1×從上面的計算可查到，一期加載時的Q1=3.73KN,則木方所受的最大局部壓力為Q=1.71+3.73=5.44KN.最大壓應力： =2.9 Mpa滿足要求10的承壓驗算：底板下共有19根碗扣立柱，由于底板的剛度很大，考慮二期荷載由19根碗扣

37、立柱平均分配。×26×1.2+11*1×1.2+11*1×從上述的計算可查到，一期加載時的Q1=23.83KN,則10所受的最大局部壓力為Q=5.04+23.83=28.87KN.碗扣立柱承載：箱梁腹板處碗扣立柱的最大受力為30KN ,符合要求。（B）、中跨施工布置圖：1、 支架布設在貝雷上設置20#工字鋼，20#工字鋼上的布設與邊跨同2、材料強度、截面模量、彈性模量：碗扣架立桿鋼管采用規(guī)格48mm×mm ：=215N/mm2 ×105N/mm2 A=424mm2×104mm4 W=4493mm3 r=方木采用馬尾松其力學性

38、能及切面特性：w=12 Mpa =1.9 Mpa 局部承壓 =2.9 Mpa E木×103×106 KN/m250×100 mm方木：W木=bh2/6=50×1002×104mm3I木= bh3/12=50×1003×106 mm4 A=50×100=5000 mm2EA=45000 KN210槽鋼：×105 MpaA=1270 mm2 I x ×106 mm4Wx×104 mm3EA=267000 KN2單邊加強貝雷截面特性：3、支架、木方及型鋼驗算與邊跨同，不再作驗算。4、 碗扣驗

39、算與邊跨同，不再作驗算。5、貝雷片驗算根據(jù)跨老泰東河大橋的特點及現(xiàn)場地質情況，主跨支架基礎采用直徑1.2米的鉆孔灌注樁，其中機動車道采用兩排共10根樁，主承重梁采用雙拼工45（橫橋向）及貝雷片（順橋向）。1）、邊跨計算(跨徑20.9米)機動車道共采用14組共28路貝雷，考慮到受力的不均勻性，只考慮底板下的10組共20路貝雷受力，考慮每路貝雷均勻受力。荷載： 荷載組合（單片貝雷）靜荷載：q1=混凝土荷載+支架、模板荷載及其他靜荷載動荷載：動荷載取q2=2KN/m。根據(jù)規(guī)范，荷載組合計算公式為：q=( q1+q2 )*1.2+ q3荷載數(shù)據(jù)詳見下表：1-1截面特性：334，容許剪力Q=367.8

40、kN。單邊加強單片單層強貝雷EI=7.55*105KN/m2。荷載圖：支座反力圖：從圖示看，6號支點在承臺上，其承載力勿庸質疑；1號支點承載，163.63*20=327.3噸, 1號支點由于受兩個部分的力，其總的承載力待主跨受力計算完畢后再行計算。彎矩圖：最大彎矩為796.5KNM，<=273 MPa,彎曲應力滿足要求。剪力圖：Q= 367.8 kN，滿足要求。位移圖：l/400=18000/400=45 mm。滿足要求。2）、中跨計算）荷載： 荷載組合（單片貝雷）根據(jù)支座反力圖，按16KN的均布荷載計。截面特性：33, 慣性矩I=359722.5cm4，容許剪力Q=367.8 kN。單

41、邊加強單片單層強貝雷EI=7.55*105KN/m2。荷載圖：支座反力圖：從圖示看， 1號支點承載：144*20=288.0噸，由于受兩個部分的力，其承載力是其兩部分的和：288.0+327.3=615.3噸。彎矩圖最大彎矩為648 kN.m。<=273 MPa,彎曲應力滿足要求。剪力圖：最大剪力為144Q= 367.8 kN ，滿足要求。位移圖：最大位移發(fā)生在單元中部，最大位移29mml/400=18000/400=45 mm。滿足要求。6、雙拼工45計算荷載： 荷載組合（單片貝雷）每片貝雷144KN。截面特性33, 慣性矩I=70556cm4。 EI=1.48*105KN/m2。荷載

42、圖：支座反力圖：彎矩圖：<=210 MPa,彎曲應力滿足要求。剪力圖： =140Mpa滿足要求。位移圖：最大位移發(fā)生在1單元4/10處，為1mmL/400=3000/400=7.5 mm。滿足要求。7、樁基受力計算：號樁與號樁受力相同：N=（144+163.6）/144*292.45=號樁與號樁受力相同：N=（144+163.6）號樁受力：N=（144+163.6）/144*302.05*由于在計算時，為安全考慮，將翼板的重量計入到了底板范圍內，因此1號樁及5號樁的實際受力應該較62.5噸大，而2號及4號樁的受力應該較180.6噸小。機動車道灌注樁承載力計算：根據(jù)支架上部結構力學計算，得

43、出機動車道臨時橋墩處集中荷載為6152KN。其中，和灌注樁受力62.5T；和灌注樁受力180.6T；灌注樁受力129T。根據(jù)以上情況，和灌注樁擬采用25米長1200mm樁；、灌注樁擬采用30米長1200mm樁。灌注樁的承載力計算分以下兩種：A、25米長1200mm灌注樁：樁頂標高為2.35米，樁長25米；則灌注樁樁底標高 = -2米。進入第層粉砂7.35米。鉆孔灌注樁側摩阻力計算：Qsk=uqsikli。樁的側摩阻力根據(jù)本工程地質報告取值，具體如下：層號巖性名稱qik（Kpa）層厚側摩阻力KPamkn1雜填土不考慮qik值102粉質粘土263淤泥質粉質粘土164砂質粉土3025淤泥質粉質粘土1

44、66粉質粘土457砂質粉土358粉砂407.35合計2924.8樁端承載力根據(jù)地質報告和公路橋涵設計規(guī)范進行取值：m0=0.7; =0.8; 0=100kpa; K2=2.0 粉砂; r=20kn/m3;h=20m(25m樁入土20m);則有，=2m00+k2r2(h-3) =2*0.7*0.8*100+2.0*20*17 =792KNQuk= Qsk +=uqsikli+ qpkAp=2924.8+792=3716.8kn即371.6t。單樁自重和置換土的差值（鋼筋砼比重取2.5，土的比重取1.8）：安全系數(shù)K=2，則單樁豎向極限承載力標準值為：Ra=371.6/2=166t> 62.

45、5T。 滿足承載力要求。 B、30米長1200mm灌注樁：樁頂標高為2.35米，樁長30米；則灌注樁樁底標高為30-2.35 = -27.65米。進入第層粉質粘土1.05米。鉆孔灌注樁側摩阻力計算：Qsk=uqsikli。樁的側摩阻力根據(jù)本工程地質報告取值，具體如下：層號巖性名稱qik（Kpa）層厚側摩阻力KPamkn1雜填土不考慮qik值102粉質粘土263淤泥質粉質粘土164砂質粉土3025淤泥質粉質粘土166粉質粘土457砂質粉土358粉砂409砂質粉土35210粉質粘土501.05197.8合計樁端承載力根據(jù)地質報告和公路橋涵設計規(guī)范進行取值：m0=0.7; =0.8; 0=100kp

46、a; K2=2.0 粉砂; r=20kn/m3;h=25m(30m樁入土25m);則有，=2m00+k2r2(h-3) =2*0.7*0.8*100+2.0*20*22 =992KNQuk= Qsk +=uqsikli+ qpkAp=3680.3+992=kn即467.2t。單樁自重和置換土的差值（鋼筋砼比重取2.5，土的比重取1.8）：則，Q差=0.6*0.6*3.14*30*(2.5-1.8)=23.7T安全系數(shù)K=2，則單樁豎向極限承載力標準值為：Ra=467.2/2-=t> 180.6T。 滿足承載力要求。二、非機動車道部分（A）、邊跨施工1、支架布設（翼板下）和（底板下）。腹板

47、下設置兩檔0.3米的間距，橫橋向間距設置不變。按規(guī)范設置剪刀撐、掃地桿等。在支架頂、底部均設可調頂座和底座，以滿足構件結構尺寸和標高調整。橫桿按1.2米間距布設。邊跨長40米，梁段高度從1.8米到4.5米，底板為圓曲線，面板采用=1.5cm竹膠木板，縱向小分配梁采用10*5cm木方，腹板和倒角部位按10cm間距布置，其余部位按30cm布置，橫向分配梁采用10。箱梁分兩次澆筑，第一次澆注完成底板及腹板，第二次澆注頂板。具體見下圖：2、材料強度、截面模量、彈性模量：碗扣架立桿鋼管采用規(guī)格48mm×3mm=215N/mm2 ×105N/mm2 A=424mm2×104m

48、m4 W=4493mm3 r=方木采用馬尾松：w=12 Mpa =1.9 Mpa 局部承壓 =2.9 Mpa E木×103×106 KN/m250×100 mm方木：W木=bh2/6=50×1002×104mm3I木= bh3/12=50×1003×106 mm4 A=50×100=5000 mm2EA=45000 KN210#槽鋼：×105 MpaA=1270 mm2 I x ×106 mm4Wx×104 mm3EA=267000 KNEI=41623、支架、木方及型鋼驗算由于其重載

49、位置的布置及材料與機動車道設置相同，在此不另作計算。（B）、中跨施工1、 支架布設 在貝雷上設置20#工字鋼，20#工字鋼上的布設與邊跨相同。2、支架、木方及型鋼驗算與邊跨同，不再作驗算。3、 碗扣驗算與邊跨同，不再作驗算。4、貝雷片驗算根據(jù)跨老泰東河大橋的特點及現(xiàn)場地質情況，主跨支架基礎采用直徑1.2米的鉆孔灌注樁，非機動車道采用兩排共6根樁，主承重梁采用雙拼工45#（橫橋向）及貝雷片（順橋向）。1）、邊跨的計算）非機動車道共采用8組共16路貝雷，考慮到受力的不均勻性，只考慮底板下的6組共12路貝雷受力，考慮每路貝雷均勻受力。荷載： 荷載組合（單片貝雷）靜荷載：q1=混凝土荷載+支架、模板荷

50、載及其他靜荷載動荷載：動荷載取q2=1KN/m。荷載組合：q=( q1+q2 )*1.2+ q3* 1.4。具體數(shù)據(jù)見下表：截面特性：33, 慣性矩I=359722.5cm4，容許剪力Q=367.8 kN。單邊加強單片單層強貝雷EI=7.55*105KN/m2。荷載圖：支座反力圖：從圖示看，6號支點在承臺上，其承載力勿庸質疑；1號支點承載，196.07*12=235.3噸, 1號支點由于受兩個部分的力，其總的承載力待主跨受力計算完畢后再行計算。彎矩圖：最大彎矩為939.26KNM，<=273 MPa,彎曲應力滿足要求。剪力圖：Q= 367.8 kN，滿足要求。位移圖：l/400=1800

51、0/400=45 mm。滿足要求。2）、中跨計算(跨徑18.2米) 荷載： 荷載組合（單片貝雷）根據(jù)支座反力圖，按20KN的均布荷載計。截面特性：33, 慣性矩I=359722.5cm4，容許剪力Q=367.8 kN。單邊加強單片單層強貝雷EI=7.55*105KN/m2。荷載圖：支座反力圖：從圖示看， 1號支點承載：180*12=216.0噸，由于受兩個部分的力，其承載力是其兩部分的和：216.0+235.3=451.3噸。彎矩圖：最大彎矩為810 kN.m，<=273 MPa,彎曲應力滿足要求。剪力圖：最大剪力為180Q= 367.8 kN ，滿足要求。位移圖：最大位移發(fā)生在單元中部

52、，l/400=18000/400=45 mm。滿足要求。6）、雙拼工45計算布置荷載： 荷載組合（單片貝雷）每片荷載為180KN。截面特性：33, 慣性矩I=70556cm4， EI=1.48*105KN/m2。荷載圖：支座反力圖：彎矩圖最大彎矩為225.52 kN.m。<=210 MPa,彎曲應力滿足要求。剪力圖：KN。 =140Mpa。滿足要求。位移圖：L/400=2200/400=5.5 mm。所以，滿足要求。7、樁基受力計算：荷載：支座反力：號樁與號樁受力。非機動車道灌注樁承載力計算：根據(jù)支架部分的力學計算，得出非機動車道臨時橋墩處集中荷載為4514KN。其中，號和號灌注樁受力1

53、2t；號灌注樁受力 197.8 t。根據(jù)以上情況，號和號灌注樁擬采用25米長1200mm樁；號灌注樁擬采用30米長1200mm樁。灌注樁的承載力計算分以下兩種：A、25米長1200mm灌注樁：樁頂標高為2.35米，樁長25米；則灌注樁樁底標高為25-2.35 = -22.65米。進入第層粉砂7.35米。鉆孔灌注樁側摩阻力計算：Qsk=uqsikli。樁的側摩阻力根據(jù)本工程地質報告取值，具體如下：層號巖性名稱qik（Kpa）層厚側摩阻力KPamkn1雜填土不考慮qik值102粉質粘土263淤泥質粉質粘土164砂質粉土3025淤泥質粉質粘土166粉質粘土457砂質粉土358粉砂40合計樁端承載力根據(jù)地質