商場土木工程設(shè)計說明

1、§1.2.1 梁柱尺寸的初選和線剛度計算一.初估截面尺寸1.板厚取取180 mm梁高取 800根據(jù)要求梁寬?。ǎ?00 ，故量的截面尺寸取 800300 柱的截面尺寸：柱的截面高度 =300450 柱的截面高度 ，采用方形柱，故取柱的截面尺寸為700700。框架梁柱線剛度計算=3× KN/對于中框架梁 I=2左邊梁=×0.3=/=23× KN/×=8.53×中夸梁i中跨梁/=底層柱：i底柱/=i第二層柱/=i 其余柱=另i余柱=1.0則i邊梁=0.56 i底柱=0.89 I第二層柱=0.94 梁柱的線剛度比如圖1-4圖1-4 梁柱

2、線剛度比第2章 荷載計算§2.1 荷載計算1、屋面均布恒載按屋面的做法逐層計算均布荷載防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土 防水層（柔性）三氈四油鋪小石子 30厚1:3水泥砂漿雙向配筋分格 找平層：15厚水泥砂漿 找平層：15厚水泥砂漿 找坡層：30厚水泥石灰砂漿3找平 保溫層：80厚礦渣水泥 結(jié)構(gòu)層：180厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 合計: 2.樓面 水泥砂漿擦逢石面層 30mm1：3干硬性水泥砂漿 素水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層:180厚現(xiàn)澆混凝土板 抹灰層:10厚混合砂漿 合計： 3、梁自重（b×h=300mm×800mm）梁自重： 抹灰層:10厚

3、混合砂漿 合計： 4、柱自重(b×h=700mm×700mm) 柱自重 抹灰層:10厚混合砂漿 合計： 5、外墻自重負(fù)二層：縱墻 30厚C20細(xì)石混凝土防水 水泥粉刷墻 合計 負(fù)一層縱墻 30厚C20細(xì)石混凝土防水 水泥粉刷墻 合計 其他各層外縱墻 水刷石外墻面 水泥粉刷墻面 合計 其他各層玻璃幕墻合計 §2.1.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算一.屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值由荷載規(guī)查得： 上人屋面 樓面 ：商場 ： 辦公室： 庫房：二.雪荷載=屋面活荷載和雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。§2.1.3豎向荷載下框架受荷總圖1、屋面板傳荷載板傳至梁上的三角形或梯形荷載，為

4、簡化計算近似的為等效均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖2-1所示 圖2-1荷載傳遞示意圖（1）A-C軸間框架梁屋面板傳荷載恒載 ：活荷載： 梁自重： 樓面板傳荷載恒載： 活載： A-C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載梁自重板傳荷載+=活載板傳荷載樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活荷載=板傳荷載=（2）C-E之間框架梁恒載： 活載： 樓面板傳荷載：恒載： 活載： 梁自重： 屋面梁：恒載梁自重板傳荷載+=活載板傳荷載樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活荷載=板傳荷載=E-G軸之間框架梁屋面板傳荷載恒載 ：活荷載： 梁自重： 樓面板傳荷載恒載： 活載： E-G軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒

5、載梁自重板傳荷載+=活載板傳荷載樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活荷載=板傳荷載=G-I軸間和I-K軸間均和前面A-C等軸計算的一樣 （3）A軸柱縱向集中荷載的計算女兒墻自重（做法：墻高1100mm，100mm的混凝土壓頂）0.24m×0.11m×18+25×0.1m×0.24m+（1.2+2+0.24）×0.5KN/=6.67KN/m天溝自重（琉璃瓦+現(xiàn)澆天溝）琉璃瓦自重1.05m×1.1KN/=1.16KN/m現(xiàn)澆天溝 25×0.60m+（0.20-0.080）×0.08m+（0.6m+0.2m）

6、5;（0.5KN/+0.36KN/）=2.13KN/m合計 =3.29KN/m頂層柱恒載=女兒墻與天溝自重+梁自重+板傳荷載 =（6.67+3.29）×9.6+5.42×（9.6-0.7）+20.679.6=382.786KN頂層柱活載=板傳荷載 =0.5×11.25×9.6=54KN標(biāo)準(zhǔn)層住=墻自重+梁自重+板傳荷載 =9.18×（9.6-0.7）+5.42×(9.6-0.7)+0.5×32.79×9.6=287.33KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=19.680.59.6=94.46KNC軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱

7、=梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+49.789.6=526.126KN頂層柱活載=板傳荷載 =11.259.6=108KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+32.799.6=363.022KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳荷載=19.689.6=188.92KNE柱總想集中荷載的計算頂層柱=梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+49.789.6=526.126KN頂層柱活載=板傳荷載 =11.259.6=108KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+32.799.6=363.022KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳荷載=1

8、9.689.6=188.92KNG柱.I柱.K柱，由于圖形結(jié)構(gòu)對稱，所受荷載一致，故它們所承受的縱向集中荷載對應(yīng)相等。（4） 橫、活荷載作用下的框架受荷簡圖見下圖：第3章 力計算為了簡化計算，僅考慮如下幾種情況（1)恒載作用（2）活載作用（3）地震作用§3.1.1恒載作用下力計算彎矩分配與傳遞彎矩二次分配法比分層法作了更進(jìn)一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節(jié)點的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點相交的各桿件的遠(yuǎn)端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。所以本

9、框架設(shè)計采用彎矩分配法計算框架力，傳遞系數(shù)為1/2。各節(jié)點分配兩次即可，具體計算見表3-1 表3-1彎矩分配圖3-1恒載作用下框架彎矩圖 圖3-2恒載剪力圖 圖3-3恒載作用下的軸力圖§3.1.2活載作用下的力計算 表3-2活載彎矩分配表 圖3-4活荷載作用下的彎矩圖 圖3-5活載作用下的剪力圖 圖3-6活荷載作用下的軸力圖§3.2地震荷載作用的力計算地震荷載作用下的側(cè)移驗算§3.2.1框架的自振周期查荷載規(guī)附錄E2.2 （3-1）橫向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移的計算：多遇地震作用下，設(shè)防烈度7度，設(shè)計地震分組為第一組，查抗震規(guī)表5.141與5.142知，水平地震影響系

10、數(shù)最大值max=0.08,特征周期Tg=0.35s.由抗震規(guī)5.1.5，除規(guī)定外，建筑物的阻尼比應(yīng)取0.05，此時r=0.9，1=0.02，2=1.0.由于0.35s<<1.75s,根據(jù)抗震規(guī)圖5.15知 （3-2）根據(jù)抗震規(guī)表5.2.1.=0.38s<1.4s,所以頂部附加地震作用系數(shù)n=0.0.§3.2.2 重力荷載代表值1、 各樓層重力荷載代表值 頂層（三層到屋頂） 梁板自重：8.85959.65+5.42（95-0.75+9.65-0.75）=22140.36KN 框架柱自重：12.73（1.2+0.55.1）30=1718.55KN 圍護(hù)砌體：9.18（9

11、5+9.65）/2+9.035.1/29.65=1532.142KN 女兒墻：1.27.50.24（95+9.652）=304.56KN 活載：2.09.6595=4320KN 頂層G3=22140.36+1718.55+1532.142+304.56=30015.5KN 標(biāo)準(zhǔn)層（二層到三層） 梁板自重：5.83959.65+5.42（95-0.75+9.65-0.75）=15617.16KN 框架柱自重：12.735.130=2337.2KN 圍護(hù)砌體：9.18（95+9.65）+9.035.19.65=3064.28KN 活載：3.59.6595=13608KN G2=15617.16+2

12、337.2+3064.28+13608=34626.5KN 標(biāo)準(zhǔn)層（一層到二層） 梁板自重：5.83959.65+5.42（95-0.75+9.65-0.75）=15617.16KN 框架柱自重：12.735.130=2337.2KN 圍護(hù)砌體：9.18（95+9.65）+9.035.19.65=3064.28KN 活載：3.59.6595=13608KN G2=15617.16+2337.2+3064.28+13608=34626.5KN2、 水平地震作用下框架的側(cè)移驗算 橫梁線剛度 為了簡化計算，框架梁截面慣性矩增大系數(shù)均取2 AC跨梁：=2=85300 由計算可知，其余各跨也都是：853

13、00 柱的線剛度 所有柱的線剛度：=117600 2-3層D值計算 2-3層D值計算邊柱A0.7250.22614432.1邊柱K0.7250.22614432.1中柱1.450.422278705 底層D值計算邊柱A0.7250.4524415.2邊柱K0.7250.4524415.2中柱1.450.56530654.78建筑物總重力荷載代表值30015.5+34626.5×2=99268.5KN結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（抗震5.2.1）0.074×0.85×99268.5KN=6266.6KN結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力與樓層間位移計算見表3-3：其

14、中：，層數(shù)330015.515.3459237.22899.32899.3720085.20.00402234626.510.2353190.32229.85126.1720085.20.00712134626.52.1176595.151114.96266.61028695.20.00609 表3-3樓層地震剪力與樓層間位移計算彈性層間位移角限制為1/550彈性層間位移底層：=0.00609/5.1=1/837<1/550滿足要求 二層=0.00712/5.1=1/716.2<1/550滿足要求3、橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如下圖4、框架柱剪力和柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值見下表柱層邊

15、柱A與K35.12899.3720085.20.0257.90.7250.388.58206.725.15129.1720085.20.02102.50.7250.45235.24287.515.16266.61028695.20.022137.81.450.575404.09298.6中柱35.12899.3720085.20.03395.60.7250.3146.3341.325.15126.1720085.20.033169.20.7250.45388.3474.615.16266.61028695.20.029181.71.450.575532.8393.89 / 79 5、梁端剪力和

16、柱軸力的標(biāo)準(zhǔn)值見下表層AC框架端剪力CE框架端剪力EG框架端剪力GI框架端剪力IK框架端剪力邊柱A中柱C中柱E中柱G中柱I邊柱KL L L L L 39206.7170.641.99170.6170.637.99170.6170.637.99170.6170.637.99170.6206.741.9-41.9400-441.929376.0310.475.29310.4310.468.99310.4310.468.99310.4310.468.99310.4376.075.2-117.110.300-10.3117.119533.8391.1102.79391.1391.186.99391.1

17、391.186.99391.1391.186.99391.1533.8102.7-219.826.100-26.1219.8 第4章 力組合§4.1彎矩調(diào)幅框架結(jié)構(gòu)梁端彎矩較大，配筋較多，考慮框架的延性與抗震設(shè)防要求，由于超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有力重分布的性質(zhì)，所以重力荷載作用下可乘以調(diào)幅系數(shù)，適當(dāng)降低梁端彎矩。根據(jù)工程經(jīng)驗，對現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，可取=0.80.9,我們?nèi)?0.85。梁端彎矩降低后，跨中彎矩增加。這樣，梁端彎矩調(diào)幅后不僅可以減少梁端配筋數(shù)量，達(dá)到方便施工的目的，而且還可以提高柱的安全儲備，以滿足“強柱弱梁”的設(shè)計原則。對于活荷載的跨中彎矩，考慮活荷載滿跨布置法對跨中

18、彎矩的不利影響，在調(diào)幅后跨中彎矩應(yīng)乘以1.11.2的增大系數(shù)。梁端負(fù)彎矩減少后，應(yīng)按平衡條件計算調(diào)幅后的跨中彎矩。梁跨中正彎矩至少應(yīng)取按簡支梁計算的跨中彎矩之半。如為均布荷載，則恒荷載作用下框架梁的彎矩調(diào)幅見表4-1?；钶d作用下的梁端彎矩條幅和控制截面力交表4-2。§4.2控制截面力由于構(gòu)建控制截面的力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此組合前應(yīng)先計算各控制截面處力值柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端力值，宜換算到控制截面的值。力組合見一下表格，其中控制截面力的計算直接反應(yīng)到的力組合表格中?？刂平孛姹砀?-3 表4-1恒荷載作用下框架梁的彎矩調(diào)幅 表

19、4-2活載作用下的梁端彎矩條幅和控制截面力梁的控制截面表格4-3§4.3梁力組合 表4-4 表4-4 表4-4§4.3柱力組合A柱的力組合： 表4-5C柱的力組合： 表4-6E柱的力組合： 表4-7G柱的力組合： 表4-8I柱的力組合：表4-8I柱的力組合：表4-9 第5章 配筋計算§5.1強柱弱梁調(diào)整框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”，即三級抗震框架節(jié)點處，除頂層軸壓比小于0.15外，柱端彎矩應(yīng)符合下列要求： （三級） 其中：為節(jié)點上，下柱端截面，順時針或逆時針組合的彎矩設(shè)計值之和，為了防止框架底層柱底過早出現(xiàn)塑性絞將影響整個框架柱的變形能力。抗震規(guī)規(guī)定：三

20、級框架底層柱底截面組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以1.1。（見上表4-1和4-2）。§5.2強剪弱彎調(diào)整梁端截面組合的監(jiān)理制調(diào)整三級抗震等級的框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的剪力調(diào)整公式如下：V=1.1（）/+、 ：表示地震組合的框架梁梁左右兩端的彎矩設(shè)計值。：考慮地震組合時的中了荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，按簡支梁計算。： 梁的凈跨。調(diào)整后的值見表格5-1：表 5-1地震作用下梁端剪力調(diào)整§5.3框架梁柱配筋§5.3.1 框架柱的正截面配筋計算混凝土強度：C40，鋼筋強度：HRB335： HRB400:則截面界限相對受壓區(qū)高度：框架柱截面設(shè)計：軸壓比驗算：底層柱：軸壓比：查框架柱軸

21、壓比限值表。在經(jīng)一系列加強后，最終軸壓比限值不大于1.05即可。截面尺寸復(fù)核：取由于，則滿足。柱子截面受彎承載力計算：在柱子的同一截面上存在分別承受正向和反向彎矩的情況，采用對稱配筋，配筋原則：1、每根框架柱配置一樣的縱筋，以便于施工；2、大偏心受壓，選用M大，N小的力組合計算 小偏心受壓，選用M小，N大的力組合計算按照新規(guī)定配置柱子鋼筋為了保證施工方便，設(shè)計時將每一層的柱子配置一樣面積的對稱鋼筋受壓構(gòu)件的某一截面，往往會作用多組彎矩和軸力值： 1、對于N>Nb的組合力，為小偏心。當(dāng)軸力N基本不變時，M越大，縱向鋼筋越多，當(dāng)M基本不變時，N越大縱向鋼筋越多。 2、對于N<Nb的組合

22、力，為小偏心。當(dāng)軸力N基本不變時，M越大，所需縱向鋼筋越多，當(dāng)M 基本不變時，N越小，所需縱向鋼筋越多。終上所述，在力組合值中，選取每一層中M最大時，相應(yīng)的N值組合和N值最大時，相應(yīng)的M值得組合和N值最小時的M值組合，作為各層柱的配筋力。以底層A柱縱筋計算為例，A柱的力共有四種組合，分別計算。計算1. 2. 3. 4. 第一種組合：,取1.0，取0.99柱子底層計算長度：=1.0H=5.1m所以，則 則 又因為，N=2610.77KN,，N<Nb 為大偏心受壓狀況，,因為小于0，則配筋安夠著配筋取計算為1470，實際配鋼筋=1526.618（1526）.用此方法一次計算第2組，3組，4組

23、，的As均小于零，則As取1526.用同樣的方法計算C軸E軸G軸I軸K軸，最后選用最大配筋面積作為該層柱的配筋，配筋見表格5-2. 表格5-2§5.3.2.斜截面配筋計算該框架屬于三級框架，根據(jù)抗震設(shè)計規(guī)，其剪力設(shè)計值余做一下調(diào)整：柱端截面組合的剪力設(shè)計值為住的凈高分別為柱上下兩端的截面彎矩設(shè)計值。對三級框架結(jié)構(gòu)取1.2.柱端剪力調(diào)整表格見5-3 表5-3 以每層中Vmax對應(yīng)的軸力N組合和每層中Nmax對應(yīng)的剪力V的組合進(jìn)行箍筋配置，并采用最大值作為整體該層柱的箍筋配置，箍筋配筋見下表5-4 表5-4一層二層三層N4362.253679.332990.352556.461640.9

24、6801.21V6.95288.996.47291.3912.12193.253333332807.72807.72807.72807.72807.72807.7N值計算2807.72076.2822076.2822076.2822076.2822076.2822076.282637.85572.588637.85316.16541.766472.61構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋配筋情況815081508150815081508150§5.3.3.框架柱的裂縫寬度驗算對于大于0.55，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)要求課不必進(jìn)行驗算，根據(jù)配筋表可知，僅有頂層柱部分柱需要驗算

25、；其中，則取0.01. ,去頂層A柱計算不滿足裂縫寬度則需要調(diào)整鋼筋配筋面積取6根直徑為20mm，然后再進(jìn)行上述驗算。經(jīng)驗算滿足要求，配筋面積為。§5.3.4.框架梁的正截面配筋計算根據(jù)橫梁控制截面設(shè)計值。利用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計算公式，計算出所需縱筋和箍筋，并進(jìn)行配筋。 混凝土強度：C40，鋼筋強度：HRB335： HRB400:梁截面均為：，取， ，因此不受限制。，故取3000mm.取頂層AC跨梁跨中進(jìn)行計算故屬于第一類T行截面，按第一類T行截面計算。=1139.3，故滿足要求，配置218和220（）。取AC跨A支座進(jìn)行計算（安矩形截面計算）將跨中截面的配筋全部伸

26、入支座，作為支座彎矩作用下的受壓鋼筋據(jù)此計算上部受拉鋼筋的數(shù)量（）支座A<<則As=,實配鋼筋218和220（）。CE.EG.GI等跨的配筋均按上述剛發(fā)計算，結(jié)果如下表跨中配筋5-5和支座配筋5-6 表格5-5 表5-5 表5-5 表格5-6 表格5-6 表格5-6§5.3.5.框架梁的斜截面配筋計算梁端剪力值調(diào)整見表格5-1，根據(jù)規(guī)，選擇在地震作用組合下和非地震作用組合時，最大的剪力作為橫梁兩端的最大剪力值來計算配置箍筋。 驗算V與的關(guān)系，若V小于這個值，則可以進(jìn)行配筋，繼續(xù)計算若V大于這個值，則需要改變截面尺寸。=1280.523KN大于所有的Vb故可以繼續(xù)計算。當(dāng)。

27、，其余各梁的斜截面配筋情況見下表5-7. 表5-7 表5-7§5.3.6.框架梁的斜截面驗算以頂層AC梁跨為例子A端彎矩。取，=0.236<0.3，滿足。其他各框架梁的不一一進(jìn)行驗算驗算，不符合裂縫寬度的進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整后的驗算表格如下表5-8 表5-8 表5-8 表5-8 由表格可知不滿足斜截面驗算的主要是跨中的配筋和頂層支座出不合適，配筋量較小，具體作出調(diào)整，文字?jǐn)⑹鋈缦拢喉攲涌缰锌v筋配6根20號的，頂層支座（出A支座、K支座外）配成6根20號。二層跨中縱筋調(diào)整為4根18號。一層縱筋調(diào)整為4根18號。二層，一層均不需要調(diào)整支座處配筋。§5.4板的配筋計算5.4.1.

28、屋面板的計算1、板的計算簡圖見下圖2、 屋頂樓面荷載統(tǒng)計：防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土 防水層（柔性）三氈四油鋪小石子 30厚1:3水泥砂漿雙向配筋分格 找平層：15厚水泥砂漿 找平層：15厚水泥砂漿 找坡層：30厚水泥石灰砂漿3找平 保溫層：80厚礦渣水泥 結(jié)構(gòu)層：180厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 - 合計：頂層樓面活載，由于是商人屋面取 則 g+q=1.2*8.35+1.3*2=12.623、 屋面板的設(shè)計彎矩計算；由于短邊彎矩值比長邊板帶大，加密那有效高度可取：短邊方向：，長邊方向：計算跨度：按塑性理論計算，采用分離式配筋則：帶入基本公式：由于板四周與梁相連，力折

29、減系數(shù)取0.8.配筋計算Y方向跨中：Y方向支座：故Y方向選用，支座處選用。X方向跨中：X方向支座：故X方向選用，支座處選用。4、 二層，一層，負(fù)一層，負(fù)二層的頂層樓板設(shè)計 荷載統(tǒng)計：恒載： 水泥砂漿擦逢石面層 30mm1：3干硬性水泥砂漿 素水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層:180厚現(xiàn)澆混凝土板 抹灰層:10厚混合砂漿 合計： 活載：由于是商場，商場活載取 按塑性理論計算，采用分離式配筋：帶入基本公式：由于板四周與梁相連，力折減系數(shù)取0.8.配筋計算Y方向跨中：Y方向支座：故Y方向選用，支座處選用。X方向跨中：X方向支座：故X方向選用，支座處選用。各頂板的配筋表見5-9表5-9板截面方向M選用配筋實配鋼

30、筋F跨中方向12.33288.40654方向10.8252.62654支座方向24.66576.8654方向21.6505.24654F1跨中方向11.27247.19654方向9.88231.11654支座方向22.54494.38654方向19.76454.23654第6章 地下結(jié)構(gòu)計算§6.1地下結(jié)構(gòu)梁柱配筋計算6.1.1地下結(jié)構(gòu)梁柱配筋計算因考慮到地下室中的四周圍墻做成鋼筋混凝土墻，故在進(jìn)行梁柱配筋時，可忽略地下土壓力對梁柱產(chǎn)生的影響，梁柱力組合時，不考慮地震作用，故組合方式只有兩種，見梁的組合表6-1和柱的組合表6-2表6-1表6-1 表6-2地下建筑中梁的正截面配筋計算

31、由于配筋計算方法和前面上上建筑的方法一致，只是組合形式不同，這里不再一一計算，地下結(jié)構(gòu)中梁的配筋,跨中配筋見表格6-3，支座處配筋見表格6-4. 表6-3表6-4地下結(jié)構(gòu)中梁的斜截面配筋梁的斜截面配筋見表格6-5 表6-5梁的裂縫寬度驗算（不滿足的，通過調(diào)整配筋使其滿足要求），見表格6-6表6-6地下結(jié)構(gòu)柱的配筋地下結(jié)構(gòu)柱的正截面配筋，見下表6-7表6-7表6-7柱的斜截面配筋見下表8-8表8-8柱的裂縫寬度驗算§6.2地下結(jié)構(gòu)四周鋼筋混凝土墻配筋計算 由于防水和受力需要，外墻鋼筋混凝土墻。地下建筑承受上部房屋傳來的豎向荷載和水平方向的剪力，然而上述荷載通常不控制地下室外墻的配筋，起控制作用的荷載主要是垂直于外墻的水土壓力。本次地下室水土壓力的計算采用朗肯土壓力理論，并采用水土分算的假設(shè)，即，在地下水位以下，作用于墻體的水壓力和土壓力分別計算后，再疊加，地下水位以下的土體中毒采用浮重度。主動土壓力公式： ，式中，表示圖重度，取，地下水位以下采用浮重度，q表示地面超載，根據(jù)經(jīng)驗取，為按加權(quán)平均確定的土的粘聚力和摩