商場(chǎng)土木工程設(shè)計(jì)說(shuō)明

1、§1.2.1 梁柱尺寸的初選和線剛度計(jì)算一.初估截面尺寸1.板厚取取180 mm梁高取 800根據(jù)要求梁寬取（），取300 ，故量的截面尺寸取 800300 柱的截面尺寸：柱的截面高度 =300450 柱的截面高度 ，采用方形柱，故取柱的截面尺寸為700700?？蚣芰褐€剛度計(jì)算=3× KN/對(duì)于中框架梁 I=2左邊梁=×0.3=/=23× KN/×=8.53×中夸梁i中跨梁/=底層柱：i底柱/=i第二層柱/=i 其余柱=另i余柱=1.0則i邊梁=0.56 i底柱=0.89 I第二層柱=0.94 梁柱的線剛度比如圖1-4圖1-4 梁柱

2、線剛度比第2章 荷載計(jì)算§2.1 荷載計(jì)算1、屋面均布恒載按屋面的做法逐層計(jì)算均布荷載防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土 防水層（柔性）三氈四油鋪小石子 30厚1:3水泥砂漿雙向配筋分格 找平層：15厚水泥砂漿 找平層：15厚水泥砂漿 找坡層：30厚水泥石灰砂漿3找平 保溫層：80厚礦渣水泥 結(jié)構(gòu)層：180厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 合計(jì): 2.樓面 水泥砂漿擦逢石面層 30mm1：3干硬性水泥砂漿 素水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層:180厚現(xiàn)澆混凝土板 抹灰層:10厚混合砂漿 合計(jì)： 3、梁自重（b×h=300mm×800mm）梁自重： 抹灰層:10厚

3、混合砂漿 合計(jì)： 4、柱自重(b×h=700mm×700mm) 柱自重 抹灰層:10厚混合砂漿 合計(jì)： 5、外墻自重負(fù)二層：縱墻 30厚C20細(xì)石混凝土防水 水泥粉刷墻 合計(jì) 負(fù)一層縱墻 30厚C20細(xì)石混凝土防水 水泥粉刷墻 合計(jì) 其他各層外縱墻 水刷石外墻面 水泥粉刷墻面 合計(jì) 其他各層玻璃幕墻合計(jì) §2.1.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算一.屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值由荷載規(guī)查得： 上人屋面 樓面 ：商場(chǎng) ： 辦公室： 庫(kù)房：二.雪荷載=屋面活荷載和雪荷載不同時(shí)考慮，兩者中取大值。§2.1.3豎向荷載下框架受荷總圖1、屋面板傳荷載板傳至梁上的三角形或梯形荷載，為

4、簡(jiǎn)化計(jì)算近似的為等效均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖2-1所示 圖2-1荷載傳遞示意圖（1）A-C軸間框架梁屋面板傳荷載恒載 ：活荷載： 梁自重： 樓面板傳荷載恒載： 活載： A-C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載梁自重板傳荷載+=活載板傳荷載樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活荷載=板傳荷載=（2）C-E之間框架梁恒載： 活載： 樓面板傳荷載：恒載： 活載： 梁自重： 屋面梁：恒載梁自重板傳荷載+=活載板傳荷載樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活荷載=板傳荷載=E-G軸之間框架梁屋面板傳荷載恒載 ：活荷載： 梁自重： 樓面板傳荷載恒載： 活載： E-G軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒

5、載梁自重板傳荷載+=活載板傳荷載樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活荷載=板傳荷載=G-I軸間和I-K軸間均和前面A-C等軸計(jì)算的一樣 （3）A軸柱縱向集中荷載的計(jì)算女兒墻自重（做法：墻高1100mm，100mm的混凝土壓頂）0.24m×0.11m×18+25×0.1m×0.24m+（1.2+2+0.24）×0.5KN/=6.67KN/m天溝自重（琉璃瓦+現(xiàn)澆天溝）琉璃瓦自重1.05m×1.1KN/=1.16KN/m現(xiàn)澆天溝 25×0.60m+（0.20-0.080）×0.08m+（0.6m+0.2m）

6、5;（0.5KN/+0.36KN/）=2.13KN/m合計(jì) =3.29KN/m頂層柱恒載=女兒墻與天溝自重+梁自重+板傳荷載 =（6.67+3.29）×9.6+5.42×（9.6-0.7）+20.679.6=382.786KN頂層柱活載=板傳荷載 =0.5×11.25×9.6=54KN標(biāo)準(zhǔn)層住=墻自重+梁自重+板傳荷載 =9.18×（9.6-0.7）+5.42×(9.6-0.7)+0.5×32.79×9.6=287.33KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=19.680.59.6=94.46KNC軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱

7、=梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+49.789.6=526.126KN頂層柱活載=板傳荷載 =11.259.6=108KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+32.799.6=363.022KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳荷載=19.689.6=188.92KNE柱總想集中荷載的計(jì)算頂層柱=梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+49.789.6=526.126KN頂層柱活載=板傳荷載 =11.259.6=108KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =5.42(9.6-0.7)+32.799.6=363.022KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳荷載=1

8、9.689.6=188.92KNG柱.I柱.K柱，由于圖形結(jié)構(gòu)對(duì)稱，所受荷載一致，故它們所承受的縱向集中荷載對(duì)應(yīng)相等。（4） 橫、活荷載作用下的框架受荷簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖：第3章 力計(jì)算為了簡(jiǎn)化計(jì)算，僅考慮如下幾種情況（1)恒載作用（2）活載作用（3）地震作用§3.1.1恒載作用下力計(jì)算彎矩分配與傳遞彎矩二次分配法比分層法作了更進(jìn)一步的簡(jiǎn)化。在分層法中，用彎矩分配法計(jì)算分層單元的桿端彎矩時(shí)，任一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點(diǎn)所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點(diǎn)相交的各桿件的遠(yuǎn)端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡(jiǎn)化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。所以本

9、框架設(shè)計(jì)采用彎矩分配法計(jì)算框架力，傳遞系數(shù)為1/2。各節(jié)點(diǎn)分配兩次即可，具體計(jì)算見(jiàn)表3-1 表3-1彎矩分配圖3-1恒載作用下框架彎矩圖 圖3-2恒載剪力圖 圖3-3恒載作用下的軸力圖§3.1.2活載作用下的力計(jì)算 表3-2活載彎矩分配表 圖3-4活荷載作用下的彎矩圖 圖3-5活載作用下的剪力圖 圖3-6活荷載作用下的軸力圖§3.2地震荷載作用的力計(jì)算地震荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算§3.2.1框架的自振周期查荷載規(guī)附錄E2.2 （3-1）橫向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移的計(jì)算：多遇地震作用下，設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，查抗震規(guī)表5.141與5.142知，水平地震影響系

10、數(shù)最大值max=0.08,特征周期Tg=0.35s.由抗震規(guī)5.1.5，除規(guī)定外，建筑物的阻尼比應(yīng)取0.05，此時(shí)r=0.9，1=0.02，2=1.0.由于0.35s<<1.75s,根據(jù)抗震規(guī)圖5.15知 （3-2）根據(jù)抗震規(guī)表5.2.1.=0.38s<1.4s,所以頂部附加地震作用系數(shù)n=0.0.§3.2.2 重力荷載代表值1、 各樓層重力荷載代表值 頂層（三層到屋頂） 梁板自重：8.85959.65+5.42（95-0.75+9.65-0.75）=22140.36KN 框架柱自重：12.73（1.2+0.55.1）30=1718.55KN 圍護(hù)砌體：9.18（9

11、5+9.65）/2+9.035.1/29.65=1532.142KN 女兒墻：1.27.50.24（95+9.652）=304.56KN 活載：2.09.6595=4320KN 頂層G3=22140.36+1718.55+1532.142+304.56=30015.5KN 標(biāo)準(zhǔn)層（二層到三層） 梁板自重：5.83959.65+5.42（95-0.75+9.65-0.75）=15617.16KN 框架柱自重：12.735.130=2337.2KN 圍護(hù)砌體：9.18（95+9.65）+9.035.19.65=3064.28KN 活載：3.59.6595=13608KN G2=15617.16+2

12、337.2+3064.28+13608=34626.5KN 標(biāo)準(zhǔn)層（一層到二層） 梁板自重：5.83959.65+5.42（95-0.75+9.65-0.75）=15617.16KN 框架柱自重：12.735.130=2337.2KN 圍護(hù)砌體：9.18（95+9.65）+9.035.19.65=3064.28KN 活載：3.59.6595=13608KN G2=15617.16+2337.2+3064.28+13608=34626.5KN2、 水平地震作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算 橫梁線剛度 為了簡(jiǎn)化計(jì)算，框架梁截面慣性矩增大系數(shù)均取2 AC跨梁：=2=85300 由計(jì)算可知，其余各跨也都是：853

13、00 柱的線剛度 所有柱的線剛度：=117600 2-3層D值計(jì)算 2-3層D值計(jì)算邊柱A0.7250.22614432.1邊柱K0.7250.22614432.1中柱1.450.422278705 底層D值計(jì)算邊柱A0.7250.4524415.2邊柱K0.7250.4524415.2中柱1.450.56530654.78建筑物總重力荷載代表值30015.5+34626.5×2=99268.5KN結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（抗震5.2.1）0.074×0.85×99268.5KN=6266.6KN結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力與樓層間位移計(jì)算見(jiàn)表3-3：其

14、中：，層數(shù)330015.515.3459237.22899.32899.3720085.20.00402234626.510.2353190.32229.85126.1720085.20.00712134626.52.1176595.151114.96266.61028695.20.00609 表3-3樓層地震剪力與樓層間位移計(jì)算彈性層間位移角限制為1/550彈性層間位移底層：=0.00609/5.1=1/837<1/550滿足要求 二層=0.00712/5.1=1/716.2<1/550滿足要求3、橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如下圖4、框架柱剪力和柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)下表柱層邊

15、柱A與K35.12899.3720085.20.0257.90.7250.388.58206.725.15129.1720085.20.02102.50.7250.45235.24287.515.16266.61028695.20.022137.81.450.575404.09298.6中柱35.12899.3720085.20.03395.60.7250.3146.3341.325.15126.1720085.20.033169.20.7250.45388.3474.615.16266.61028695.20.029181.71.450.575532.8393.89 / 79 5、梁端剪力和

16、柱軸力的標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)下表層AC框架端剪力CE框架端剪力EG框架端剪力GI框架端剪力IK框架端剪力邊柱A中柱C中柱E中柱G中柱I邊柱KL L L L L 39206.7170.641.99170.6170.637.99170.6170.637.99170.6170.637.99170.6206.741.9-41.9400-441.929376.0310.475.29310.4310.468.99310.4310.468.99310.4310.468.99310.4376.075.2-117.110.300-10.3117.119533.8391.1102.79391.1391.186.99391.1

17、391.186.99391.1391.186.99391.1533.8102.7-219.826.100-26.1219.8 第4章 力組合§4.1彎矩調(diào)幅框架結(jié)構(gòu)梁端彎矩較大，配筋較多，考慮框架的延性與抗震設(shè)防要求，由于超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有力重分布的性質(zhì)，所以重力荷載作用下可乘以調(diào)幅系數(shù)，適當(dāng)降低梁端彎矩。根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，對(duì)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，可取=0.80.9,我們?nèi)?0.85。梁端彎矩降低后，跨中彎矩增加。這樣，梁端彎矩調(diào)幅后不僅可以減少梁端配筋數(shù)量，達(dá)到方便施工的目的，而且還可以提高柱的安全儲(chǔ)備，以滿足“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計(jì)原則。對(duì)于活荷載的跨中彎矩，考慮活荷載滿跨布置法對(duì)跨中

18、彎矩的不利影響，在調(diào)幅后跨中彎矩應(yīng)乘以1.11.2的增大系數(shù)。梁端負(fù)彎矩減少后，應(yīng)按平衡條件計(jì)算調(diào)幅后的跨中彎矩。梁跨中正彎矩至少應(yīng)取按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩之半。如為均布荷載，則恒荷載作用下框架梁的彎矩調(diào)幅見(jiàn)表4-1?；钶d作用下的梁端彎矩條幅和控制截面力交表4-2。§4.2控制截面力由于構(gòu)建控制截面的力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此組合前應(yīng)先計(jì)算各控制截面處力值柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端力值，宜換算到控制截面的值。力組合見(jiàn)一下表格，其中控制截面力的計(jì)算直接反應(yīng)到的力組合表格中?？刂平孛姹砀?-3 表4-1恒荷載作用下框架梁的彎矩調(diào)幅 表

19、4-2活載作用下的梁端彎矩條幅和控制截面力梁的控制截面表格4-3§4.3梁力組合 表4-4 表4-4 表4-4§4.3柱力組合A柱的力組合： 表4-5C柱的力組合： 表4-6E柱的力組合： 表4-7G柱的力組合： 表4-8I柱的力組合：表4-8I柱的力組合：表4-9 第5章 配筋計(jì)算§5.1強(qiáng)柱弱梁調(diào)整框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即三級(jí)抗震框架節(jié)點(diǎn)處，除頂層軸壓比小于0.15外，柱端彎矩應(yīng)符合下列要求： （三級(jí)） 其中：為節(jié)點(diǎn)上，下柱端截面，順時(shí)針或逆時(shí)針組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，為了防止框架底層柱底過(guò)早出現(xiàn)塑性絞將影響整個(gè)框架柱的變形能力?？拐鹨?guī)規(guī)定：三

20、級(jí)框架底層柱底截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以1.1。（見(jiàn)上表4-1和4-2）。§5.2強(qiáng)剪弱彎調(diào)整梁端截面組合的監(jiān)理制調(diào)整三級(jí)抗震等級(jí)的框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的剪力調(diào)整公式如下：V=1.1（）/+、 ：表示地震組合的框架梁梁左右兩端的彎矩設(shè)計(jì)值。：考慮地震組合時(shí)的中了荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。： 梁的凈跨。調(diào)整后的值見(jiàn)表格5-1：表 5-1地震作用下梁端剪力調(diào)整§5.3框架梁柱配筋§5.3.1 框架柱的正截面配筋計(jì)算混凝土強(qiáng)度：C40，鋼筋強(qiáng)度：HRB335： HRB400:則截面界限相對(duì)受壓區(qū)高度：框架柱截面設(shè)計(jì)：軸壓比驗(yàn)算：底層柱：軸壓比：查框架柱軸

21、壓比限值表。在經(jīng)一系列加強(qiáng)后，最終軸壓比限值不大于1.05即可。截面尺寸復(fù)核：取由于，則滿足。柱子截面受彎承載力計(jì)算：在柱子的同一截面上存在分別承受正向和反向彎矩的情況，采用對(duì)稱配筋，配筋原則：1、每根框架柱配置一樣的縱筋，以便于施工；2、大偏心受壓，選用M大，N小的力組合計(jì)算 小偏心受壓，選用M小，N大的力組合計(jì)算按照新規(guī)定配置柱子鋼筋為了保證施工方便，設(shè)計(jì)時(shí)將每一層的柱子配置一樣面積的對(duì)稱鋼筋受壓構(gòu)件的某一截面，往往會(huì)作用多組彎矩和軸力值： 1、對(duì)于N>Nb的組合力，為小偏心。當(dāng)軸力N基本不變時(shí)，M越大，縱向鋼筋越多，當(dāng)M基本不變時(shí)，N越大縱向鋼筋越多。 2、對(duì)于N<Nb的組合

22、力，為小偏心。當(dāng)軸力N基本不變時(shí)，M越大，所需縱向鋼筋越多，當(dāng)M 基本不變時(shí)，N越小，所需縱向鋼筋越多。終上所述，在力組合值中，選取每一層中M最大時(shí)，相應(yīng)的N值組合和N值最大時(shí)，相應(yīng)的M值得組合和N值最小時(shí)的M值組合，作為各層柱的配筋力。以底層A柱縱筋計(jì)算為例，A柱的力共有四種組合，分別計(jì)算。計(jì)算1. 2. 3. 4. 第一種組合：,取1.0，取0.99柱子底層計(jì)算長(zhǎng)度：=1.0H=5.1m所以，則 則 又因?yàn)?，N=2610.77KN,，N<Nb 為大偏心受壓狀況，,因?yàn)樾∮?，則配筋安夠著配筋取計(jì)算為1470，實(shí)際配鋼筋=1526.618（1526）.用此方法一次計(jì)算第2組，3組，4組

23、，的As均小于零，則As取1526.用同樣的方法計(jì)算C軸E軸G軸I軸K軸，最后選用最大配筋面積作為該層柱的配筋，配筋見(jiàn)表格5-2. 表格5-2§5.3.2.斜截面配筋計(jì)算該框架屬于三級(jí)框架，根據(jù)抗震設(shè)計(jì)規(guī)，其剪力設(shè)計(jì)值余做一下調(diào)整：柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值為住的凈高分別為柱上下兩端的截面彎矩設(shè)計(jì)值。對(duì)三級(jí)框架結(jié)構(gòu)取1.2.柱端剪力調(diào)整表格見(jiàn)5-3 表5-3 以每層中Vmax對(duì)應(yīng)的軸力N組合和每層中Nmax對(duì)應(yīng)的剪力V的組合進(jìn)行箍筋配置，并采用最大值作為整體該層柱的箍筋配置，箍筋配筋見(jiàn)下表5-4 表5-4一層二層三層N4362.253679.332990.352556.461640.9

24、6801.21V6.95288.996.47291.3912.12193.253333332807.72807.72807.72807.72807.72807.7N值計(jì)算2807.72076.2822076.2822076.2822076.2822076.2822076.282637.85572.588637.85316.16541.766472.61構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋配筋情況815081508150815081508150§5.3.3.框架柱的裂縫寬度驗(yàn)算對(duì)于大于0.55，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)要求課不必進(jìn)行驗(yàn)算，根據(jù)配筋表可知，僅有頂層柱部分柱需要驗(yàn)算

25、；其中，則取0.01. ,去頂層A柱計(jì)算不滿足裂縫寬度則需要調(diào)整鋼筋配筋面積取6根直徑為20mm，然后再進(jìn)行上述驗(yàn)算。經(jīng)驗(yàn)算滿足要求，配筋面積為。§5.3.4.框架梁的正截面配筋計(jì)算根據(jù)橫梁控制截面設(shè)計(jì)值。利用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算公式，計(jì)算出所需縱筋和箍筋，并進(jìn)行配筋。 混凝土強(qiáng)度：C40，鋼筋強(qiáng)度：HRB335： HRB400:梁截面均為：，取， ，因此不受限制。，故取3000mm.取頂層AC跨梁跨中進(jìn)行計(jì)算故屬于第一類T行截面，按第一類T行截面計(jì)算。=1139.3，故滿足要求，配置218和220（）。取AC跨A支座進(jìn)行計(jì)算（安矩形截面計(jì)算）將跨中截面的配筋全部伸

26、入支座，作為支座彎矩作用下的受壓鋼筋據(jù)此計(jì)算上部受拉鋼筋的數(shù)量（）支座A<<則As=,實(shí)配鋼筋218和220（）。CE.EG.GI等跨的配筋均按上述剛發(fā)計(jì)算，結(jié)果如下表跨中配筋5-5和支座配筋5-6 表格5-5 表5-5 表5-5 表格5-6 表格5-6 表格5-6§5.3.5.框架梁的斜截面配筋計(jì)算梁端剪力值調(diào)整見(jiàn)表格5-1，根據(jù)規(guī)，選擇在地震作用組合下和非地震作用組合時(shí)，最大的剪力作為橫梁兩端的最大剪力值來(lái)計(jì)算配置箍筋。 驗(yàn)算V與的關(guān)系，若V小于這個(gè)值，則可以進(jìn)行配筋，繼續(xù)計(jì)算若V大于這個(gè)值，則需要改變截面尺寸。=1280.523KN大于所有的Vb故可以繼續(xù)計(jì)算。當(dāng)。

27、，其余各梁的斜截面配筋情況見(jiàn)下表5-7. 表5-7 表5-7§5.3.6.框架梁的斜截面驗(yàn)算以頂層AC梁跨為例子A端彎矩。取，=0.236<0.3，滿足。其他各框架梁的不一一進(jìn)行驗(yàn)算驗(yàn)算，不符合裂縫寬度的進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整后的驗(yàn)算表格如下表5-8 表5-8 表5-8 表5-8 由表格可知不滿足斜截面驗(yàn)算的主要是跨中的配筋和頂層支座出不合適，配筋量較小，具體作出調(diào)整，文字?jǐn)⑹鋈缦拢喉攲涌缰锌v筋配6根20號(hào)的，頂層支座（出A支座、K支座外）配成6根20號(hào)。二層跨中縱筋調(diào)整為4根18號(hào)。一層縱筋調(diào)整為4根18號(hào)。二層，一層均不需要調(diào)整支座處配筋。§5.4板的配筋計(jì)算5.4.1.

28、屋面板的計(jì)算1、板的計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖2、 屋頂樓面荷載統(tǒng)計(jì)：防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土 防水層（柔性）三氈四油鋪小石子 30厚1:3水泥砂漿雙向配筋分格 找平層：15厚水泥砂漿 找平層：15厚水泥砂漿 找坡層：30厚水泥石灰砂漿3找平 保溫層：80厚礦渣水泥 結(jié)構(gòu)層：180厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 - 合計(jì)：頂層樓面活載，由于是商人屋面取 則 g+q=1.2*8.35+1.3*2=12.623、 屋面板的設(shè)計(jì)彎矩計(jì)算；由于短邊彎矩值比長(zhǎng)邊板帶大，加密那有效高度可?。憾踢叿较颍海L(zhǎng)邊方向：計(jì)算跨度：按塑性理論計(jì)算，采用分離式配筋則：帶入基本公式：由于板四周與梁相連，力折

29、減系數(shù)取0.8.配筋計(jì)算Y方向跨中：Y方向支座：故Y方向選用，支座處選用。X方向跨中：X方向支座：故X方向選用，支座處選用。4、 二層，一層，負(fù)一層，負(fù)二層的頂層樓板設(shè)計(jì) 荷載統(tǒng)計(jì)：恒載： 水泥砂漿擦逢石面層 30mm1：3干硬性水泥砂漿 素水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層:180厚現(xiàn)澆混凝土板 抹灰層:10厚混合砂漿 合計(jì)： 活載：由于是商場(chǎng)，商場(chǎng)活載取 按塑性理論計(jì)算，采用分離式配筋：帶入基本公式：由于板四周與梁相連，力折減系數(shù)取0.8.配筋計(jì)算Y方向跨中：Y方向支座：故Y方向選用，支座處選用。X方向跨中：X方向支座：故X方向選用，支座處選用。各頂板的配筋表見(jiàn)5-9表5-9板截面方向M選用配筋實(shí)配鋼

30、筋F跨中方向12.33288.40654方向10.8252.62654支座方向24.66576.8654方向21.6505.24654F1跨中方向11.27247.19654方向9.88231.11654支座方向22.54494.38654方向19.76454.23654第6章 地下結(jié)構(gòu)計(jì)算§6.1地下結(jié)構(gòu)梁柱配筋計(jì)算6.1.1地下結(jié)構(gòu)梁柱配筋計(jì)算因考慮到地下室中的四周圍墻做成鋼筋混凝土墻，故在進(jìn)行梁柱配筋時(shí)，可忽略地下土壓力對(duì)梁柱產(chǎn)生的影響，梁柱力組合時(shí)，不考慮地震作用，故組合方式只有兩種，見(jiàn)梁的組合表6-1和柱的組合表6-2表6-1表6-1 表6-2地下建筑中梁的正截面配筋計(jì)算

31、由于配筋計(jì)算方法和前面上上建筑的方法一致，只是組合形式不同，這里不再一一計(jì)算，地下結(jié)構(gòu)中梁的配筋,跨中配筋見(jiàn)表格6-3，支座處配筋見(jiàn)表格6-4. 表6-3表6-4地下結(jié)構(gòu)中梁的斜截面配筋梁的斜截面配筋見(jiàn)表格6-5 表6-5梁的裂縫寬度驗(yàn)算（不滿足的，通過(guò)調(diào)整配筋使其滿足要求），見(jiàn)表格6-6表6-6地下結(jié)構(gòu)柱的配筋地下結(jié)構(gòu)柱的正截面配筋，見(jiàn)下表6-7表6-7表6-7柱的斜截面配筋見(jiàn)下表8-8表8-8柱的裂縫寬度驗(yàn)算§6.2地下結(jié)構(gòu)四周鋼筋混凝土墻配筋計(jì)算 由于防水和受力需要，外墻鋼筋混凝土墻。地下建筑承受上部房屋傳來(lái)的豎向荷載和水平方向的剪力，然而上述荷載通常不控制地下室外墻的配筋，起控制作用的荷載主要是垂直于外墻的水土壓力。本次地下室水土壓力的計(jì)算采用朗肯土壓力理論，并采用水土分算的假設(shè)，即，在地下水位以下，作用于墻體的水壓力和土壓力分別計(jì)算后，再疊加，地下水位以下的土體中毒采用浮重度。主動(dòng)土壓力公式： ，式中，表示圖重度，取，地下水位以下采用浮重度，q表示地面超載，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取，為按加權(quán)平均確定的土的粘聚力和摩