雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計

1、畢業(yè)設(shè)計精品雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計1.1設(shè)計任務(wù)書1設(shè)計資料1）結(jié)構(gòu)形式。某公共洗衣房樓蓋平面為矩形，二層樓面建筑標高為3.6m,軸線尺寸為15.3mx13.5m,內(nèi)框架承重體系，外墻均為370mnff承重墻，鋼筋混凝土柱截面尺寸為400m由400mm混凝土弓S度等級C2Q樓蓋采用現(xiàn)澆雙向板肋梁樓蓋，其平面如圖1-12所示。2）樓面做法。水泥砂漿面層20mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，石灰砂漿抹底15mm厚。2設(shè)計內(nèi)容1)雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置。2)按彈性理論進行板的設(shè)計。3)按塑性理論進行板的設(shè)計。4)支承梁的設(shè)計。3設(shè)計成果)設(shè)計計算書一份，包括封面、設(shè)計任務(wù)書、目錄、計算書、

2、參考文獻、附(1錄。(2) 圖紙。1) 結(jié)構(gòu)平面布置圖;2) 板的配筋圖;3) 支撐梁的配筋圖。1.2計算書1 結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇雙向板肋梁樓蓋由板和支承梁構(gòu)成。雙向板肋梁樓蓋中，雙向板區(qū)格一般以35m為宜。支承梁短邊的跨度為4500mm支承梁長邊的跨度為5100mm根據(jù)圖112所示的柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置方案如圖113所示。板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于/50=4500/50=90mn3且雙向板l的厚度不宜小于80mm故取板厚為120mm支承梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗，支承梁的截面高度h=/14/8,長跨梁截面高度為ll(5100/145100/8)mm=364.3637.5

3、mm,故取h=500mmg面寬度b=h/3h/2=(400/3400/2)mm=133.3200mm,故取b=250mm短跨梁截面高度為(4500/144500/8)mm=321.4562.5mm,故取h=400mm;截面寬度b=h/3h/2=(450/3450/2)mm=150225mm故取b=200mm.2荷載計算2120mn#鋼筋混凝土板:0.12X25=3kN/m;220=0.4kN/m;20mm厚水泥砂漿面層:0.02乂215mmf石灰砂漿抹底:0.015xl7=0.255kN/m;2 包荷載標準值：g=3+0.4+0.255=3.655kN/m;k2活荷載標準值：q=3.0kN/m

4、。k2p'=g+q/2=1.2X3.655+1.4X3.0/2=6.5kN/m2p"=q/2=4.2/2=2.1kN/m2P=1.2X33.655+1.4X3.0=8.6kN/m3 按彈性理論設(shè)計板此法假定支承梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，并且要求同一方向相鄰跨度的比值/?0.75，以防誤差過大。ll0minmax當求各區(qū)格跨中最大彎矩時，活荷載應(yīng)按棋盤式布置，它可以簡化為當內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時?q/2作用下的跨中彎矩之和。支座最大負彎矩可近似活荷載滿布求得，即支座固支時g+q作用下的支座彎矩。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A，B，C，D4類，計

5、算彎矩時，考慮混凝土的泊松比v=0.2(查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第4.1.8條)。-6。彎矩系數(shù)可查附表1(1)A區(qū)格板計算。1) 計算跨度。=4.5m?1.05=(4.5-0.25)義1.05=4.46mllx0=5.1m<1.05=(5.1-0.2)X1.05=5.15mlly0/=4.5/5.1=0.88llxy2) 跨中彎矩。22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0258X6.5+0.0535X2.1)Xllxxx224.5=5.67kN?m/m22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0200X6.5+0.

6、0433X2.1)Xllyxx224.5=4.47kN?m/m3)支座彎矩。圖1-13中(a,b)支座;2b2b支座二彎矩系數(shù)Xp=-0.0603X8.6X4.5=-10.50kN?m/mMlxx2a2a支座二彎矩系數(shù)xp=-0.054588.6x4.5=-9.49kN?m/mMlyx4)配筋計算。截面有效高度:由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外側(cè)。因此，跨中截面h=120-20=100mm短跨方向)，h=120-30=90mm長跨方0x0y向);支座截面h=100mm。.0對A區(qū)格板，考慮到該板四周與

7、梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8,近似取T為0.95。s跨中正彎矩配筋計算:鋼筋選用HPB235.62A=0.8M/fTh=0.8義5.67義10/210義0.95義100=227mmsxxys062A=0.8M/fTh=0.8X4.47X10/210X0.95X90=199mmsyyys0支座配筋見B，C區(qū)格板計算，因為相鄰區(qū)格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時取絕對值的較大值作為該支座最大負彎矩。(2)B區(qū)格板計算。1) 計算跨度。=+(h+b)/2=4.5-0.185-0.25/2+(0.25+0.12)/2=4.38<1.

8、05=4.4mlllxn0=501m<1.05=(5.1-0.2)X1.05=5.15m11y0/=4.38/5.1=0.86llxy2) 跨中彎矩。22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0305X6.5+0.0554X2.1)Xllxxx224.38=6.04kN?m/m22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0276X6.5+0.0432X2.1)Xllyxx224.38=5.18kN?m/m3)支座彎矩。圖1-13中(b,c)支座：22b2b支座二彎矩系數(shù)xp=0.0678X8.6X4.38=-11.19kN?m/mMlxx22c2

9、c支座二彎矩系數(shù)Xp=-0.0699乂8.6乂4.38=-11.53kN?m/mMlyx4)配筋計算。近似取y=0.95,h=100mmh=90mms0x0y跨中正彎矩配筋計算:鋼筋選用HPB235.62A=M/f丫h=6.04乂10/210X0.95X100=303mmsxxys062A=M/fTh=5.18x10/210x0.95x90=288mmsyyys0支座截面配筋計算：鋼筋選用用HRB3352b支座:取較大彎矩值為-11.19kN?m/m。62bb=f丫h=11.19x10/300乂0.95乂100=393mmAM/ys0maxsxc支座配筋見D區(qū)格板計算。(3)C區(qū)格板計算。1)

10、 計算跨度=4.5mlx=5.1-0.18+0.12/2=4.98<1.05lly0l/=4.5/4.98=0.90lxy2) 跨中彎矩22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0300X6.5+0.0516X2.1)Xllxxx224.5=6.14kN?m/m22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0209X6.5+0.0434X2.1)Xllyxx224.5=4.60kN?m/m3)支座彎矩。圖1.13中(d,a)支座：22d2d支座二彎矩系數(shù)Xp=-0.0663乂8.6乂4.5=-11.55kN?m/mMlxx22a2a支座二彎矩系數(shù)x

11、p=-0.0563x8.6x4.5=-9.8kN?m/mMlyx4)配筋計算。近似取y為0.95,h=100mmh=90mms0x0y跨中正彎矩配筋計算:鋼筋選用HPB235。62A=M/f丫h=6.14乂10/210X0.95X100=308mmsxxysO62A=M/f丫h=4.60乂10/210X0.95X90=256mmsyyys0支座截面配筋計算：鋼筋選用用HRB335a支座：取較大彎矩值為-9.8kN?m/m。6/2aa=f丫h=9.8乂10300X0.95乂100=343.9mmAM/ys0syyd支座配筋見D區(qū)格板計算。(4)D區(qū)格板計算。1) 計算跨度=4.38m(同B區(qū)格板

12、)lx=4.98m(同C區(qū)格板)ly/=4.38/4.98=0.88llxy2) 跨中彎矩22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0349X6.5+0.0535X2.1)Xllxxx22/m4.38=6.51kN?m22M=t矩系數(shù)Xp'+彎矩系數(shù)Xp"=(0.0286X6.5+0.0433X2.1)Xllyxx224.38=5.31kN?m/m3)支座彎矩。圖1.13中(d,c)支座：22d2d支座二彎矩系數(shù)Xp=-0.0797X8.6X4.38=-13.15kN?m/mMlxx22c2c支座二彎矩系數(shù)Xp=-0.0723乂8.6乂4.38=-11.

13、93kN?m/mMlyx4)配筋計算。近似取y為0.95,h=100mmh=90mms0x0y跨中正彎矩配筋計算:鋼筋選用HPB235。62A=M/f丫h=6.51義10/210X0.95義100=326mmsxxys062A=M/f丫h=5.31義10/210X0.95義90=296mmsyyysO支座截面配筋計算：鋼筋選用用HRB3352d支座：取較大彎矩值為-13.15kN?m/m。62dd=f丫h=13.15x10/300乂0.95乂100=461mmAM/ys0smaxxx2c支座：取較大彎矩值為-11.93kN?m/m。62cc=fTh=11.93X10/300乂0.95乂100=

14、418.6mmAM/ys0syy(5)選配鋼筋。跨中截面配筋如表1-17所示，支座截面配筋如表1-18所示。表1-17跨中截面配筋A(yù)區(qū)隔板跨中B區(qū)隔板跨中C區(qū)隔板跨中D區(qū)隔板跨中截面X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向計算鋼筋面積/mm2227199303288308256326296選用鋼筋小82008201820282038204820582068207實際配筋面積/mm2251251335314314279335314表1-18支座截面配筋截面a支座b支座c支座d支座2計算鋼筋面積/mm393343.9418.6461樸樹1選用車岡筋1801201801208/1013018

15、01302實際配筋面積/mm4193874194954.按塑性理論設(shè)計板鋼筋混凝土為彈性體，因而按彈性理論計算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)的剛度隨荷載而改變的特點，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計算理論也不協(xié)調(diào)。塑性銀線法師最常用的塑性理論計算方法之一。塑性較線法，是在塑性較線位置確定的前提下，利用虛功原理建立外荷載與作用在塑性較線上的彎矩二者間的關(guān)系式，從而求出各塑性較線上的彎矩值，并依次對各截面進行配筋計算?；竟?#39;'''''22M+2M+=(g+q)(3-)/12MMllMMlxyyxxxyyx''''''

16、'n=/,a=m/m,0=/=/m=/m=/m令11mmmmmyxxyyyxyyyxx考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取0=1.52.5。為使在使用階段兩方向的截2面應(yīng)力較為接近，宜取a=(1/n)。(1) 采用通常配筋。''''''''''''M=m,=,=,M=m,=1111Mm1Mm1MmMmxxyyyyyxyxyxxxxxyy2(n-1/3)p1x代入基本公式，得m=x(n,，,，n，a)8(2) 采用彎起鋼筋。通?？蓪蓚€方向承受跨中彎矩的鋼筋在距支座不大于1/4x處彎起50%，承擔

17、部分支座彎矩。此時31''''''''''''x=(1-),=1,=1,=1,M=1,M=1,MmMMmMmmm,myyyxyxyxyxxxxxyyxx44代入基本公式，得2(n-1/3)p1xm=x138n,，,，(n-)，a44先計算中間區(qū)格板，然后將中間區(qū)格板計算得出的各支座彎矩值，作為計算相鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，依次由內(nèi)向外直至外區(qū)格可一一解出。對邊區(qū)格、角區(qū)格板，按實際的邊界支承情況進行計算。本例采用通長配筋方式(即分離式配筋)1)A區(qū)格板彎矩計算。計算跨度:=-b=4.5-0.25=

18、4.25m(為中到中的距離，b為梁寬)111x00=5.1-0.2=4.9m1yn=/1=4.9/4.25=1.151yx12=0.75，取為2.0則,()n22(n-1/3)(1.15-1/3)8.6X4.25p1xm=x(n,n,a)81.15,2.0,0.75，2.0，1.15，0.7582.78kN?m/m=0.75x2.78=2.09kN?m/mm,myx'''=2.0x2.78=5.56kN?m/m(負號表示支座彎矩)mm,mxxx'''=2.0x2.09=4.18kN?m/mmmm,yyy2)B區(qū)格板計算。計算跨度:h=+=4.5-

19、0.185-0.25/2+0.12/2=4.25mllxn2=5.1-0.2=4.9mlyn=/=4.9/4.25=1.15llyx12''=0.75,取為2.0,將A區(qū)格板算得得長邊支座彎矩=5.56kN?m/m,m,()xn'作為B區(qū)格板的的已知值，則mx2'2plnm8.6，4.251.15，5.56xxn,(1/3)(1.15,1/3),8282=3.72kN?m/mmx,，n，,0.75，2.0，1.15，0.75=0.75x3.72=2.79kN?m/mm,myx'=-5.56kN?m/m(負號表示支座彎矩)mx''=0kN?

20、m/mmx'''=-2.0x2.79=-5.58kN?m/mmmm,yyy3)C區(qū)格板計算。計算跨度:=4.5-0.25=4.25mlx=5.1-0.185-0.2/2+0.12/2=4.875mlyn=/=4.875/4.25=1.15llyx1''2=0.76,取為2.0,將A區(qū)格板算得得長邊支座彎矩=4.18kN?m/m,m,()yn'作為B區(qū)格板的的已知值，則my'22mpl8.6，4.254.18yxn,(1/3)(1.15,1/3),8282=3.27kN?m/mmxn,，n，,1.15，2.0，1.15，0.76=0.75x

21、3.27=2.45kN?m/mm,myx'=-4.18kN?m/m（負號表示支座彎矩）my''=0kN?m/mmy'''=-2.0x3.27=-6.54kN?m/mmm,mxxx4）D區(qū)格板計算。計算跨度：l=4.25m（同B區(qū)格板）xl=4.875m（同C區(qū)格板）yn=/=4.875/4.25=1.15llyx12=0.76,取為2.0，該區(qū)格板的支座配筋分別于B區(qū)格板和C區(qū)格板,（）n''相同，故支座彎矩，已知，則mmyx'2'2mplnm8.6，4.255.581.15，6.45yxxn,（1/3）（1.15

22、,1/3）,822822=mxn，,1.15，0.764.87kN?m/m=0.75X4.87=3.65kN?m/mm,myx'=-5.58kN?m/m（負號表示支座彎矩）my''''=0，=0mmyx'=-6.54kN?m/mmx5）配筋計算。由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將單跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外側(cè)。因此跨中截面=120-20=100mm住跨方向），h0xh=120-30=90mm長跨方向）；支座截面h=100mm0y0對A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整體澆在一起，整塊板內(nèi)存

23、在穹頂作用，使格板內(nèi)彎矩大大減小，故對其跨中彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8。近似取為,sM0.95。計算配筋截面面積的近似計算公式為。A,S0.95fhy0跨中正彎矩配筋計算：鋼筋選用HPB235跨中截面配筋如表1-19所示。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第10.1.4構(gòu)造規(guī)定，受力鋼筋的間距不宜大于200mm支座負彎矩配筋計算：鋼筋選用HPB235截面配筋如表1-20所示。表119跨中截面配筋A(yù)區(qū)格板跨中B區(qū)格板跨中C區(qū)格板跨中D區(qū)格板跨中截面X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向M0.8X2.780.8X2.093.722.973.272.454.873.65

24、KN,m/mh100901009010090100900計算鋼筋111.593.1186.5155.4163.9136.5244.1203.32面積/mm林機桐。選用車岡筋82008200820082008200820082008200實際配筋2512512512512512512512512面積/mm表120支座截面配筋截面a支座b支座c支座d支座M4.185.565.586.54KN,m/mh10010010010002計算鋼筋面積/mm209.5278.7279.7327.8擲。0選用車岡筋820081808180101502實際配筋面積/mm4192792793355(雙向板支承梁設(shè)計

25、按彈性理論設(shè)計支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖1-14所示(1)縱向支撐梁L-1設(shè)計1)計算跨度。a,b,ll邊跨：=4.5-0.185-0.2+(0.37+0.40)/2=4.50mn112l1.025+b/2=1.025X(4.5-0.185-0.2)+0.40/2=4.418mn1l取小值=4.418mo1l中跨：取支撐中心線間的距離，=4.5m。2平均跨度:(4.418+4.5)/2=4.459m。跨度差:(4.5-4.418)/4.5=0.02%,可按等跨連續(xù)梁計算2)荷載計算。'g由板傳來的恒荷載設(shè)計值：=1.2*3.655*4.5=19.737kN/m'q由板傳

26、來的活荷載設(shè)計值:=1.4*3*4.5=18.9kN/m特別注意：由于縱向梁（短跨方向）上的荷載為三角形分布，受荷面積應(yīng)采用短跨的計算跨度。梁自重:0.2*(0.4-0.12)*25=1.4kN/m梁粉刷抹灰:0.015*2*(0.4-0.12)17=0.143kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值：g=1.2*(1.4+0.143)=1.8516kN/m縱向支承梁L的計算簡圖，如圖1-15所示。1A,-一-.jar-lih-.才節(jié)人|5.一??！71Mll*好十3£_rfITTl_rTrT-r»jtI¥11fIr1iiI"iiitfJL"il

27、UAUAUi/iViMiSUAtr'rMi/iPAwJrjSfl-ifA1r/6叼3)內(nèi)力計算。2'2'2i)彎矩計算:M=k(k值由附表1-4-2查得)。kgl,kgl,kql10203022邊跨:=1.8516*4.418=36.14kN?mgl02'2=19.737*4.418=385.24kN?mgl02'2=18.9*4.418=368.9kN?mql022中跨二二1.8516*4.5=37.49kN?mgl02'2=19.737*4.5=399.67kN?mgl02'2=18.9*4.5=382.73kN?mql022平均跨(

28、計算支座彎矩時取用):=1.8516*4.459=36.81kN?mgl02'2=19.737*4.459=392.42kN?mgl02'2=18.9*4.459=375.78kN?mql0縱梁彎矩計算如表1-21所示?！眎i）剪力計算：（k值由附表1-4-2查得）V,kgl,kgl,kql102030邊跨:=1.8516*4.418=8.18kNgl0'=19.737*4.418=87.20kNgl0'=18.9*4.418=83.50kNql0中跨二二1.8516*4.5=8.33kNgl0'=19.737*4.5=88.82kNgl0'=1

29、8.9*4.5=85.05kNql0平均跨（計算支座彎矩時取用）:=1.8516*4.459=8.26kNgl0'=19.737*4.459=88.01kNgl0'=18.9*4.459=84.28kNql0縱向支承梁L-1剪力計算如表1-22所示。XU0由立承工mjtmJRA看冷才M蟲h.iId37；r!“*tEIfra,三lQ-iiiJp!IXy.f1,Rbi-Ijh>1B_tj|ijv.*Ifl-11Tiffa.!：%11工七JV&用：莊股讓a空，后皆彳11稿善fatli't-bflvi-n-Taft0可1.PF造=安-b司年=>EiWnLMV

30、=7T=毒、懺*1WwjjF1:1*出1%修當¥1醞i*"i-f*F（L*2ft-Mkf-gI棒；！討舉*度<bimpi-111口忙三中r»r由rL：27Q7.*'<G一T1罐14)正截面承載力計算。i)確定翼緣寬度。跨中截面按T形計算。根據(jù)混凝土設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2.3條規(guī)定，翼緣寬的取較小值。l'0邊跨:=4.418/3=1.473mbf3'=b+=0.2+4.3=4.5mbSfn'取較小值=1.473mbfl'0中間跨:=4.5/3=1.5mbf3'=b+=0.2+4.3=4

31、.5mbSfn'取較小值=1.5mbf支座截面仍按矩形截面計算。ii) 判斷截面類型。在縱橫梁交接處，由于板，橫向梁及縱向梁的負彎矩鋼筋相互交叉重疊，短跨方向梁(縱梁)的鋼筋一般均在長跨方向梁(橫梁)鋼筋的下面，梁的有效高度減小。因此，進行短跨方向梁(縱梁)支座截面承載力計算時，應(yīng)根據(jù)其鋼筋的實際位置來確定截面的有效高度。一般取值為:單排鋼筋h0時，h=h-(5060);雙排鋼筋時，h=(8090)。取h=340mW中)，h=310mm000旅座)'hf'=1.0X9.6X1473X120X(340-120/2),()fbhh,1cff02=475.1kN?m>4

32、8.8kN?m(29.2kN?m)屬于第一類T形截面。iii) 正截面承載力計算。按彈性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，中間跨的計算跨度取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的，而實際上正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，計算配筋時，將其轉(zhuǎn)換到截面邊緣?？v梁正截面承載力計算表123.受力鋼筋選用HRB33敢，箍筋選用HPB235級。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第9.5.1條的規(guī)定，縱向受力鋼ft筋的最小配筋率為0.2咐口0.45%中的較大值，即0.2%。表1-23中的配筋率fy滿足要求。配筋形式采用分離式。2)橫向支撐梁L-2設(shè)計。(

33、1)計算跨度。ab,l,l邊跨：=5.1-0.185-0.2+(0.37+0.40)/2=5.10mn112l1.025+b/2=1.025X(5.1-0.185-0.2)+0.40/2=5.033mn1取小值=5.033m。11中跨：取支撐中心線間的距離，=5.1m。12平均跨度:(5.033+5.1)/2=5.067m跨度差：(5.1-5.033)/5.1=0.01%,可按等跨連續(xù)梁計算。2)荷載計算。'由板傳來的恒荷載設(shè)計值:=1.2X3.655X4.5=19.737kN/mg'由板傳來的活荷載設(shè)計值:=1.4X3X4.5=18.9kN/mq梁自重:0.25X(0.5-0

34、.12)X25=2.375kN/m梁粉刷抹灰：0.015X2X(0.5-0.12)17=0.194kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值:g=1.2X(2.375+0.194)=3.083kN/m橫向支撐梁L-2的計算簡圖如圖1-16所示。Iiiiiliij1|T|f一1外巾加l曹iillillilijJJI£1JIi1、.uiFii|<nIiiirDnlin1tnIn1illftiTujiXutlluXX工is*i»vt1工仰?Ji*上升.卞二r,iF#-=«-,-Jni”3)內(nèi)力計算。按彈性理論設(shè)計計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效的原則，將梯形荷載

35、等效為均布荷載，按附表1-4求得，跨中彎矩取脫離體求得，即23'23'=(1-2X0.440+0.440)X19.737=13.776kN/mg,(1,2a,a)gE23'23'=(1-2X0.440+0.440)X18.9=13.192kN/mq,(1,2a,a)qE2'2'2i)彎矩計算:(k值由附表1-4-2查的)。M,kgl,kgl,kqlEE102030平均跨(計算支座彎矩時取用):22=3.083X5.067=79.15kN?mgl02'2g1=13.776X5.067=353.69kN?mE02'2=13.192X5

36、.067=338.70kN?mq1E0以表1-25中？恒荷載作用下的支座剪力和跨中彎矩的求解為例。脫離體ABM1桿件，所受荷載及內(nèi)力如圖1-17所示。求邊跨中的彎矩，所取脫離體如圖1-18所示。i.*-44J印ItB|11*品*'!)力JRt一B,*蜘14對A點取距，得X(2.209X2+0.615)=+19.737X2.209/2X2.209X2/3+19.737X0.615VMBBX(2.209+0.615/2)+19.737X2.209/2X(2.209+0.615+2.209/3)支座彎矩由表1-25中已知:=35.4KN?m.求得=34.9KN。MMVBBB豎向合力等于0,求的=20.08KNOVA近似認為跨中最大彎矩在跨中截面位置，對1點取距，得V