支架法現(xiàn)澆324832米連續(xù)梁計算書碗扣

1、 第一章計算說明根據(jù)京滬高速鐵路設計文件的建議施工方案和現(xiàn)場的實際情況，并且依據(jù)本單位同類工程的施工經(jīng)驗和設備情況，經(jīng)過仔細研究和認真考慮，決定大汶河特大橋跨越鹽化路（32+48+32）米預應力混凝土連續(xù)箱梁采用碗扣式支架現(xiàn)澆施工。一、 計算依據(jù)：、鐵路混凝土工程施工技術指南；、路橋施工計算手冊；、材料力學；、結(jié)構(gòu)力學；、鋼結(jié)構(gòu)設計與計算；、地基基礎設計施工手冊；、本單位同類工程施工經(jīng)驗。二、工程概況：京滬高速鐵路大汶河特大橋247#250#橋墩為32+48+32m連續(xù)梁，該連續(xù)梁與泰安市彭徐店村8m寬混凝土鄉(xiāng)村公路成74°交角。正線里程為DK483+052.81DK483+166.

2、41，梁全長113.5m，截面類型為單箱單室、變高度連續(xù)箱梁，頂板寬12m，箱梁底寬5.0至5.5m，頂板厚度除梁端為60cm外均為40cm；底板厚度40至80cm，按折線變化，其中端支點為60cm；腹板厚48-60-80cm，厚度按折線變化，中支點處腹板局部加厚到145cm，端支點處腹板厚為65cm。梁體混凝土等級為C50，設計最高運行速度350Km/h。該連續(xù)梁采用滿堂支架現(xiàn)澆法施工。三、地質(zhì)概況：該連續(xù)梁施工區(qū)域主要以粉質(zhì)粘土（地基承載力為170kpa）、泥質(zhì)灰?guī)r（地基承載力為300kpa）和石灰?guī)r（地基承載力為800kpa）為主。根據(jù)中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001）劃分

3、，結(jié)合現(xiàn)場調(diào)查及工點情況，大汶河特大橋范圍地震動峰值加速度為地震設防烈度六度區(qū)（Ag=0.05g）。四、（32+48+32）米連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)大汶河特大橋跨越鹽化路設計為（32+48+32）米連續(xù)梁三跨一聯(lián)，其中248#249#跨越鹽化路，采用支架現(xiàn)澆，支架現(xiàn)澆聯(lián)長113.5米。連續(xù)箱梁設計縱向為變截面和橫向的不均勻分布，箱梁沿縱橫向中心對稱。箱梁為單箱單室、斜腹板、變高度、變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬5.0m至5.5m。頂板厚度除梁端為60cm外采用均為40cm，底板厚度40cm至80cm，按折線變化，其中端支點為60cm，腹板厚48cm60cm80cm，厚度按折線變化，中支點處腹板

4、局部加厚到145cm，端支點處腹板為65cm。全聯(lián)在端支點、中跨跨中和中支點處共設5道橫隔板，橫隔板設有進人孔洞。由于箱梁縱向分布的不均勻性，支架設計時桿件布置也沿著縱向變化，根據(jù)支架的變化驗算時檢算主墩斷面部分（中心高度4.05米）、跨中斷面部分（中心高度3.25米）和行人通道部分（中心高度3.25米）。由于箱梁橫向不均勻分布，根據(jù)箱梁橫斷面的形狀，為了使支架受力比較合理，對稱中線的一半橫向分為中間部分（寬2米）、腹板部分（寬2米）和翼行板部分（寬2米），各部分的寬度內(nèi)模式簡化為按照均勻荷載進行計算。因此，支架計算時分為如下格式：（一）、跨中部分：一、中間部分二、腹板部分三、翼板部分；（二）

5、、主墩部分：一、中間部分二、腹板部分三、翼板部分；行人通道單獨計算。 第二章底板（竹膠合板）計算箱梁采用支架現(xiàn)澆施工，考慮到底板是平面并且竹膠合模板重量輕，便于高空施工，所以箱梁底板采用竹膠合模板，橫向中心對稱布置。由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時縱向分為跨中部分、和主墩部分，橫向分為中間部分、腹板部分，竹膠合模板的中間部分與腹板部分的撓度基本相同的原則計算，不考慮荷載分項系數(shù)，按照整體1.3倍的安全系數(shù)采用容許應力計算。根據(jù)路橋施工計算手冊和建筑技術查得，并綜合考慮浸水時間，竹膠合模板的力學指標取下值：，。竹膠合模板選用厚度，1米寬竹膠合模板的截面幾何特性計算結(jié)果如下：(3

6、2+48+32)米連續(xù)梁底?？v肋（竹膠板的小方木支撐）的橫向布置為（具體見詳圖）：首先主墩兩側(cè)各11.4米范圍：底模小方木中間部分橫向?qū)ΨQ排列為，其余兩側(cè)橫向排列均為100mm。其次除主墩兩側(cè)各11.4米范圍：底模小方木橫向?qū)ΨQ排列均為200mm。（一）、跨中部分計算 單位：mm一、中間部分中間部分竹膠合模板按照底部縱梁3×0.2米跨度的連續(xù)梁進行計算，計算模式如下： 單位：mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：內(nèi)模和支架采用（2）、混凝土：（()為中間部分的混凝土截面面積）（3）、人群機具： （4）、傾倒： （5）、振搗：

7、 （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮、強度計算：荷載組合采用，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求二、腹板部分腹板部分竹膠合模板按照底部縱梁×0.2米跨度的連續(xù)梁進行計算，計算模式如下： 單位：mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：內(nèi)外模板和支架均采用75kg/m2。（

8、為腹板部分的內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土：（為腹板部分的混凝土截面面積）（3）、人群機具： （4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗： （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：根據(jù)鐵路施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板的平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求（二）、主墩部分計算 單位：mm一、中間部分中間部分竹膠合模板按照底

9、部縱梁3×0.2米跨度的連續(xù)梁進行計算，計算模式如下： 單位：mm 根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：內(nèi)模和支架采用250kg/m2（2）、混凝土：（為中間部分的混凝土截面面積）（3）、人群機具： （4）、傾倒： （5）、振搗： （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合采用，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、剛度驗算：荷載組合采用，所以考慮1.3倍安全系數(shù)轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模

10、板平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求二、腹板部分腹板部分竹膠合模板按照底部縱梁3×0.1米跨度的連續(xù)梁進行計算，計算模式如下： 單位：mm 根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：內(nèi)外模和支架均采用75kg/m2。（為腹板部分的內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土：（為腹板部分的混凝土截面面積）（3）、人群機具： （4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗： （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合采用，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：根據(jù)路

11、橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、剛度驗算：荷載組合采用，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為竹膠合板米寬范圍橫向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求總結(jié)以上的計算結(jié)果得：竹膠合板采用如下設計符合要求。底模竹膠合模板選用厚度，幅面為2.44×1.22米。第三章底模（小方木）計算箱梁支架現(xiàn)澆施工底模采用竹膠合模板，竹膠合模板底部使用小方木作為縱肋把荷載傳遞給支架橫梁，由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以小方木橫向非等間距排列，計算時縱向分為跨中部分和主墩部分，橫向分為中間部分、腹板部分。由于木材的非均勻性，不考慮荷載分項系數(shù)，按照整體1.3

12、倍的安全系數(shù)采用容許應力計算。根據(jù)路橋施工計算手冊查得，木材的力學指標取下值（按照紅松順紋計算）：，。小方木選用截面9cm×9cm的紅松，截面幾何特性計算結(jié)果如下：（一）、跨中部分計算單位：mm小方木的剛度較小，根據(jù)橫梁的排布形式，小方木按照最不利狀態(tài)0.9米的簡支梁進行計算，計算模式如下：單位：mm一、中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和縱肋采用30kg/m2，內(nèi)模和支架采用250 kg/m2。（2）、混凝土（為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況

13、不考慮1、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、橫紋承壓計算：小方木支撐于10槽鋼，支撐面積：小方木寬度；10槽鋼翼板寬。滿足要求3、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為的小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求二、腹板部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和縱肋采用30kg/m2，內(nèi)外模和支架均采用75kg/m2。（為腹板部分的內(nèi)外模板和支架長度）（2）

14、、混凝土：（為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于米不計（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、橫紋承壓計算：小方木支撐于10槽鋼，支撐面積：小方木寬度；10槽鋼翼板寬。滿足要求3、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為的小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求（二）、主墩部分計算 單位：mm小方木的剛度較小，根據(jù)橫梁的排布形式，小方木

15、按照最不利狀態(tài)跨度0.6米的簡支梁進行計算，計算模式如下：單位：mm一、中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和縱肋采用30kg/m2，內(nèi)模和支架采用250kg/m2。（2）、混凝土：（為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、橫紋承壓計算：小方木支撐于10槽鋼，支撐面積：小方木寬度；10槽鋼翼板寬。滿足

16、要求3、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為的小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求二、腹板部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和縱肋采用30kg/m2，內(nèi)外模和支架均采用75kg/m2。（為腹板部分的內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土：（為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于米不計（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為小方木線荷載，按照小方木平均

17、承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、橫紋承壓計算：小方木支撐于10槽鋼，支撐面積：小方木寬度；10槽鋼翼板寬。滿足要求3、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為的小方木線荷載，按照小方木平均承載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得： 滿足要求。第四章 橫梁計算箱梁支架現(xiàn)澆施工底模采用竹膠合模板，竹膠合模板底部使用小方木作為縱肋把荷載傳遞給支架橫梁，由于箱梁縱向為變截面、橫向的不均勻分布和橫梁的間距不等，所以計算時縱向分為跨中部分和主墩部分，橫向分為中間部分、腹板部分分別計算。不考慮荷載分項系數(shù)采用容許應力計算，為了保證質(zhì)量安全，所以總體考慮1.3倍安全系數(shù)進行

18、計算。根據(jù)路橋施工計算手冊查得，鋼材的力學指標取下值：，。橫梁選用10號槽鋼，設計受力參數(shù)為：W=39.4cm3，I=198.3cm4，S=23.5cm3，d=0.53cm（一）、跨中部分計算 單位：mm一、 中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)模和支架采用。（2）、混凝土：（為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮根據(jù)支架的布置形式，中間部分橫梁采用米連續(xù)梁模式進行計算，計算圖式如下： 單位：mm1、 強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5

19、+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向900mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求根據(jù)規(guī)范鋼材抗剪應力可以提高5%，滿足要求。2、 剛度計算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向900mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得滿足要求二、 腹板部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)外模和支架均采用。（為腹板部分內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土： （為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗：（6）、其他荷

20、載：根據(jù)實際情況不考慮根據(jù)縱梁的布置形式，腹板部分橫梁采用米連續(xù)梁模式進行計算，計算圖式如下：單位：mm1、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向900mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、剛度計算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向900mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得滿足要求（二）、主墩部分計算單位：mm一、中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)模和支架采用（2）、混凝土：（為中間部分

21、混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮根據(jù)縱梁的布置形式，中間部分橫肋采用3×0.9米連續(xù)梁模式進行計算，計算圖式如下： 單位：mm 1、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向600mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求、剛度驗算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向600mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工技術手冊查得：滿足要求二、腹板部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模

22、板：底模和橫梁采用，內(nèi)外模和支架均采用。（為腹板部分內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土：（為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗： （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮根據(jù)縱梁的布置形式，腹板部分橫梁采用米連續(xù)梁模式進行計算，計算圖式如下：單位：mm、強度計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向600mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得：滿足要求滿足要求2、剛度計算：荷載組合采用1+2+6，所以考慮1.3倍安全系數(shù)：轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向600mm間距橫梁的線荷載：根據(jù)路橋施工計算手冊查得滿足

23、要求，總結(jié)以上的計算結(jié)果得：橫梁選用10號槽鋼。第五章支架計算由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時縱向分為跨中部分和主墩部分，橫向分為中間部分、腹板部分和翼板部分，由于翼板部分和中間部分支架布置相同，但是翼板部分荷載較小，所以翼板部分可不驗算。支架采用容許應力計算不考慮荷載分項系數(shù)，總體提高1.5倍的安全系數(shù)進行計算。根據(jù)各種計算書和供應商提供的資料：按照規(guī)范考慮.倍的安全系數(shù)，碗扣步距1.2米，承載力為30kN；碗扣步距0.6米，承載力為40kN。下面對單根承載力進行驗算：0.6米和1.2米長兩端鉸接的壓桿單根48×3.5mm的普通焊管的容許承載力計算48×

24、3.5mm的普通焊管立桿截面幾何特性面積:回轉(zhuǎn)半徑:長細比: 鋼管支架立桿按軸心受壓進行強度計算由查表得 由查表得 根據(jù)客運專線鐵路橋涵工程施工計算指南規(guī)定，支架系統(tǒng)取1.5倍的安全系數(shù)，所以0.6米和1.2米長兩端鉸接的壓桿鋼管支架立桿按軸心受壓容許承載力和，基本和供應商提供的資料相符。(一)、跨中部分計算單位：mm跨中部分按照橫桿豎向步距1200mm計算，立桿沿橋梁縱向900mm間距布置，立桿承載力p=30kN，立桿沿橋梁橫向間距計算：一、中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)模和支架采用。（2）、混凝土：（

25、為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮立桿承載力計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向900mm間距的線荷載：橫向間距0.98米滿足要求二、腹板部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)外模和支架均采用。（為腹板部分內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土： （為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮立桿承載力計算：荷載組合采用1+2+3+4

26、+5+6，所以 轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向900mm間距的線荷載：橫向間距0.73米滿足要求（二）、主墩部分計算單位：mm主墩部分按照橫桿豎向步距按照1200mm計算，立桿沿橋梁縱向600mm間距布置，立桿承載力p=30kN，立桿沿橋梁橫向間距計算：一、中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)模和支架采用（2）、混凝土：（為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮 立桿承載力計算： 荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以 轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向600mm間

27、距的線荷載：橫向間距1.14米滿足要求二、腹板部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)外模和支架均采用。（為腹板部分內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土：（為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗： （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮立桿承載力計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向600mm間距的線荷載：橫向間距0.87米滿足要求第六章地基承載力計算由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以碗扣式支架的立桿的縱橫向不均勻布置。地基總體提高

28、2倍進行計算。地基承載力的計算：第一部，先計算最大的立桿承載力；第二部，根據(jù)立桿承載力，計算地基承載力要求和處理方案。（一）、立桿承載力跨中部分計算單位：mm一、 中間部分 中間部分按照橫桿豎向步距1200mm計算，立桿沿橋梁縱向900mm間距布置，立桿沿橋梁橫向900mm間距布置。根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)模和支架采用。（2）、混凝土：（為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮立桿承載力計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以轉(zhuǎn)化為橫

29、桿沿橋梁縱向900mm間距的線荷載：單根立桿的承載力二、腹板部分腹板部分按照橫桿豎向步距1200mm計算，立桿沿橋梁縱向900mm間距布置，立桿沿橋梁橫向600mm間距布置。根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)外模和支架均采用。（為腹板部分內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土： （為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮立桿承載力計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以 轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向900mm間距的線荷載：單根立桿的承

30、載力主墩部分計算單位：mm一、 中間部分中間部分按照橫桿豎向步距1200mm計算，立桿沿橋梁縱向600mm間距布置，立桿沿橋梁橫向900mm間距布置。根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)模和支架采用（2）、混凝土：（為中間部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：（5）、振搗：（6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮 立桿承載力計算： 荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以 轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向600mm間距的線荷載：單根立桿的承載力二、腹板部分腹板部分按照橫桿豎向步距1200mm計算，立桿沿橋梁縱向600mm

31、間距布置，立桿沿橋梁橫向300mm間距布置。根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和橫梁采用，內(nèi)外模和支架均采用。（為腹板部分內(nèi)外模板和支架長度）（2）、混凝土：（為腹板部分混凝土截面面積）（3）、人群機具：（4）、傾倒：混凝土厚度大于1米不計（5）、振搗： （6）、其他荷載：根據(jù)實際情況不考慮立桿承載力計算：荷載組合采用1+2+3+4+5+6，所以轉(zhuǎn)化為橫桿沿橋梁縱向600mm間距的線荷載：單根立桿的承載力（二）、地基承載力要求和處理方案根據(jù)試驗檢測和圖紙地質(zhì)資料，本橋原位處清除表面軟土后基地基本承載力fa=100Kpa左右。根據(jù)立

32、桿的布置按照最大承載力計算地基要求應力：跨中中間部分：跨中腹板部分：主墩中間部分：主墩腹板部分：由于地基的不確定性，地基承載力取倍的安全系數(shù)：地基容許應力：根據(jù)以上計算橋位處基地基本承載力不能滿足要求?？缰胁糠郑呵宄浲翆訐Q填40cm砂礫或換填40cm三七灰土，地基承載力達到250kPa。 主墩部分：清除軟土層換填40cm砂礫或換填40cm三七灰土，地基承載力達到250KPa，上面澆筑20cm厚C20混凝土。第七章行人通道計算行人通道采用兩側(cè)鋼管支架墻作為支撐柱，橫向采用20a工字鋼作為橫向分配梁，縱向按照支架橫向間距排列40b工字鋼作為縱梁，縱梁長度7米，計算跨度5.43米，由于行人通道地處跨中，所以采用跨中截面驗算。由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時橫向分為中間部分、腹板部分和翼板部分，由于翼板部分和中間部分支架布置相同，但是翼板部分荷載較小，所以翼板部分可不驗算。通道采用容許應力計算不考慮荷載分項系數(shù)，總體提高1.5倍的安全系數(shù)進行計算。單位：mm（一） 縱梁計算根據(jù)路橋施工計算手冊查得，鋼材的力學指標取下值：，。橫梁選用10號槽鋼，