土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計10層住宅樓計算書

1、第一部分 建筑設(shè)計第一章 建筑部分一 工程簡介及設(shè)計依據(jù) (一) 工程簡介 本工程地處煙臺市，首層為半地下室，作為住戶儲物倉庫。地上十層為住宅樓。建筑高度為35.5 m，建筑類別為二類，耐火等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度近震，層高均為3.0m。建筑面積為3400m2 。頂層12層塔樓為電梯機(jī)房，高2.5 m。 （二）設(shè)計依據(jù)1. 民用建筑設(shè)計通則（JGJ37-87）2. 住宅設(shè)計規(guī)范（GB 5009699）3. 高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范（GB50045-95） （三）設(shè)計要求及方案特點1.建筑平面：建筑平面接近正方形17.518m22. 防火要求：在設(shè)計中充分考慮了高層建筑防火要求，采用一個防

2、火樓梯，做為放火疏散之用，樓梯為封閉式，樓梯門為一級防火門。電梯采用一部，可以兼作消防作用。設(shè)計滿足疏散距離。此設(shè)計滿足“適用、經(jīng)濟(jì)、美觀的總體要求，建筑平面簡潔、明快、體現(xiàn)時代待征，結(jié)構(gòu)方案合理，體系選擇準(zhǔn)備、技術(shù)先進(jìn)、利于施工，裝飾簡潔適用、經(jīng)濟(jì)。二 建筑立面設(shè)計結(jié)構(gòu)布置對稱、均勻，在立面上給人簡潔、明快的感覺。三 裝修處理 外墻面粘乳白色陶瓷錦磚樓地面：采用天然大理石飾面、衛(wèi)生間、更衣室等房間采用花崗巖地面。墻面：內(nèi)墻面采用高級涂料頂彬：除底層倉庫用房為普通抹灰外，均做礦棉板吊頂。門窗：外入戶門為防盜門，內(nèi)入戶門為鋼門，屋內(nèi)門為木質(zhì)門。窗為鋁合金窗。四 工程做法：卷材1. 層面為SBS卷

3、材防水層，膨脹珍珠巖保溫。2. 墻體采用200mm厚蒸壓粉煤灰加氣砼砌塊。3. 屋面做法： SBS卷材防水層 20mm厚1：3水泥砂漿找平層 40220mm厚 膨脹珍珠巖（2.5%找坡） 20mm厚1：3水泥砂漿找平層 100mm厚砼現(xiàn)磽板 20mm厚板底抹灰 板下礦棉板吊頂 4. 樓面做法：20mm水泥砂漿面層 100mm厚砼現(xiàn)澆板 20mm厚板底抹灰 板下礦棉板吊頂 第二章 結(jié)構(gòu)部分一 設(shè)計規(guī)范1. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GBJ9-87）2. 建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GBJ11-89）3. 砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GBJ10-89）4. 鋼筋砼高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與規(guī)程（JGJ3-91）5. 建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)（

4、GBJ105-87）6. 高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范（GB50045-95）7. 高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ 32002）二 自然條件1. 基本風(fēng)壓：0.55KN/m2，基本雪壓：0.40KN/m22. 抗震設(shè)防烈度：7度3. 場地土的類別：二類.4. 地面粗糙程度：B類三 樓層使用荷載（活荷）衛(wèi)生間、廚房、樓梯間2.0KN/m2,電梯間6.0KN/m2,上人屋面2.0KN/m2.四 結(jié)構(gòu)形式 工程主體結(jié)構(gòu)共11層，總高為35.5m，突出屋面的塔樓為電梯機(jī)房。采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，以增加整體剛度來抗水平側(cè)移?？蚣芸拐鸬燃墳槿墸袅拐鸬燃墳槎?。梁、板、柱剪力墻均為現(xiàn)澆混凝土?；炷?/p>

5、等級1-5層為C40,7-12層為C35，基礎(chǔ)為筏板基礎(chǔ)混凝土等級C30。柱、梁、剪力墻的受力鋼筋等級為級螺紋受力鋼，分布鋼筋為級鋼。第二部分 結(jié)構(gòu)設(shè)計第一章 承重結(jié)構(gòu)剛度計算第一節(jié) 工程概況本工程為框架剪力墻結(jié)構(gòu)共11層，抗震等級為7級近震，建筑場地類別為類。工程主體結(jié)構(gòu)共11層，首層為半地下室?？偢邽?5.5m，層高為3.0m，突出屋面的塔樓為電梯機(jī)房。梁、板、柱、剪力墻均為現(xiàn)澆混凝土?；炷恋燃?5層為C40，612層為C35。查荷載規(guī)范，框架抗震等級為三級，剪力墻抗震等級為二級，框架柱軸壓比N=N/(Acfc)0.95第二節(jié) 梁、板、柱、剪力墻截面尺寸的初步確定 一、初步估算梁板的截面

6、尺寸梁高h(yuǎn)=（1/101/18）L,梁寬b=（1/21/2.5）h橫向框架梁取h=650361 取h=500 b取250?？v向框架梁 也取h=500 b取250。板的最小厚度應(yīng)為h板L=86，但考慮到埋設(shè)管線等原因，所以取h板=100，高規(guī)規(guī)定頂層樓板厚不宜小于120mm，頂層樓板厚取為120mm。二、初步估算柱的截面尺寸抗震等級為三級的框架柱的截面尺寸可由軸壓比N=N/(Acfc)0.95初步確定。（一）、估算柱的軸力設(shè)計值N，框架柱軸力設(shè)計值N由豎向荷載作用下的軸力設(shè)計值NV并考慮地震作用下的影響由下式可得：N=(1.11.2)NV由本工程為三級抗震等級框架，故取N=1.1NVNV可根據(jù)柱

7、支撐的樓板面積，層數(shù)及樓層上的豎向荷載，進(jìn)行計算。對框剪結(jié)構(gòu)豎向荷載可取1416 kN/m2取受荷面積較大的一根柱子進(jìn)行估算 N=111.116(3.756-4.34.3/4)=3461 kN（二）、估算柱的截面尺寸 邊柱截面：bc=hc=437 取bchc=5005002 底層柱 N=0.7250.95（三）、初步確定剪力墻厚度及長度： 剪力墻厚度的厚度為200厚。(高規(guī)底部加強(qiáng)部位剪力墻截面厚度不小于200mm)初步估算時，對于7度區(qū)，類場地Ac ， Af ，Aw 有如下關(guān)系 Ac/ Af（Ac+ Aw）/ AfAw/ Af7度區(qū)，類場地0.010.020.030.050.020.03注：

8、表中Ac為框架柱總面積，Af為樓層面積，Aw為剪力墻截面面積Ac=0.50.520=5m2Af=17.518=315m2Ac/ Af=5/315=0.016由另外兩式可確定6.3 m2Aw9.45 m2Hw=200， 31.5mLw47.25m剪力墻布置見圖。第三節(jié) 剛度計算一、 框架柱抗側(cè)移計算1、柱線剛度計算見表1層號截面bchc m2混凝土彈性模量Ec(KN/m2)層高(m)慣性距Ic(m2)Ic=EcIc/h(KNm)6-110.500.50C353.151073.00.005215.471041-50.500.50C403.251073.00.005215.67104表1柱線剛度Ic

9、2、框架梁線剛度計算 考慮梁板整體現(xiàn)澆，對于邊框架慣性矩I乘以系數(shù)1.5，中框架I乘以系數(shù)2.0層號梁截面bb*hb跨度lb(m)砼強(qiáng)度等級慣性矩I0(m4)10-3邊框架中框架Ib=1.5I0(m4)10-3ib=(KNm)10-3Ib=2I0(m4)10-3ib=(KNm)1046-11橫跨0.250.55.5C352.6043.912.395.213.086.52.6043.911.952.601-5橫跨0.250.55.5C402.6043.912.245.212.986.52.6043.911.892.52表2框架梁線剛度ib3、框架柱抗側(cè)移剛度計算，D值法計算見表3，框架柱計有邊柱

10、10根，中柱8根。表3框架D值計算層號層高柱KIC12/h2D柱根數(shù)樓層D值樓層Cf13中框架中柱1.0070.5015.641.3333.769458.665175.993中框架邊柱0.5460.4115.641.3333.0963邊框架中柱0.7550.4555.641.3333.42643邊框架邊柱0.4090.3775.641.3332.8384253中框架中柱1.0070.3355.641.3332.518433.199.33中框架邊柱0.5460.2155.641.3331.61363邊框架中柱0.7550.2745.641.3332.06143邊框架邊柱0.4090.1695.6

11、41.3331.277463中框架中柱1.0230.3385.471.3332.468432.46597.3943中框架邊柱0.5540.2175.471.3331.58263邊框架中柱0.7670.2775.471.3332.02243邊框架邊柱0.4150.1725.471.3331.25347113中框架中柱1.0050.3345.471.3332.439432.07696.2273中框架邊柱0.5450.2145.471.3331.56263邊框架中柱0.7550.2745.471.3331.99943邊框架邊柱0.4090.1695.471.3331.2384注：標(biāo)準(zhǔn)層 ，ac= 底

12、層 ，ac= D=acic12/h2， cf =h總框架的剪切剛度取各層剪切剛度的加權(quán)平均值：Cf=(156.6+71.44+70.1+69.25) 1043.0/33=10.4105kN二、剪力墻等效剛度計算根據(jù)初步布置剪力墻，計算每道剪力墻的等效剛度EIwi和總剪力墻剛度EIw1、剪力墻截面選擇剪力墻結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C20。剪力墻的厚度，按二級抗震等級設(shè)計時不應(yīng)小于樓層高度的1/25，（3000/25=120），且不應(yīng)小于160mm。底部加強(qiáng)部位不應(yīng)小于200mm。本工程的剪力墻采用雙層配筋，剪力墻截面厚度定為200mm。翼緣有效寬度bf，計算剪力墻的內(nèi)力與位移時，可以考慮縱、

13、橫墻的共同作用。縱墻的一部分可以作為橫墻的有效翼緣，橫墻一部分也可以作為縱墻的有效翼緣。每一側(cè)有效翼緣的寬度可取翼緣厚度的6倍，墻間距的一半和總高度的1/20中的最小值，且不大于至洞口邊緣的距離。按此規(guī)定選取W1，W2，W3翼緣寬度。2、剪力墻等效剛度的計算1)剪力墻等效剛度計算截面面積w=0.50.5+52+0.50.5+0.40.2=1.58m2截面形心 X0=（0.50.50.25+50.23+0.50.55.75+0.20.45.75）/1.58=3.14m截面慣性矩 Iw= 0.50.532+ 0.40.23+0.50.5()2+0.253+0.25(3.14-3)2+(0.50.5

14、+0.20.4)(5.75-3.14)2=6.45m4截面形狀系數(shù) (T形截面) =1.312等效剛度(1-5) EcIcq1=2.01108 kNm2 (6-11) EcIcq1= =1.95108 kNm22)剪力墻等效剛度計算截面面積w=0.20.5+2.450.2+0.50.5+1.20.2+0.40.2=1.16m2截面形心 X0=【0.50.50.1+2.450.21.425+(1.20.2+0.40.2+0.50.5)2.9】/1.16=2.04m截面慣性矩 Iw=0.50.23+ 0.22.453+0.553+1.20.23+0.40.23+0.20.5(2.036-0.1)2

15、+2.450.20.6112+(0.50.5+0.21.2+0.40.2)(2.9-2.04)2=1.235m4截面形狀系數(shù)(T形截面) =1.584等效剛度(1-5) EcIcq2= =3.96107kNm2 (6-11) EcIcq2= =3.84107 kNm23、連梁的剛度a 框架與剪力墻連梁剛度(kl8) 只考慮連梁對剪力墻的約束彎矩，不考慮連梁對柱的約束彎矩。梁端約束彎矩系數(shù)由下式確定 梁剛性段長度 a0.989m L =5.5+0.864=6.364m a =0.989/6.364=0.15541-5 層 m12=62.04105(1+0.1554)2/【6.634(1-0.15

16、54)3】=3.178105 kNm6-11 層 m12=3.08105 kNmb 剪力墻之間連梁剛度（KL3） 剪力墻之間連梁兩端均有約束彎矩，梁尺寸為200mm500mm,則I=20.20.53=0.005m4梁剛性段長度 a2.735m b1.911m L =3.7+2.036+2.86=8.596m a =2.735/8.596=0.3182b =1.911/8.596=0.22231-5 層 m12=61.625105(1+0.3182-0.2223)/【8.596(1-0.3182-0.2223)3】=12.82105 kNm m21=10.56105 kNm6-11 層 m12=

17、61.575105(1+0.3182-0.2223)/【8.596(1-0.3182-0.2223)3】=12.42105 kNm m21=10.24105 kNm4、主體結(jié)構(gòu)剛度特征值總剪力墻的彎曲剛度EwIw,總框架的剪切剛度Cf和總連梁的等效剪切剛度CbEwIw=（252.01+1.9525+0.39626+0.38426）3108/33=4.73108KNm2Cf=(156.6+71.44+70.1+69.25) 1043.0/33=10.4105kNCb= =17.32105KN5、計算框剪剛結(jié)體系特征值連梁剛度折減系數(shù)取為0.55* 將在后面的設(shè)計計算中所采用的三組公式寫在下面，以

18、后并不羅列在水平荷載作用下，將本結(jié)構(gòu)體系簡化為框剪剛結(jié)體系1、均部水平荷載作用時的計算公式 = 【（）（-1）-+2（-）】 1-1=【（）-1】 1-2 -/Vo=【-（）】 1-3 2、倒三角形分布水平荷載作用時的計算公式 = 【（）（+-）+（-）（-） 2-1=【（1+-）-（-）-】 2-2-/Vo= -【（+-）-（-1）-1】 2-33、頂端水平集中荷載P作用時的計算公式 = 【（-1）-+】 3-1=【-】 3-2-/Vo=- 3-3 第二章 橫向水平荷載計算第一節(jié) 荷載重力效應(yīng)值一、豎向荷載（一）、屋面荷載SBS卷材防水層 0.15KN/m220mm厚1：3水泥砂漿找平層 0

19、.0220=0.4KN/m240220mm厚 膨脹珍珠巖（2.5%找坡）0.0813.5=1.08 KN/m220mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.40 KN/m2100mm厚砼現(xiàn)磽板 0.125=2.5 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2板下礦棉板吊頂 0.41 KN/m2 屋面恒荷合計 5.11 KN/m2 屋面活荷（上人） 2.0KN/m2雪荷載 0.4 KN/m2（二）、樓面荷載（2-9層）20mm水泥砂漿面層 0.40 KN/m2100mm厚砼現(xiàn)澆板 0.125=2.5 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2板下礦棉板吊頂 0.41 KN/m2樓面恒載合計

20、3.64 KN/m2衛(wèi)生間電梯廳、走廊 2.0 KN/m2電梯機(jī)房及設(shè)備用房 6.0 KN/m210 層 樓面荷載20mm水泥砂漿面層 0.40 KN/m2120mm厚砼現(xiàn)澆板 0.1225=3 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2板下礦棉板吊頂 0.41 KN/m2樓面恒載合計 4.14 KN/m2（三）、衛(wèi)生間樓面荷載15mm厚陶瓷錦磚 0.12 KN/m220mm厚水泥砂漿 0.4 KN/m280mm厚砼現(xiàn)澆板 0.0825=2.0 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2恒載合計 2.86 KN/m2（四）、內(nèi)隔墻200mm厚蒸壓粉煤灰加氣砼砌塊，兩側(cè)各抹20m

21、m厚的混合砂漿5.50.2+200.022=1.9 KN/m2外墻為200mm厚蒸壓粉煤灰加氣砼砌塊，墻外側(cè)貼墻面磚5.50.2+0.12+200.022=2.02KN/m2（五）、門窗重 木門 0.15 KN/m2 鋁窗 0.4 KN/m2 防盜門 0.45 KN/m第二節(jié) 橫向水平地震作用屋面活荷載不考慮，各層活荷載取系數(shù)0.5（包括雪荷載）。一、各部分重力荷載代表值計算如下屋面自重（5.11+0.50.4）17.518=1672.7 KN每層梁自重（182+3.24+7.54+5.52）（0.250.525+0.50.02217）+（23.5+4.34+24）（0.20.425+0.40

22、.02217）=384.3 KN柱自重3（0.50.525+170.0240.5）24=498.96 KN剪力墻自重（250.23+1720.02）（17+15.5）=558.9 KN填充墻自重（5.50.2+170.022）（2.51.512-181.52-0.752.46-0.92.14-1.22.12）=447.2 KN衛(wèi)生間隔墻（5.50.1+170.022）（4.342.5-12.14）=42.56 KN門窗自重（2.11.512+1.81.52）0.4+（0.752.46+0.92.11.4+1.22.12）0.2=21.96 KN陽臺0.11.54.3254+0.11.56.52

23、52+（4.31.14+6.51.12+1.5121.1）0.15.5+171.12（1.512+4.34）0.02=168.7 KN樓面2-10層 （3.64+20.5）17.518=1461.6 KN11層 （4.14+20.5）17.518=1619.1 KN女兒墻及突出屋面的小塔樓2.02（17.52+182）1.1+（250.23+1720.02）（6.0+3.0）=320 KN各層重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算結(jié)果列于下表表 4 Gj、GE 及Geq值層號Gj(KN)質(zhì)點位置12（塔樓部分）320塔樓部分重心標(biāo)高處112841.7各樓層重心標(biāo)高處103741.7193584.8GE=39166

24、.7Geq=0.85GE33292二、結(jié)構(gòu)基本自振周期假想把集中在各層樓面處的重力荷載Gi視作水平荷載來計算結(jié)構(gòu)的質(zhì)點側(cè)移T然后按式1.7來計算基本自振周期，為了方便計算，可把重力荷載簡化為均布水平荷載及頂點集中荷載均布荷載q ： q=39166.7/33=1187 KN/m集中荷載：F=(2841.7-1.51187)+320=1381.4KN在均布荷載q作用下計算由總剪力墻單獨承受水平荷載時的頂點位移為Mo,1=0.40m相似的在集中荷載F作用下，頂點位移Mo,=0.037m根據(jù)=z/H=1,=2.15由公式1-1及3-1可得到框剪結(jié)構(gòu)在均布荷載作用下，以及在頂點集中荷載作用下的頂點位移系

25、數(shù)y(1)/ Mo,1=0.3821 y(2)/ Mo,=0.3701框剪結(jié)構(gòu)的假想頂點位移0.400.3821+0.0370.37010.17m得框剪結(jié)構(gòu)自振周期為T1=1.70.8=0.56s三、相應(yīng)于T1的水平地震影響系數(shù)本工程屬類場地、7度設(shè)防烈度，地震分組為第一組，由表查得場地特征周期Tg=0.35smax=0.08TgT3s, 則1=max=()0.9max=0.054總地震力Ek=1Geq=0.05433292=1798KN4.各樓層質(zhì)點的水平地震作用第i層樓面處的水平地震作用Fi= FEk=1798KN突出屋面的女兒墻及塔樓考慮鞭梢效應(yīng)，放大系數(shù)為3，放大的2倍不向下傳遞。表5

26、橫向各層水平地震作用Fi計算表層號Gi(103KN)HiGiHi(103KNm)Fi(103KN)Vi(103KN)FiHi(103KNm)屋頂間（12）32034.2109440.01561426.57426.57*3=79.72908.85112841.73393776.10.13379227.71320.07514.4103741.7301122510.160148272.57592.58177.193584.82796789.60.13809235.02827.66345.783584.82486035.20.122746208.911036.55013.973584.82175280

27、.80.107403182.791219.33838.763584.81864526.40.09206156.6813762820.353584.815537720.076716130.571506.51958.543584.81243017.60.061373104.451611.11253.433584.8932263.20.0460378.341689.3705.0823584.8621508.80.03068752.221741.6313.313584.8310754.40.01534326.111767.778.34700919.1038928注：VI=V+1+Fi,，但V11=F1

28、2+ F11水平地震作用時，結(jié)構(gòu)各樓層對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)符合下式要求：Vi列表驗算如下： 表6 剪重比驗算GiVi屋頂間（12）3203205.1279.72112841.73161.750.5872320.0048103741.76903.4110.4544592.577293584.810488.2167.8112827.605683584.814073225.1681036.5273584.817657.8282.52481219.3263584.821242.6339.88161376.00553584.824827.4397.23841506.57743584.828412

29、.2454.59521611.03433584.831997511.9521689.37623584.835581.8569.30881741.60513584.839166.6626.66561767.719由表中數(shù)據(jù)可知，均滿足上式要求第三節(jié) 橫向風(fēng)荷載計算一、垂直作用在建筑表面的風(fēng)荷載煙臺地區(qū)W0=0.55 KN/m2垂直作用在建筑表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值W按下式計算（一）、計算高層建筑用的基本風(fēng)壓W0/ W0/=1.10.55=0.605 KN/m2（二）、風(fēng)載體型系數(shù)s本建筑平面為正方形，由下式確定 s =0.8+1.2/ =0.8+1.2/ =1.4（三）、風(fēng)壓高度變化系數(shù)z z=（）0

30、.32上式中取各層樓板相對室外地坪的標(biāo)高（四）、風(fēng)振系數(shù)=1+(Z)/z振型系數(shù)Z=，脈動增大系數(shù)查高規(guī)表-1得=1.34高層建筑的脈動系數(shù) 查高規(guī)表-2得=0.2 表7橫向風(fēng)荷載計算表層號ziz WkBhFiViHiFiHi1232.71.4611.341.66132.411.9612.3434.2409.061131.51.4441.331.631182.676.3388.67332518.91028.51.3981.311.55418383.89172.6302516.8925.51.3491.291.47318379.56252.1272148822.51.2961.271.39183

31、75.03327.1241800.8719.51.2381.241.30218370.28397.4211475.9616.51.1741.221.20818365.23462.7181174.2513.51.1011.191.10718359.8522.515896.93410.51.0161.160.99618353.81576.312645.6737.50.9121.130.8718346.96623.29422.6724.50.7751.090.71418338.57661.86231.4411.50.5451.040.481182.2519.48681.3358.44214299根據(jù)

32、上述各系數(shù)的取值W=sz W0/二、各樓層標(biāo)高處的集中風(fēng)荷載Fi為計算方便，還需根據(jù)垂直作用在建筑表面的風(fēng)荷載W來算出作用于各樓層標(biāo)高處的集中風(fēng)荷載Fi：Fi= WBh式中 B- 各樓層受風(fēng)面寬度 h- 各樓層受風(fēng)面高度按上式計算Fi的過程和結(jié)果詳見表7橫向風(fēng)荷載計算表第三章 橫向水平荷載作用效應(yīng)分析第一節(jié) 主體結(jié)構(gòu)在橫向水平地震作用下的協(xié)同工作計算一、荷載折算為方便計算，可把各層質(zhì)點I的水平地震力Fi折算為倒三角形連續(xù)分布荷載q和頂點集中荷載F，水平地震作用Fi產(chǎn)生的基底彎矩和剪力分別為F iHi+33FnF I+Fn倒三角形分布荷載q和集中荷載F產(chǎn)生的基底彎矩和剪力分別為2qH/3+FHq

33、H/2+FqH2/3+FH=F iHiqH/2+F=F Iq=95KN/mF=232KN/m二、水平地震作用下框剪協(xié)調(diào)工作計算簡圖三、結(jié)構(gòu)的頂點位移及層間位移驗算（1） 計算位移系數(shù)y()/M.0和AM0值按 =2.02 計算出在倒三角形分布荷載及頂點集中荷載作用下各樓層標(biāo)高處的位移系數(shù)y()/ m0值倒三角形分布荷載 M.0(1)= mm頂點集中荷載時 M.0(2)= 層號標(biāo)高=倒三角形分布荷載 頂點集中荷載 總位移層間位移y(1)( )/ m0(1)y(1)( )y(2)( )/ m0(2)y(2)( )y()=y(1)( )+ y(2)( )yi(mm)屋面處 123310.3668.4

34、240.3552.166810.591 11300.9090.3297.5750.311.89029.46551.12610270.8180.2916.7030.2651.61678.321.1459240.7270.2525.7990.2211.34987.14851.1718210.6360.2124.8650.1791.09295.95791.1917180.5450.173.9170.1390.854.76661.1916150.4550.1292.9780.1030.62563.60411.1625120.3640.0912.0860.070.4252.51051.094490.27

35、30.0561.2820.0420.25411.53610.974360.1820.0270.6220.020.12020.74220.794230.0910.0070.170.0050.0320.20160.5411000.19表8橫向水平地震作用下結(jié)構(gòu)位移計算表注：表中位移系數(shù)由式2-1和3-1求得(2)計算各樓層標(biāo)高處的水平位移及層間位移倒三角形荷載作用下的水平位移 y(1)() =位移系數(shù)M.0(1)頂點集中荷載作用下水平位移 y(2) () =位移系數(shù)M.0(2)樓層標(biāo)高處的水平面位移 y()= y(1)()+ y(2) ()各層間相對位移 yi= y(i+1)- y(i)層間位移及

36、頂點位移驗算水平位移驗算 (滿足要求) (滿足要求)四、總剪力墻、總框架和總連梁的內(nèi)力1、按折算的倒三角形荷載q 計算懸臂剪力V（1）（）及其基底剪力V0(1)=V(1)(0)和基底彎矩M（1）（0），按折算的頂端集中載F計算懸臂剪力V2（）及其基底剪力V0（2）=V（2）（0）和基底彎矩M0（2）V(1)()=V0（1）（1-2）V0（1）=qH/2=1/29533=1567.5KNM0(1)=qH2/3=1/395332=34485KNmV(2)()=V(2)0=F=232KNM0(2)=FH=23233=7656KNm總懸臂剪力 V()= V(1)()+ V(2) ()=qH/2(1-2

37、)+F=1567.5(1-2)+2322、由=2.15由式2-2及3-2計算各樓層標(biāo)高處總剪力墻彎矩系數(shù))/M0(1)和 Mw(2)()/M0(2) ，計算過程和結(jié)果如表層號標(biāo)高Z(m)=+屋面處 123310000011300.9091-0.03491-12040.021161-1042.910270.8182-0.04855-16740.0429328.16-1345.99240.7273-0.04369-15070.0663507.9-998.828210.6364-0.02242-773.30.0924707.11-66.1857180.54550.013812476.320.1219

38、933.421409.746150.45450.06414522120.15621195.53407.555120.36360.1282424422.40.19641503.45925.82490.27270.2062987114.20.24411868.98983.09360.18180.299043103130.3012230612618.6230.09090.407772140620.36982831.616893.61000.534389184280.45273465.621894表9橫向水平地震作用下總剪力墻彎距計算表3、在各樓層中間標(biāo)高處計算系數(shù)-/ Vo (1)和-/ Vo (2

39、)表10橫向水平地震作用下總剪力墻(-)值計算表層號標(biāo)高Z(m)=-/Vo (1)-/Vo (2)-12331-0.342-536.490.229853.3251-483.171131.50.9545-0.255-399.570.230953.58-345.991028.50.8636-0.099-155.420.239855.6334-99.787925.50.77270.036256.78080.257859.8189116.6822.50.68180.1564245.1660.285866.2969311.463719.50.59090.266416.9560.324675.315749

40、2.271616.50.50.3692578.7330.37687.221665.954513.50.40910.47736.6980.4417102.469839.167410.50.31820.5722896.9050.5243121.6441018.5537.50.22730.67971065.490.6271145.4811210.9724.50.13640.79681248.920.7538174.8931423.8211.50.04550.92771454.230.9095211.0081665.240011567.512321799.5注：H=33m,V0(1)=1567.5KN

41、, V0(2)=232KN4、計算總框架剪力Vf()和總連梁分布約束彎距m()之和:Vf()+ m()= V ()-( -)m()= Vf()+ m()=Vf()+ m()=0.478 Vf()+ m()Vf()= Vf()+ m()= Vf()+ m()=0.522 Vf()+ m()而剪力墻的總剪力vw()=-計算過程和計算結(jié)果如表表11橫向水平地震作用下總連梁m()、總框架剪力Vf()和總剪力墻剪力Vw()5.總框架剪力Vf的調(diào)整對總框架剪力Vf0.2V0的樓層，設(shè)計時這些樓層的Vf 應(yīng)取下兩式中的小值1.5Vf,max=1.5396.6=594.8KN0.2V0=0.21702=340

42、.4KN1-4層的框架總剪力均小于0.2V0，故該四層設(shè)計時的Vf值均取0.2V0其調(diào)整比例見表12 表12Vf調(diào)整系數(shù)層號Vf(KN)放大系數(shù)原計算值應(yīng)放大值4324.8340.41.053264.9340.41.292180.8340.41.88168.3340.45此外，各層框架總剪力調(diào)整后，按調(diào)整后的數(shù)值計算柱、梁的剪力和彎矩，柱的軸力可不放大。6.總框架剪力Vf在各框架柱之間的分配總框架剪力應(yīng)按各框架柱的Dh值成比例進(jìn)行分配Vci=取2軸框架為例橫向水平地震作用下2軸各柱Vci見表137.總剪力墻彎矩Mw()在各剪力墻之間的分配Mw()按各剪力墻等效剛度EIeq進(jìn)行分配Mwi()=Mwi的計算結(jié)果見表148.總連梁分布約束彎矩m()在各連梁梁端之間的分配mij()= m()層號EIMwW1W2EI1EI1/EIMW1EI2EI2/EIMW21246.7019.50.41803.840.08201146.7-1042.919.50.418-435.53.840.082-85.751046.7-1345.919.50.418-5623.840.082-110.7946.7-998.8219.50.418-417.13.840.082-82.13846.7-66.18519.50.418-27.643.840.082-5.442746.71409.7419.50.