二級斜齒圓柱齒輪減速器軸的設(shè)計(jì)說明書

1、 . . . Hefei University課程設(shè)計(jì)COURSE PROJECT 題目： 兩級斜齒圓柱齒輪減速器 系別： 機(jī)械工程系 專業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造與自動化 學(xué)制： 四年 ： 云威 學(xué)號： 0906011019 導(dǎo)師： 徐艷 2012年1月5日 機(jī)械課程設(shè)計(jì)目錄一 課程設(shè)計(jì)書 2二 設(shè)計(jì)要求 2三設(shè)計(jì)步驟 21. 傳動裝置總體設(shè)計(jì)方案 32. 電動機(jī)的選擇 43. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 54. 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù) 55. 設(shè)計(jì)V帶和帶輪 66. 齒輪的設(shè)計(jì) 87. 滾動軸承和傳動軸的設(shè)計(jì) 168. 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì) 239. 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 2410.潤滑密封設(shè)計(jì) 2

2、611.聯(lián)軸器設(shè)計(jì) 26四設(shè)計(jì)小結(jié) 27五參考資料 28一. 課程設(shè)計(jì)書設(shè)計(jì)課題:設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級展開式圓柱齒輪減速器.運(yùn)輸機(jī)連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷變化不大,空載起動,卷筒效率為0.96(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產(chǎn),使用期限8年(300天/年),兩班制工作,運(yùn)輸容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V表一: 二. 設(shè)計(jì)要求1.減速器裝配圖一(A1)。2.CAD繪制軸、齒輪零件圖各一(A3)。3.設(shè)計(jì)說明書一份。三. 設(shè)計(jì)步驟1. 傳動裝置總體設(shè)計(jì)方案2. 電動機(jī)的選擇3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比4. 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)5. 設(shè)計(jì)V

3、帶和帶輪6. 齒輪的設(shè)計(jì)7. 滾動軸承和傳動軸的設(shè)計(jì)8. 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)9. 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)10. 潤滑密封設(shè)計(jì)11. 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)1.傳動裝置總體設(shè)計(jì)方案:1. 組成：傳動裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。2. 特點(diǎn)：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。3. 確定傳動方案：考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高，傳動功率大，將V帶設(shè)置在高速級。 其傳動方案如下：圖一:(傳動裝置總體設(shè)計(jì)圖)初步確定傳動系統(tǒng)總體方案如:傳動裝置總體設(shè)計(jì)圖所示。選擇V帶傳動和二級圓柱斜齒輪減速器（展開式）。傳動裝置的總效率0.96×××0.99×0.960.825；為V帶

4、的效率,為第一對軸承的效率，為第二對軸承的效率，為第三對軸承的效率，為每對齒輪嚙合傳動的效率（齒輪為7級精度，油脂潤滑.因是薄壁防護(hù)罩,采用開式效率計(jì)算)。2.電動機(jī)的選擇電動機(jī)所需工作功率為： PP/7000×0.48/(1000×0.825)4.075kW, 執(zhí)行機(jī)構(gòu)的曲柄轉(zhuǎn)速為n=22.918r/min，經(jīng)查表按推薦的傳動比合理圍，V帶傳動的傳動比i24，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i840，則總傳動比合理圍為i16160，電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選圍為ni×n（16160）×82.761324.1613241.6r/min。綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸、重

5、量、價(jià)格和帶傳動、減速器的傳動比，選定型號為Y112M4的三相異步電動機(jī)，額定功率為4.0額定電流8.8A，滿載轉(zhuǎn)速960 r/min，同步轉(zhuǎn)速960r/min。方案電動機(jī)型號額定功率Pkw電動機(jī)轉(zhuǎn)速電動機(jī)重量N參考價(jià)格元傳動裝置的傳動比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動比V帶傳動減速器1Y112M-44100096023041.892.67.02中心高外型尺寸L×（AC/2+AD）×HD底腳安裝尺寸A×B地腳螺栓孔直徑K軸伸尺寸D×E裝鍵部位尺寸F×GD132515× 345× 315216 ×1781236× 8

6、010 ×413.確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比（1）       總傳動比由選定的電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速n和工作機(jī)主動軸轉(zhuǎn)速n，可得傳動裝置總傳動比為n/n960/22.91841.89（2）       分配傳動裝置傳動比×式中分別為帶傳動和減速器的傳動比。為使V帶傳動外廓尺寸不致過大，初步取2.6，則減速器傳動比為17.40/2.67.57根據(jù)各原則，查圖得高速級傳動比為4.5，則3.54.計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)（1）各軸轉(zhuǎn)速 369.2

7、3r/min  80.68r/min   / =22.92 r/min=22.92 r/min（2）各軸輸入功率×3.25×0.963.91kW  ×2×3.12×0.98×0.953.76kW  ×2×2.97×0.98×0.953.61kW×2×4=2.77×0.98×0.97=3.54kW則各軸的輸出功率：  ×0.98=

8、3.87 kW×0.98=3.65 kW×0.98=3.57kW×0.98=3.40 kW（3） 各軸輸入轉(zhuǎn)矩=××N·m所以: ××=21.55×2.3×0.96=101.17N·m×××=47.58×3.24×0.98×0.95=444.62 N·m×××=143.53×2.33×0.98×0.95=1503.8N·m=××

9、=311.35×0.95×0.97=1473.17 N·m輸出轉(zhuǎn)矩：×0.98=77.04N·m×0.98=304.46 N·m×0.98=1488.05N·m×0.98=1414.24 N·m運(yùn)動和動力參數(shù)結(jié)果如下表軸名功率P KW轉(zhuǎn)矩T Nm轉(zhuǎn)速r/min輸入輸出輸入輸出電動機(jī)軸4.0840.539601軸3.913.87101.1777.04369.232軸3.763.65444.62304.4680.683軸3.613.571503.081488.0522.924軸3.543.

10、401473.171414.2422.926.齒輪的設(shè)計(jì)（一）高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 齒輪材料，熱處理與精度考慮此減速器的功率與現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪（1）       齒輪材料與熱處理  材料：高速級小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數(shù)=20高速級大齒輪選用鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS Z=i×Z=3.6×24=91.5 取Z=93. 齒輪精度按GB/T100951998，選擇7級，齒根噴丸強(qiáng)化。初步設(shè)計(jì)齒輪傳動的主要尺寸按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)

11、確定各參數(shù)的值:試選=1.6查課本圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) Z=2.433 由課本圖10-26 則由課本公式10-13計(jì)算應(yīng)力值環(huán)數(shù)N=60nj =60×626.09×1×（2×8×300×8）=1.4425×10hN= =4.45×10h #(3.25為齒數(shù)比,即3.25=)查課本 10-19圖得：K=0.93 K=0.96齒輪的疲勞強(qiáng)度極限取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,應(yīng)用公式10-12得:=0.93×550=511.5=0.96×450=432 許用接觸應(yīng)力 查課本由表10-6得：

12、=189.8MP 由表10-7得: =1T=95.5×10×=95.5×10×3.19/626.09=4.86×10N.m3.設(shè)計(jì)計(jì)算小齒輪的分度圓直徑d=計(jì)算圓周速度計(jì)算齒寬b和模數(shù)計(jì)算齒寬b b=67mm計(jì)算摸數(shù)m 初選螺旋角=13.06=計(jì)算齒寬與高之比齒高h(yuǎn)=2.25 =2.25×2.00=4.50 = =11.01計(jì)算縱向重合度=0.318=1.903計(jì)算載荷系數(shù)K使用系數(shù)=1根據(jù),7級精度, 查課本由表10-8得動載系數(shù)K=1.07,查課本由表10-4得K的計(jì)算公式:K=+0.23×10×b =1.12

13、+0.18(1+0.61)×1+0.23×10×49.53=1.42查課本由表10-13得: K=1.35查課本由表10-3 得: K=1.2故載荷系數(shù):KK K K K =1×1.07×1.2×1.42=1.82按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d=d=49.53×=51.73計(jì)算模數(shù)=4. 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式 確定公式各計(jì)算數(shù)值 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩48.6kN·m   確定齒數(shù)z因?yàn)槭怯昌X面，故取z24，zi z3.24×2477.76傳動比誤差 

14、iuz/ z78/243.25i0.0325，允許      計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)zz/cos24/ cos1426.27  zz/cos78/ cos1485.43       初選齒寬系數(shù)   按對稱布置，由表查得1       初選螺旋角  初定螺旋角14       載荷系數(shù)KKK K K K=1×1.07&

15、#215;1.2×1.351.73       查取齒形系數(shù)Y和應(yīng)力校正系數(shù)Y查課本由表10-5得:齒形系數(shù)Y2.592 Y2.211  應(yīng)力校正系數(shù)Y1.596  Y1.774       重合度系數(shù)Y端面重合度近似為1.88-3.2×（）1.883.2×（1/241/78）×cos141.655arctg（tg/cos）arctg（tg20/cos14）20.6469014.07609因?yàn)?cos，則重合度系數(shù)為

16、Y0.25+0.75 cos/0.673       螺旋角系數(shù)Y 軸向重合度1.825,Y10.78       計(jì)算大小齒輪的 安全系數(shù)由表查得S1.25工作壽命兩班制，8年，每年工作300天小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N160nkt60×271.47×1×8×300×2×86.255×10大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N2N1/u6.255×10/3.241.9305×10查課本由表

17、10-20c得到彎曲疲勞強(qiáng)度極限                  小齒輪 大齒輪查課本由表10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù):K=0.86 K=0.93 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4=大齒輪的數(shù)值大.選用. 設(shè)計(jì)計(jì)算 計(jì)算模數(shù)對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=2mm但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需要按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分

18、度圓直徑d=51.73來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).于是由:z=25.097 取z=25那么z=3.24×25=81  幾何尺寸計(jì)算計(jì)算中心距 a=144.41將中心距圓整為145按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos因值改變不多,故參數(shù),等不必修正.計(jì)算大.小齒輪的分度圓直徑d=51.33d=238.67計(jì)算齒輪寬度B=圓整的 （二） 低速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 材料：低速級小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒齒數(shù)=28速級大齒輪選用鋼正火，齒面硬度為大齒輪 240HBS z=2.33×30=98.6 圓整取z=100. 齒輪精度按GB/T1009519

19、98，選擇7級，齒根噴丸強(qiáng)化。 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)1. 確定公式的各計(jì)算數(shù)值試選K=1.6查課本由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)Z=2.45試選,查課本由圖10-26查得=0.83 =0.88 =0.83+0.88=1.71應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60×n×j×L=60×193.24×1×(2×8×300×8)=4.45×10N=1.91×10由課本圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K=0.94 K= 0.97 查課本由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限取失

20、效概率為1%,安全系數(shù)S=1,則接觸疲勞許用應(yīng)力=0.98×550/1=517540.5查課本由表10-6查材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8MP選取齒寬系數(shù)T=95.5×10×=95.5×10×2.90/193.24=14.33×10N.m =65.712. 計(jì)算圓周速度3.013. 計(jì)算齒寬b=d=1×65.71=604. 計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) m= 齒高 h=2.25×m=2.25×2.5=5.4621 =65.71/5.4621=12.035. 計(jì)算縱向重合度6. 計(jì)算載荷系數(shù)KK=1.12+0

21、.18(1+0.6+0.23×10×b =1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10×65.71=1.4231使用系數(shù)K=1 同高速齒輪的設(shè)計(jì),查表選取各數(shù)值=1.04 K=1.35 K=K=1.2故載荷系數(shù)K=1×1.04×1.2×1.4231=1.7767. 按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d=d=65.71×計(jì)算模數(shù)3. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)m確定公式各計(jì)算數(shù)值（1）       計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩101.17kN·m（2）

22、60;      確定齒數(shù)z因?yàn)槭怯昌X面，故取z28，zi ×z3.52×2898.8傳動比誤差  iuz/ z69.9/302.33i0.0325，允許（3）       初選齒寬系數(shù)   按對稱布置，由表查得1（4）      初選螺旋角  初定螺旋角12（5）      載荷系數(shù)KKK K K K=1&

23、#215;1.04×1.2×1.351.6848（6） 當(dāng)量齒數(shù)      zz/cos28/ cos1232.056  zz/cos100/ cos1274.797由課本表10-5查得齒形系數(shù)Y和應(yīng)力修正系數(shù)Y（7）       螺旋角系數(shù)Y 軸向重合度2.03Y10.797（8）       計(jì)算大小齒輪的查課本由圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限 查

24、課本由圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)K=0.90 K=0.93 S=1.4= 計(jì)算大小齒輪的,并加以比較                 大齒輪的數(shù)值大,選用大齒輪的尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算. 計(jì)算模數(shù)對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=3mm但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需要按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d=72.91來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).z=

25、27.77 取z=28z=2.33×30=69.9 取z=100    初算主要尺寸計(jì)算中心距 a=163.57將中心距圓整為165修正螺旋角=arccos因值改變不多,故參數(shù),等不必修正   分度圓直徑 d=72.19d=257.81計(jì)算齒輪寬度圓整后取 低速級大齒輪如上圖：V帶齒輪各設(shè)計(jì)參數(shù)附表1.各傳動比V帶高速級齒輪低速級齒輪2.64.5763.520 2. 各軸轉(zhuǎn)速n(r/min)(r/min)(r/min)EMBED Equation.3 (r/min3. 各軸輸入功率 P（kw）（kw）（kw）(kw)3.91

26、 3.763.613.544. 各軸輸入轉(zhuǎn)矩 T(kN·m)(kN·m)(kN·m)EMBED Equation.3 (kN·m)101.17444.621503.081473.17  5. 帶輪主要參數(shù)小輪直徑（mm）大輪直徑（mm）中心距a（mm）基準(zhǔn)長度（mm）帶的根數(shù)z12532536814005 7.傳動軸承和傳動軸的設(shè)計(jì)1. 傳動軸承的設(shè)計(jì). 求輸出軸上的功率P，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩P=3.61KW =22.92r/min=1503.08Nm. 求作用在齒輪上的力已知低速級大齒輪的分度圓直徑為=257.81而 F= F=

27、F F= Ftan=4348.16×0.246734=1072.84N圓周力F，徑向力F與軸向力F的方向如圖示:. 初步確定軸的最小直徑先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)課本取輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號查課本,選取因?yàn)橛?jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩,所以查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊選取LT7型彈性套柱銷聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩為500Nm,半聯(lián)軸器的孔徑. 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求,-軸段右端需要制出一軸肩,故取-的直徑;左端用軸端擋圈定位,按軸端直

28、徑取擋圈直徑半聯(lián)軸器與 為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸端上, 故-的長度應(yīng)比 略短一些,現(xiàn)取 初步選擇滾動軸承.因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列角接觸球軸承.參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列角接觸球軸承7010C型.DB軸承代號 45851958.873.27209AC 45851960.570.27209B 451002566.080.07309B 50 80 16 59.270.97010C 50 80 16 59.270.97010AC 50 90 20 62.477.77210C2. 從動軸的設(shè)計(jì) 對于選取的單向角接觸球

29、軸承其尺寸為的,故;而 .右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位.由手冊上查得7010C型軸承定位軸肩高度mm, 取安裝齒輪處的軸段;齒輪的右端與左軸承之間采用套筒定位.已知齒輪的寬度為75mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取. 齒輪的左端采用軸肩定位,軸肩高3.5,取.軸環(huán)寬度,取b=8mm. 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器與軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定) .根據(jù)軸承端蓋的裝拆與便于對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 ,故取. 取齒輪距箱體壁之距離a=16,兩圓柱齒輪間的距離c=20.考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動軸承位置時(shí),應(yīng)距箱體壁一段

30、距離 s,取s=8,已知滾動軸承寬度T=16,高速齒輪輪轂長L=50,則至此,已初步確定了軸的各端直徑和長度.5. 求軸上的載荷 首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖, 確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊20-149表20.6-7.對于7010C型的角接觸球軸承,a=16.7mm,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距.傳動軸總體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖: (從動軸) (中間軸) (主動軸) 從動軸的載荷分析圖:6. 按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)=前已選軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表15-1得=60MP 此軸合理安全7. 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度. 判斷危險(xiǎn)截面截面A,B只受扭矩作用。所以A B無需校核.從應(yīng)力集中

31、對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看,截面和處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重,從受載來看,截面C上的應(yīng)力最大.截面的應(yīng)力集中的影響和截面的相近,但是截面不受扭矩作用,同時(shí)軸徑也較大,故不必做強(qiáng)度校核.截面C上雖然應(yīng)力最大,但是應(yīng)力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強(qiáng)度校核,截面和顯然更加不必要做強(qiáng)度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應(yīng)力集中較系數(shù)比過盈配合的小，因而,該軸只需膠合截面左右兩側(cè)需驗(yàn)證即可. 截面左側(cè)。抗彎系數(shù) W=0.1=0.1=12500抗扭系數(shù) =0.2=0.2=25000截面的右側(cè)的彎矩M為 截面上的扭矩為 =311.35截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力=軸的材料為45鋼。調(diào)質(zhì)

32、處理。由課本表15-1查得：因經(jīng)插入后得2.0 =1.31軸性系數(shù)為=0.85K=1+=1.82K=1+（-1）=1.26所以綜合系數(shù)為： K=2.8K=1.62碳鋼的特性系數(shù) 取0.1 取0.05安全系數(shù)S=25.13S13.71S=1.5 所以它是安全的截面右側(cè)抗彎系數(shù) W=0.1=0.1=12500抗扭系數(shù) =0.2=0.2=25000截面左側(cè)的彎矩M為 M=133560截面上的扭矩為 =295截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力=K=K=所以綜合系數(shù)為：K=2.8 K=1.62碳鋼的特性系數(shù) 取0.1 取0.05安全系數(shù)S=25.13S13.71S=1.5 所以它是安全的8.鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)

33、算選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸一般8級以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求，應(yīng)用平鍵.根據(jù) d=55 d=65查表6-1?。?鍵寬 b=16 h=10 =80 b=20 h=12 =50校和鍵聯(lián)接的強(qiáng)度 查表6-2得 =110MP工作長度 36-16=2050-20=30鍵與輪轂鍵槽的接觸高度 K=0.5 h=5K=0.5 h=6由式（6-1）得： 兩者都合適取鍵標(biāo)記為： 鍵2：16×36 A GB/T1096-1979鍵3：20×50 A GB/T1096-19799.箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)減速器的箱體采用鑄造（HT200）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量，大端蓋分機(jī)體采用配合.

34、1. 機(jī)體有足夠的剛度在機(jī)體為加肋，外輪廓為長方形，增強(qiáng)了軸承座剛度2. 考慮到機(jī)體零件的潤滑，密封散熱。因其傳動件速度小于12m/s，故采用侵油潤油，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH為40mm為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性.鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機(jī)體外型簡單，拔模方便.4. 對附件設(shè)計(jì)A 視孔蓋和窺視孔在機(jī)蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進(jìn)行操作，窺視孔有蓋板，機(jī)體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封，蓋板用

35、鑄鐵制成，用M6緊固B 油螺塞：放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。C 油標(biāo)：油標(biāo)位在便于觀察減速器油面與油面穩(wěn)定之處。油尺安置的部位不能太低，以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出.D 通氣孔：由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)體溫度升高，氣壓增大，為便于排氣，在機(jī)蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達(dá)到體為壓力平衡.E 蓋螺釘：啟蓋螺釘上的螺紋長度要大于機(jī)蓋聯(lián)結(jié)凸緣的厚度。釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋.F 位銷：為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工與裝配精度，在機(jī)體聯(lián)結(jié)凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.G 吊鉤：在機(jī)蓋上直接鑄出吊鉤和吊環(huán)，用以起吊或搬運(yùn)較重的物體.減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下：名稱符號計(jì)算公式結(jié)果箱座壁厚8箱蓋壁厚8箱蓋凸緣厚度1