工業(yè)廠房樓蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、. . . . 工業(yè)廠房樓蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)目 錄前言2一基本資料2二樓面梁格布置與截面尺寸31 梁格布置：32 截面尺寸：4三板設(shè)計(jì)41 荷載42 計(jì)算簡(jiǎn)圖53 彎矩設(shè)計(jì)值64 正截面受彎承載力計(jì)算7四次梁計(jì)算71 荷載設(shè)計(jì)值82 計(jì)算簡(jiǎn)圖83 力計(jì)算104 承載力計(jì)算10五主梁的計(jì)算121 荷載設(shè)計(jì)值122 計(jì)算簡(jiǎn)圖133 彎矩、剪力設(shè)計(jì)值與力包絡(luò)圖144 主梁的承載力計(jì)算175 繪制抵抗彎矩圖形19六墻體計(jì)算201 確定房屋靜力計(jì)算方案202 墻體高厚比驗(yàn)算203 縱墻承載力計(jì)算214 主梁梁端支承處局部受壓承載力計(jì)算265 墻體的構(gòu)造措施29七設(shè)計(jì)小結(jié)29主要參考書(shū)目：30附：課程設(shè)計(jì)施

2、工圖工業(yè)廠房樓蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)前 言本次設(shè)計(jì)的題目是某多層工業(yè)廠房中間層樓蓋。其采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋，并要求對(duì)墻體進(jìn)行計(jì)算。設(shè)計(jì)時(shí)間從2007年1月到2004月完成。指導(dǎo)老師是省江油市江匯水利電力建筑勘察設(shè)計(jì)所副所長(zhǎng)譚兵工程師。一 基本資料本次設(shè)計(jì)題目是某多層工業(yè)廠房，樓蓋平面如附圖1（題號(hào)1）。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁蓋。根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，本說(shuō)明書(shū)只是設(shè)計(jì)了中間層樓蓋。 附圖1建筑平面尺寸為18×30m，房屋層高為4.2m，女兒墻高度為800mm;樓梯在室外單獨(dú)設(shè)置，與主體結(jié)構(gòu)脫開(kāi)。樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為5.0kN/m2;屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為5.3kN/m2; 可變荷載

3、標(biāo)準(zhǔn)值為0.7kN/m2;墻體厚度為370mm;墻面為雙面抹灰磚墻。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20;主梁、次梁受力主筋采用級(jí)，板與梁其他鋼筋采用級(jí)。二 樓面梁格布置與截面尺寸1 梁格布置：布置見(jiàn)附圖2（未標(biāo)出的尺寸單位為mm，下同）。主梁、次梁的跨度分別為6m和5.0m。板的跨度為2m,跨長(zhǎng)均較適宜。主梁沿橫向布置，梁上承受兩個(gè)由次梁傳來(lái)的集中力，梁的彎矩圖比較平緩。對(duì)梁的工作有利。附圖22 截面尺寸：板：按剛度要求，連續(xù)板的厚度h對(duì)一般的板厚應(yīng)大于60mm,現(xiàn)考慮樓蓋活荷載較大，故取h=80mm。次梁：截面高h(yuǎn)=()×5000=278416mm，取h=400mm;截面寬b=200mm。主梁

4、：截面高h(yuǎn)=()×6000=430750mm，取h=600mm;截面寬b=250mm。三 板設(shè)計(jì)按塑性力重分布的方法計(jì)算板的力。1 荷載荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值N/m2恒 載水磨石面層80mm鋼筋混凝土板板底粉刷0.65kN/m20.08×25=2.00 kN/m20.25 kN/m2小計(jì)2.90 kN/m2活荷載均布活荷載5.0 kN/m2考慮恒荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2;因?yàn)闃敲婢蓟詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值大于4.0kN/m2,所以活荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.3。板上的恒荷載設(shè)計(jì)值 g=2.90×1.2=3.48 kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值 q=5.0×1.3=6.50 kN/m2荷載

5、總設(shè)計(jì)值 g+q =9.98 kN/m2取 g+q=10.0 kN/m22 計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁截面200mm×400mm，板在墻上支承寬度120mm，板的跨長(zhǎng)見(jiàn)附圖3附圖3 板的跨度附圖4 板的計(jì)算簡(jiǎn)圖邊跨 mm中間跨 mm跨度相差小于10%,可按等跨連續(xù)板計(jì)算。取1m寬板帶作為計(jì)算單元，計(jì)算簡(jiǎn)圖如附圖4。3 彎矩設(shè)計(jì)值由大學(xué)出版的混凝土與砌體結(jié)構(gòu)（程文瀼主編）所附的板的彎矩系數(shù)表查得：板的彎矩系數(shù)分別為邊跨中，；離端第二支座，；中跨中，；中間支座，。故4 正截面受彎承載力計(jì)算板厚80mm,h0=80-20=60mm。C20混凝土fcm=11N/mm2；級(jí)鋼筋fy=210 N/mm2。板的

6、配筋計(jì)算見(jiàn)附表1。對(duì)軸線-間的板帶,其跨截面2、3和支座截面C的彎矩值可減少20%。軸線-間板帶的中間支座(支座C)截面配筋量較計(jì)算值低4.5%，在允許圍之。而且跨截面(截面2)的配筋略有富余,考慮力重分布因素,支座C不再增加鋼筋。板的分布鋼筋采用600250，其他附加鋼筋詳見(jiàn)板的配筋圖。四 次梁計(jì)算按考慮力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)設(shè)計(jì)資料，樓蓋的次梁和主梁的活荷載一律不考慮梁從屬面積的折減。附表1 板的配筋計(jì)算截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值()3.013.012.03(1.624)-2.31(-1.848)0.0760.0760.051(0.041)0.058(0.046)0.0790.0790.052(0

7、.042)0.060(0.047)軸線-計(jì)算(mm2)248.3248.3163.4188.6實(shí)配AS(mm2)8200AS=2518200AS=2516/8200AS=1966/8200AS=196軸線-計(jì)算(mm2)248.3248.3132147.7實(shí)配AS(mm2)8200AS=2516200加上8400AS=266.56200AS=1416200AS=1411 荷載設(shè)計(jì)值 板傳來(lái)的恒荷載 3.48×2.0=6.96 kN/m2 次梁自重 0.2×(0.4-0.08)×25×1.2=1.92 kN/m2 次梁粉刷 (0.4-0.08)×

8、2×0.25×1.2=0.19 kN/m2恒荷載設(shè)計(jì)值 g=9.07 kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值 q=6.5×2.0=13.0 kN/m2荷載總設(shè)計(jì)值 g+q =22.07 kN/m2取 g+q=22.1 kN/m22 計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁的截面250mm×600mm，次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為240mm。次梁的跨長(zhǎng)見(jiàn)附圖5。附圖5 次梁的跨度附圖6 次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖取計(jì)算跨度為邊跨 又 mm<4755mm故取mm中間跨 mm跨度差不超過(guò)10%，次梁計(jì)算可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)附圖6。3 力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值：由大學(xué)出版的混凝土與砌體結(jié)構(gòu)（程文瀼主編）所附

9、的梁的彎矩系數(shù)表查得：梁的彎矩系數(shù)分別為：邊跨中，；離端第二支座，；中跨中，；中間支座，。故剪力設(shè)計(jì)值：VA=×22.1×4.75=47.24kNVbl=×22.1×4.75=62.99kNVbr=×22.1×4.75=57.74kNVc=×22.1×4.75=57.74kN4 承載力計(jì)算正截面承載力計(jì)算:跨按T形截面計(jì)算,翼緣計(jì)算寬度mm；又mm>1667mm,故取mm。除支座B截面縱向受拉鋼筋按兩排布置外，其余截面均布置成一排。判別T形截面類形:>45.33KN·M?？芍獙俚陬怲形截面。次

10、梁的配筋計(jì)算見(jiàn)附表2。C20混凝土fcm=11N/mm2；級(jí)鋼筋fy=310 N/mm2。附表2 次梁的正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值（kN·m）45.33-45.3331.16-35.62=0.0186=0.1782=0.0128=0.12150.01880.1978<0.350.01280.1299405.9477.3276.4336.5選配鋼筋214+112（彎）AS=421.1 mm2314AS=461 mm2214AS=308 mm2312AS=339 mm2次梁的配筋未考慮架立筋的受力，鋼筋的彎起與截?cái)嗖捎梅蛛x式詳見(jiàn)次梁配筋圖。斜截面受剪承載力計(jì)算：（1

11、） 驗(yàn)算截面尺寸故 可知截面尺寸符合要求，但除A支座外其他各支座均需按計(jì)算配置腹筋。（2） 計(jì)算所需腹筋采用6雙肢箍筋。計(jì)算支座截面B外側(cè)（支座最大剪力）。由公式，可得出箍筋間距考慮彎矩調(diào)幅對(duì)受剪承載力的影響，應(yīng)在梁局部圍將計(jì)算的箍筋面積增大20%。現(xiàn)調(diào)整箍筋間矩：取箍筋間矩s=180mm，沿梁長(zhǎng)不變。（3） 驗(yàn)算配箍率下限值彎矩調(diào)幅時(shí)要求的配箍率下限值為：實(shí)際配箍率 滿足要求。五 主梁的計(jì)算主梁中按彈性方法計(jì)算。1 荷載設(shè)計(jì)值為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將主梁2.0m長(zhǎng)度的自重亦按集中荷載考慮。次梁傳來(lái)恒荷載 9.98×5.0=49.9 kN主梁自重 0.25×(0.6-0.08) &

12、#215;2.0×25×1.2=7.8kN主梁粉刷 (0.6-0.08) ×2×2.2×0.25×1.2=0.69Kn恒荷載 G=58.39kN，取G=58.40kN活荷載 Q=13.0 ×5.0=65.0kN, 取Q=65.0kN2 計(jì)算簡(jiǎn)圖梁兩端支承在磚墻上,支承長(zhǎng)度為370mm。中間支承在300mm×300mm的鋼筋混凝土柱上（附圖7）。墻、柱作為梁的鉸支座，主梁按連續(xù)梁計(jì)算。附圖7 主梁的跨度計(jì)算跨度：邊跨：或： 取 中間跨 因計(jì)算跨度相差甚少，故跨度一律用6.0m計(jì)算。主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)附圖8。附圖8 主梁

13、的計(jì)算簡(jiǎn)圖3 彎矩、剪力設(shè)計(jì)值與力包絡(luò)圖（1） 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩： 式中k1、k2由大學(xué)出版的混凝土與砌體結(jié)構(gòu)（程文瀼主編）查得。（2） 剪力設(shè)計(jì)值剪力： 式中k3、k4由大學(xué)出版的混凝土與砌體結(jié)構(gòu)（程文瀼主編）查得。（3） 彎矩、剪力包絡(luò)圖由附表3的荷載組合和表的支座彎矩來(lái)繪制彎矩疊合圖。荷載組合+出現(xiàn)第一跨彎矩最大和第二跨彎矩最小。此時(shí)MA=0，MB=-93.56-51.87=-145.43kN·m，以這兩個(gè)支座彎矩值的連線為基線，疊加邊跨在集中荷載G+Q=58.40+65.0=123.4kN作附表3 主梁的彎矩計(jì)算（KN·M）項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖組合項(xiàng)次Mmin(kN·

14、;m)+68.34+-214.85+-28.39+-128.27組合項(xiàng)次Mmax(kN·m)+198.21+101.48用下的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，則第一個(gè)集中荷載下的彎矩值為：第二個(gè)集中荷載下的彎矩值為：中間跨跨中彎矩最小時(shí)，兩個(gè)支座的彎矩值均為-145.43 kN·m，以此支座彎矩連線為基線，疊加集中荷載G=58.40kN作用下的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，則集中荷載處：荷載組合+支座最大負(fù)彎矩MB,max=-214.85 kN·m，MA=0,MC=-128.27 kN·m，在這三個(gè)支座彎矩之間連直線，以此連線為基線，于第一跨、第二跨分別繪出集中荷載為G+Q時(shí)的簡(jiǎn)支梁彎矩

15、圖，則集中荷載處的彎矩值順次為為175.18、103.57、60.81、89.67 kN·m。同理，當(dāng)-Mc最大時(shí)，集中荷載下的彎矩倒位排列。荷載組合+出現(xiàn)在邊跨彎矩最小與中間跨跨中彎矩最大。此時(shí)MB=MC=-93.56-51.87=-145.43 kN·m，第一跨在集中荷載G下的彎矩值為68.32、19.85 kN·m；第二跨在集中荷載G+Q下的彎矩值為101.39 kN·m101.48 kN·m(M2,max)。所計(jì)算的跨彎矩與附表3中的有少量差異，這是因?yàn)橛?jì)算跨度不是嚴(yán)格的等跨所致。主梁的彎矩包絡(luò)圖見(jiàn)附圖9（a）。根據(jù)附表4繪制剪力包絡(luò)圖

16、。荷載組合+時(shí)，Vmax=99.10kN，至第一集中荷載處剪力降為99.10-123.4=-24.3 kN，至第二集中荷載處剪力值為-24.3-123.4=-147.7 kN；荷載組合+時(shí)，VB最大，其中VBl=-159.21kN，則第一跨集中荷載處的剪力順次為-35.81、87.59kN。其余剪力值也可按此計(jì)算出，值具體見(jiàn)剪力包絡(luò)圖。主梁的剪力包絡(luò)圖見(jiàn)附圖9（b）。附表4 主梁的剪力計(jì)算（KN）項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖組合項(xiàng)次±Vmax(KN)+99.10+-159.21+137.83附圖9 主梁的力包絡(luò)圖(a) 彎矩包絡(luò)圖(b)剪力包絡(luò)圖4 主梁的承載力計(jì)算（1） 正截面受彎承載力計(jì)算（附表

17、5）跨按T形截面計(jì)算，因，所以翼緣計(jì)算寬度取 (取計(jì)算)B支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值縱向受力鋼筋的布置除B支座截面為二排外，其余均為一排。判別T形截面類形:>198.21KN·M?？芍獙俚陬怲形截面。附表5 主梁正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2彎矩設(shè)計(jì)值（kN·m）198.21-193.26101.48-28.63=0.0282=0.2502=0.0144=0.03260.9860.8530.9930.983(mm2)1147.71379583.5166.3選配鋼筋318+216AS=1165mm2318+316AS=1366mm2316AS=603mm2216AS=402m

18、m2B支座截面的實(shí)際配筋量較計(jì)算需要值少1%<5%，在允許圍之。（2） 斜截面受剪承載力計(jì)算（a） 驗(yàn)算截面尺寸因?yàn)?所以 可見(jiàn)截面尺寸符合要求，但均應(yīng)按計(jì)算配置腹筋。（b） 計(jì)算所需腹筋采用用8200mm雙肢箍筋 =176726N>VBl=159210N可以知道支座B配置8200已能滿足斜截面的受剪要求,彎起鋼筋可按構(gòu)造處理。因主梁受集中荷載，剪力圖呈矩形，故在支座B左邊2m圍布置三道彎起筋以便覆蓋此最大剪力區(qū)段。現(xiàn)先后彎起216和118。（3） 次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋計(jì)算次梁傳來(lái)集中力 現(xiàn)h1=600-400=200mm取附加箍筋8200mm雙肢，則在長(zhǎng)度s可布置附加鋼筋排數(shù)。m

19、=1000/200=5排，現(xiàn)次梁兩側(cè)各布置3排，共6排，則 可以主梁邊支座下設(shè)現(xiàn)澆梁墊。5 繪制抵抗彎矩圖形(1)鋼筋所能承擔(dān)和極限彎矩按實(shí)際配置的鋼筋面積ASC計(jì)算出控制截面上材料所能承擔(dān)的極限彎矩(此時(shí)忽略截面上力臂的差值)。用繪彎矩包絡(luò)圖的同一比例將抵抗彎矩值標(biāo)注在包絡(luò)圖的相應(yīng)截面位置上，再按每根鋼筋截面面積的比例劃分，得出各根鋼筋的所承擔(dān)得抵抗彎矩值。（2）過(guò)各分段點(diǎn)作水平線與彎矩包絡(luò)圖相交，得出各根鋼筋的“充分利用點(diǎn)”和“按計(jì)算不需要點(diǎn)”。（3）根據(jù)抵抗彎矩圖必須在彎矩包絡(luò)圖外面的原則，確定鋼筋的彎起和截?cái)?。鋼筋的彎起和截?cái)鄳?yīng)滿足下述要求：（a）彎起鋼筋彎起點(diǎn)應(yīng)距“充分利用點(diǎn)”不小于

20、0.5h0; (b) 鋼筋截?cái)帱c(diǎn)應(yīng)距“充分利用點(diǎn)”不小于 當(dāng) 時(shí) 當(dāng) 時(shí)（c）縱筋伸入支座的錨固長(zhǎng)度必須大于40d。具體尺寸見(jiàn)附后的主梁配筋圖。六 墻體計(jì)算1 確定房屋靜力計(jì)算方案由大學(xué)出版的混凝土與砌體結(jié)構(gòu)（程文瀼主編）所附表查得。本廠房為1類樓蓋。2 墻體高厚比驗(yàn)算由于荷載較大，本廠房墻體采用MU20紅磚M10砂漿砌筑，容許高厚比=26。(1)縱墻高厚比驗(yàn)算山墻之間的距離s=30m<32m,屬剛性方案。墻高H=4.2m, s=30m>2H=8.4m。則計(jì)算高度H0=1.0H=4.2m。取相鄰窗間墻寬s=5.0計(jì)算，其窗洞寬bs=3.6m,考慮門窗洞口的修正系數(shù)縱墻為承重墻 由公

21、式 現(xiàn) 滿足要求。（2）橫墻高厚比驗(yàn)算縱墻之間的距離s=18m<32m,屬剛性方案。墻高H=4.2m, s=18m>2H=8.4m。則計(jì)算高度H0=1.0H=4.2m。其門洞寬bs=2.0m,考慮門窗洞口的修正系數(shù)由公式 現(xiàn) 滿足要求。3 縱墻承載力計(jì)算取寬度為一個(gè)開(kāi)間的窗間墻（s=5.0m）為計(jì)算單元。屋面荷載：恒載為gk=5.3KN/m2（不包括梁自重），活載為qk=0.7KN/m2樓面荷載：恒載為gk=2.9KN/m2（不包括梁自重），活載為qk=5.0KN/m2370mm墻（雙面粉刷）自重：7.62 KN/m2鋼框玻璃窗自重：0.45 KN/m2每一個(gè)開(kāi)間梁自重：25

22、15;(0.25×0.52×3+0.2×0.32×5)=17.75KN根據(jù)設(shè)計(jì)基本資料和砌體規(guī)可知可不考慮風(fēng)荷載，僅按豎向荷載作用驗(yàn)算墻體。附圖10 標(biāo)準(zhǔn)單元荷載計(jì)算截面（1） 選取計(jì)算截面由于墻體厚度一樣，材料強(qiáng)度等級(jí)一樣，現(xiàn)取每層窗間墻上、下兩處的截面(窗洞口上部和窗洞口下部)為計(jì)算截面，見(jiàn)附圖10。(2)荷載計(jì)算一個(gè)計(jì)算單元的荷載標(biāo)準(zhǔn)值已知女兒墻高度800mm,窗尺寸為3000mm×3600mm。女兒墻墻重： 7.62×5×0.8 =30.48kN每層墻重：7.62×5×(4.2-3.0)+7.62

23、×(5-3.6)×3+0.45×3.0×3.6=82.58kN屋面荷載：恒荷載:5.3×5×3+17.75=97.25kN 活荷載: 0.7×5×3=10.5kN 107.75kN 樓面荷載：恒荷載: 2.9×5×3+17.75=61.25KN活荷載: 5.0×5×3=75KN 136.25kN 每層截面處墻重：截面11、截面33、截面55、截面77：7.62×5×0.2=7.62KN截面22、截面44、截面66、截面88：7.62+7.62×1

24、.4×3.0+0.45×3×3.6=7.62+36.84=44.48kN（3）力計(jì)算梁端支承壓力到墻邊的距離c對(duì)于屋蓋：c=0.33a0對(duì)于樓蓋：c=0.4a0（上述式中梁的有效支承長(zhǎng)度）(a)荷截標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的力：第四層：截面11：N1K=NUK+NLK=30.48+107.75+7.62=145.85KN墻頂面處彎矩: =107.75×136.9=14.75kN·m截面22： N2K=145.85+36.84=182.69 kN第三層：截面33N3K=30.48+82.58+107.75+136.25+7.62=364.68kN = =136

25、.25×126.7=17.26 kN·m截面44N4K=364.68+36.84=401.52 KN第二層：截面55N5K=30.48+107.75+136.25×2+82.58×2+7.62=583.51 KNMK=17.26KN·mm M5K=16.43KN·m截面66N6K=583.51+36.84=620.35 KNMK=17.26KN·mm M6K=4.11KN·m第一層：截面77N7K=583.51+136.25+82.58=802.34kNMK=17.26KN·mm M5K=16.43KN&

26、#183;m截面88N8K=802.34+36.84=839.18 kNMK=17.26KN·mm M8K=4.11KN·m(b)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的力截面11N1=1.2(30.48+97.25+7.62)+1.4×10.5=177.12kN墻頂面彎矩：M=（1.2×97.25+1.4×10.5）×136.9=17.99KN·m截面22N2=177.12+1.2×36.84=221.33kN截面33N3 =1.2(30.48+82.58+97.25+61.25+7.62)+1.4(10.5+75)=454.72KNM

27、 =(1.2×61.25+1.4×75)×126.7=22.62 KN·m截面44N4=454.72+1.2×36.84=498.93KN截面55N5=454.72+1.2×(82.58+61.25)+1.4×75=732.32KNM =(1.2×61.25+1.4×75)×126.7=22.62 KN·m截面66N6=732.32+1.2×36.84=776.53KN截面77N7=732.32+1.2×(82.58+61.25)+1.4×75=1009.

28、92KNM =(1.2×61.25+1.4×75)×126.7=22.62 KN·m截面88N8=1009.92+1.2×36.84=1054.13KN(4)驗(yàn)算截面承載力截面承載力計(jì)算見(jiàn)附表6。4 主梁梁端支承處局部受壓承載力計(jì)算今取最底層的梁端進(jìn)行計(jì)算。已知A0=（250+370×2）×370=366300mm2,底層梁端荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的支承壓力N1K=136.25KN，設(shè)計(jì)值N1=1.2×61.25+1.4×75=178.50KN,作用在A0圍的上部荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力：N0K =(802.34-

29、7.62×5×0.12) ×(366300/370×5000)=797.768×0.198=157.96KNN0 =(1009.92-7.62×5×0.12×1.2) ×(366300/370×5000)=1004.43×0.198=198.88KN由于梁跨度為6.0m大于4.8 m。故設(shè)置與梁端現(xiàn)澆成整體混凝土墊塊。墊塊尺寸ab=450mm，bb=370mm,tb=180mm。墊塊自梁邊每邊挑出的長(zhǎng)度為100mm<tb，符合剛性墊塊要求。梁端的有效支承長(zhǎng)度 則上部荷載可以不考慮。砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)30 / 30附表6 截面承載力計(jì)算層數(shù)截面N（KN）M（KN·m）e(mm)e/hy(mm)e/y=H0/hA(mm2)結(jié)果四層1-1177.1217.1396.260.26021850.52<0.711.350.343518000>0.3m22.82501.04滿足2-2221.334.2819.210.05191850.104<0.711.350.732518000>0.3m2.821069.28滿足三層3-3454.7221.5445.050.12181850.24<0.711.350.5895