武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計

1、武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書學(xué)號：0121206120102課程設(shè)計課程：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理學(xué)院：土建學(xué)院班級：土 木 zy1202姓名：學(xué)號： 0121206120102指導(dǎo)老師：2015年 1月 18日1武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書目錄一、設(shè)計資料2二、設(shè)計荷載2三、主梁毛截面幾何特性計算.2四、預(yù)應(yīng)力鋼束面積的估算及鋼束布置.5五、主梁截面幾何特性計算.8六、截面強度計算.10七、鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算.12八、預(yù)加應(yīng)力階段的正截面應(yīng)力驗算.16九、使用階段的正應(yīng)力驗算.19十、使用階段的主應(yīng)力驗算.22十一、錨固區(qū)局部承壓驗算.24十二、主梁變形（撓度）計算

2、.25武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書貴州道真高速公路橋梁上部構(gòu)件設(shè)計一、設(shè)計資料1、初始條件：貴州道真高速公路橋梁基本上都采用標準跨徑，上部構(gòu)造采用裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板， 20 m空心板、1.25m 板寬，計算跨徑 19.5m，預(yù)制長度 19.96m。參照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范按類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計此梁。2、材料：（1）混凝土： C40 混凝土， Ec3.25104 MPa ，抗壓強度標準值fck26.8MPa ， 抗 壓 強 度 設(shè) 計 值f cd18.4MPa ， 抗 拉 強 度 標 準 值ftk2.40MPa ，抗拉強度設(shè)計值ftd1.65MP

3、a 。（2）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：普通鋼筋主筋采用HRB335級鋼筋，抗拉設(shè)計強度f sd280MPa ；箍筋采用 R235級鋼筋，抗拉設(shè)計強度f sd195MPa 。（3）預(yù)應(yīng)力鋼筋公稱直徑為15.24mm，公稱面積為 140mm2，抗拉標準強度f pk1860MPa ， f pd1260MPa ，彈性模量 Ep1.95 ×105Mpa，低松弛級。二、設(shè)計荷載設(shè)計荷載為公路 -I 級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0 取 1.0 。荷載組合設(shè)計值如下：Q跨中76kN M 汽399kN.m M 恒710kN.m M 跨中1395kN.m Q j 0372kNM j 00 M 1 / 41025kN.m三、主

4、梁毛截面幾何特性計算2武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書主梁毛截面圖（單位mm）A八邊形(23232)(23224)22324402cm2毛截面面積：A12490 - 44026758 cm 2截面慣性矩：124903327032324323412（122324I12212- 4223）6125037cm12363現(xiàn)將空心板等效為工字形梁，則計算公式如下：（1）按照面積相等的原則2bk hkA八邊形（2）按照慣性矩相等的原則bk hk316 (23 224)323 2432324323412（12232703982cm41212122223）123623聯(lián)立解得： bcm h62cm

5、k 35.5 ;k故等效工字梁的上翼板厚度：h f y11 hk14cm1 h2下翼板厚度： hfy2cm2k14腹板厚度： bbf2bk53cm3武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書故等效后的截面如圖所示（單位：mm）：等效后截面特性計算如下：全截面面積：AAi全截面重心至梁頂距離：yiAi yiA式中： Ai 分塊面積；yi 分塊面積重心至梁頂邊的距離；截面分塊示意圖（單位：mm）4武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書主梁全截面幾何特性如下：分塊面積yiSi Aiyi yuyiI x Ai ( yu yi )2bh3(cm3 )分塊號(cm)I i12Ai (cm2 )(c

6、m)(cm4 )(cm4 )71× 1417695838143533612998.999453× 90452446500032197502477071× 148382502-38143533612998.93994yuI xI iAi yi28706723245747.8AAi45Si合計yb6758334110II xI i9045612289245其中： I i 分塊面積 Ai 對其自身重心軸的慣性矩I x 分塊面積 Ai 對全截面重心軸的慣性矩四、預(yù)應(yīng)力鋼束面積的估算及鋼束布置（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋面積估算按作用短期效應(yīng)組合下正截面抗裂性要求，估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。

7、對于 A 類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效預(yù)加力為：M s W0.7 ftkN peep1AW其中：M s 為正常使用極限狀態(tài)下按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值，由已知初始5武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書條件可知：； M sM 跨中1395 KNm設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣a p70mm ，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離 epybap450 70380mm；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，由表可知，跨中截面全截面面積 A6758cm2 ；全截面對抗裂驗算邊緣（即下緣）的彈性抵抗矩為WI6122892136064cm3

8、；yb45ftk 為 C40混凝土抗拉強度標準值ftk2.40MPa ；因此，有效預(yù)加力合力為：N peM s W0.7 ftk(1395106 )(136064 103 ) 0.7 2.42.006 106 N1ep1380AW675800136064103預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為con0.75 f pk0.75 18601395MPa ，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為ApN pe2.0061062(10.2)0.8 13951397mmcon因此，采用2 束 7 15.24的鋼絞線，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積Ap 2 7 1401 9 6mm021 7 9mm72

9、 ，滿足條件。采用夾片式群錨，70 金屬波紋管成孔。(2) 非預(yù)應(yīng)力鋼筋面積估算及布置在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為 a 70mm ，則有 h0 h a 900 70 830mm6武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書先假定為第一類 T 梁，則有r0 M df cd b'f x(h0x ) 即 1.0 1395 10618.4 1240 x (830x )22解得： x77mm h'f140mm （另一解不符合題意，舍去）因此確為第一類T 梁。由 fcd

10、b f' x f sd Asf pd Ap 可知：Asfcdbf' x f pd As 18.4 1240 77 1260 19602fsd2802545.6mm 0由式可知，非預(yù)應(yīng)力普通鋼筋的面積計算值小于0，因此，在受拉區(qū)不需要按照計算配置非預(yù)應(yīng)力普通鋼筋，僅需要按照構(gòu)造要求配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋，即可滿足此項配筋要求。由公路橋規(guī)9.3.6 可知，可取 4 14 的普通鋼筋，As616mm2 ?，F(xiàn)將預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置成一排，鋼筋布置圖如下：最小保護層厚度： c 70 - 35 35mmd 14mm，符合要求30mm1240 70 2 70 23 18.4d 14 mm鋼

11、筋凈距： Sn180mm，符合530mm要求。7武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書五、主梁截面幾何特性計算由課本查表可知，對于本題已知的混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋，其彈性模量分別為Ec3.25 104 MPa 、 E p1.95 105 MPa 、 Es2.0105 MPa（1）預(yù)加應(yīng)力階段梁的幾何特性在主梁混凝土強度達到設(shè)計強度的90%后進行預(yù)應(yīng)力的張拉， 此時管道尚未灌漿，因此其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響。此時，Ec'3.05 104 MPa則有鋼筋換算系數(shù)如下：'E p1.951056.4

12、'Es2.01056.6EpEc'3.05104EsEc'3.05104對梁頂邊的Ai 重心到梁面積矩自 身 慣性 矩youI x截面慣性矩分塊面積yi分塊名稱頂 距 離Si Ai(mm)Ai ( you yi )2I I i I xAi (mm2 )yiyi3I i (mm4 )4(mm )（ mm）(mm4( mm )混凝土全3.04116.122892675800-0.2270324501010面積108預(yù)留管道3 70 23.1941065.56340380.23848 .5830108面積非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算(Es'1) As83028631680380.

13、24.986 1083449.6面積凈截面換you6.1228920.5726.7541053.3081086.0651010449.81010108算面積8武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書（ 2）使用階段梁的幾何特性使用階段孔道已經(jīng)灌漿，因此不考慮孔道的影響，而考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋對換算截面的影響，其中鋼筋換算系數(shù)如下：EpE p1.951056EsEs2.0105Ec3.25104Ec3.25104Ai 重心對梁頂邊的分塊面積面積矩自身慣性矩到 梁 頂分塊名稱A (mm2 )SiAiyiI i距離 yi34i)( mm )( mm（ mm）混凝土全面3.04111086.122892

14、6758004501010積預(yù)應(yīng)力鋼筋(Ep1) Ap9800106換算面積8308.1340非預(yù)應(yīng)力鋼(Es1) As8302.631060筋換算面積3172.4全截面換算6.888105you6.122892457.173.149108面積1010變量WouIyobh youyou階段(mm3 )(mm)預(yù)應(yīng)力階段13.48107450.2使用階段13.459107442.836.15I x2截面慣性矩youyiAi ( you yi )( mm)I I i I x( mm4 )(mm4 )7.173.47107 142.8319.992 107 142.836.4718 1072.993

15、81086.1531010WobIIyobW pep(mm3 )( mm3 )13.4710715.95210713.89510716.5051079武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書其中： you ， yob 構(gòu)件全截面換算截面的重心到上下緣的距離Wou ， Wob 構(gòu)件全截面換算截面對上下緣的截面抵抗矩ep 為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到換算截面重心的距離，ephyoua p ，對于預(yù)應(yīng)力階段 ep 900449.8 70 380.2mm ，對于使用階段ep 900 457.17 70372.8mm 。六、截面強度計算（ 1）正截面承載能力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載能力計算求

16、受壓區(qū)高度 x先按第一類 T型截面梁計算混凝土受壓區(qū)高度x ，即：fcd b'f xfsd Asf pd Ap則有f sd Asf pd Ap280 6161260 1960'140mmxf cd b'f18.41240mm hf115.8受壓區(qū)全部在翼板內(nèi)，說明確為第一類T 型截面正截面承載能力計算由預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖可知，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置成一排，合力作用點到截面底緣的距離a70mm ，h0 h a90070830mm ，正截面的承載能力：M uf cd bf'x(h0x )18.4 1240 115.8 (83072.7115.8 )

17、 10 6222040 KNm r0 M d1395KN m因此跨中截面正截面承載力滿足要求。（2）斜截面承載能力計算斜截面抗剪承載力計算根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復(fù)核，即：(0.50 10 3 )2 f td bh0 r0Vd (0.51 10 3 )f cu,k bh010武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書首先，檢驗上限值截面尺寸檢查(0.51 10 3 ) fcu,k bh0(0.51 10 3 ) 40 530 8301418.9KN r0Vd76KN其次，檢驗下限值是否需要計算配置箍筋(0.50 103 )2ftdbh (0.50 10 3) 1.25 1.65 53

18、0 8300453.6KN >r0Vd76KN由此可知，截面尺寸符合設(shè)計要求，且只需按照構(gòu)造配置箍筋。斜截面抗剪承載能力按下式計算，即：r0VdVcs Vpd式中： Vcs1 2 3 (0.45 10 3 )bh0 (2 0.6P) fcu ,k sv fsvVpd (0.7510 3 ) f pd Apd sin p其中，1 異號彎矩影響系數(shù)，11.0 ；2 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，21.25 ；3 受壓翼緣的影響系數(shù)，31.1 ；P 100AsAp61619601001005300.586bh0830閉合箍筋選用雙肢直徑為12mm的 R235鋼筋 ， f sv195MPa ，間距Sv 100

19、mm，箍筋截面面積 Asv2 113.1226.2mm2 ，則有Asv226.2.00427sv5300bsv100因此， Vcs12 3 (0.4510 3 )bh0(20.6P)fcu ,ksv fsv1.0 1.251.1(0.45 10 3 )530830( 20.60.586)40 0.00427 195 957.8KN11武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書因為預(yù)應(yīng)力鋼筋布置為直線型，因此有p0 ，則有 V pd0VcsV pd957.8KN r0Vd372KN由上可知，支點處截面滿足斜截面抗剪要求。斜截面抗彎承載能力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，此處預(yù)

20、應(yīng)力混凝土空心板的施工方法采用直線配筋的后張法，即使預(yù)應(yīng)力鋼筋在梁端微彎起，一般角度緩和，斜截面抗彎強度一般不控制設(shè)計，故不另行計算。七、鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算（一）預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力按公路橋規(guī)規(guī)定采用con0.75 f pk0.751860MPa1395MPa（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失（l1 ）由公式 13-41 可知因摩擦所引起的預(yù)應(yīng)力損失l1con 1e (kx)，從張拉端至計算截面管道平面曲線的夾角之和，即曲線包角，按絕對值相加，單位以弧度計；此處=0；鋼筋與管道之間壁間的摩擦系數(shù)，查表2-5 可知，=0.25 ；k 管道每米長度的偏差對摩擦的影響悉數(shù)，查表 2-5

21、 可知， k =0.0015 ；x 從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度， 或為三維空間的曲線管道的長度，以m計，這里取為梁的計算長度，因此x =19.5m；則可計算得 l1con 1e (kx )13951- e 0.0015 19. 540.21MPa 。（2）錨具變形、鋼絲回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（l 2 ）后張法構(gòu)件，當張拉結(jié)束并進行錨固時，錨具將收到巨大的壓力并使錨具自身及錨下墊板壓密而變形，同時有些錨具的預(yù)應(yīng)力鋼筋還要向內(nèi)回縮，張拉端至錨固端之間的距離取為構(gòu)件的計算長度l19500mm ，采用有頂壓的夾片式錨具，查表 2-6 可得l4mm，則有：12武漢理工大學(xué)混

22、凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書l41.95 10540MPal 2Ep103l19.5（3）混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（l 4 ）按照簡化的公式（ 13-61 ）可知l 4m1Eppc2mm 張拉批數(shù)， m =2；Ep 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度為設(shè)計強度的90%，計算可知， Ec'3.05 104 MPa ，因此有E p1.951056.4Ep3.05104Ec'pc截面鋼筋重心由預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，N p0N p 0 ep2其中，N p 0 ( conl1l 2 ) AppcA0I 0，(1395 4040.21)1960 257

23、6988 .4Nep 900449.8 70380.2mmN p0N p 0 ep22576988.42576988.4380.22 9.957MPapcA0I 01046.06510106.754則有 l 4m 1219.957 15.925MPaEppc6.42m22（4）鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失（l 5 ）對于采用超張拉工藝的低松弛鋼絞線，由鋼筋引起的應(yīng)力損失為l 5( 0.52 pe0.26) pef pk式中，張拉系數(shù)，采用超張拉時，0.9 ；鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，0.3 ；pe 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對于后張法構(gòu)件則有：13武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書pec

24、onl 1l 2l 4139540.214015.9251298.865MPa則有 l 5(0.52pe0.26) pe f pk0.9 0.3 (0.521521.090.26) 1521.09 36.16 MPa1860（5）混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失（l 6 ）混凝土收縮、 徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失按下式計算：0.9 E p cs (tu ,t 0 )Eppc(tu ,t 0 )l 6115ps式中cs (tu ,t0 ) ， (tu , t0 ) 加載齡期為 t0 時，混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變應(yīng)變終極值；t 0 加載齡期，即達到設(shè)計強度90%的齡期，近似按標準養(yǎng)

25、護條件計算，即 0.9 fckfcklg t0 ，則可知， t020d ；對于二期恒載 G 2 的加載齡期 t0'90d ；lg 28該梁所處環(huán)境相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度為2 A675800444.6mm 450mmh12409002查表可知：(tu , t0 ) ( tu ,20)1.63 ；(t u , t0' ) (tu ,90) 1.21 ；cs (tu ,t 0 ) cs (tu ,20) 0.17110 3；cs (tu , t0') cs (tu ,90) 0.1510 3；對于跨中截面，有N p 0 (conlI) Ap( conl 1l 2l

26、4l 5 ) Ap (139540.214015.92536.16)1960 25545775.4N14武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書N p 0N p0 ep2M G 1(tu ,90)M G2pcI 0Wp(tu ,20)Wp'A0 2545775.42545775.4380.227101066.8881056.153101014.952107= 5.23MPaEpE p1.951056Ec3.25104ApAs19606160.0037A06.888105iI 01.1531010298.88mmA06.888 105epsApepAses1960372.8 6163

27、72.8ApAs1960616372.8mmps1eps2372.822.556i 21298.882因此，有0.9 E p cs (tu ,t 0 )Eppc(tu ,t 0 )l 6115ps 0.91.95 1050.17110 36 5.231.63 66.598 MPa1150.00372.556（二）鋼筋的有效應(yīng)力：對于后張法構(gòu)件，在第一階段即預(yù)加應(yīng)力階段：lIl 1l 2l 4 40.21 40 15.925 96.135MPa有效預(yù)應(yīng)力：pIconlI139596.1351298.865MPa第二階段即使用階段：lIIl 5l 6 36 .16676.598 102.758MP

28、a有效預(yù)應(yīng)力：pIIconlIlII139596 .135102 .7581196 .107 MPa15武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書八、預(yù)加應(yīng)力階段的正截面應(yīng)力驗算構(gòu)件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土實際強度達到設(shè)計強度的90%，即 f'23.4MPa ，'2.2MPackftk跨中截面上、下緣的正應(yīng)力：上緣：下緣：tN p 0N p 0 epM G1ctA0wouwoutN p 0N p 0 epM G1ccA0wobwob其中： N p 0pI Ap1298.86519602545775.4Nep380.2mm則有tN p 0N p 0 ep M G1c

29、tA0wouwou 2545775.42545775.4380.2710106=1。856MPa ( 壓)6.75410513.48107513.48107tN p0N p 0 epM G1ccA0wobwob6 2545775.4 2545775.4 380.2 710 106.75410513.4710713.47107 5.72 MPa （壓） 0.7fck'0.7 23.416.38MPa梁支點截面處上、下緣正應(yīng)力：上緣：tN p 0N p 0 ep2545775.42545775.4380.2ctA0wou6.754 10513.48107 3.41MPa （拉） 1.15f

30、 tk'1.15 2.22.53MPa下緣：tN p 0N p 0ep2545775 .42545775 .4380.2ccA0wob6.754 10513.4710 716武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書 9.686MPa （壓） 0.7 fck'0.7 23.4 16.38MPa由上式計算可知，支點截面上緣處于受拉狀態(tài)，t'ct1.15 f ck ，因此可通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，所以在預(yù)拉區(qū)配置配筋率為0.5%的非預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)s'A00.5%6.75410 53377mm2故選用 9 22 的非預(yù)應(yīng)力鋼筋（ As' 3421

31、mm2 ）配置在空心板的頂端，其中非預(yù)應(yīng)力鋼筋的重心到空心板上緣的距離 as' 70mm配置上緣非預(yù)應(yīng)力鋼筋后，跨中截面的截面幾何特性如下表：（I ）混凝土在預(yù)加應(yīng)力階段時，混凝土強度達到設(shè)計強度的90%，此時，Ec'3.05104 MPa則有鋼筋換算系數(shù)如下：'E p1.951056.4'Es2.01056.6EpEc'3.05104Es3.05104Ec'Ai重I x截面慣性矩對梁頂邊2自身Ai ( youyi ) I I i I x心 到分塊面積的面積矩慣性矩youyi4)分塊梁 頂4(mm)Si Aiyi( mm)(mmAi (mm2)

32、距 離名稱( mm3 )I i ( mm4 )yi（mm）混凝土3.04116.1228928.1771010675800450101011全面積108370 2預(yù)留管43.19483003915.88108道面積3848 .510617武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書上緣非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積下緣非預(yù)應(yīng)力( Es'1) As'19157.670134103203692.6109( Es'1) As830286316803915.27 108鋼筋換3449.6算面積全截面you6.122892I 0A03.051換算面43910103.77 109 6.5 1

33、010694558.7108積在使用階段梁時的幾何特性鋼筋換算系數(shù)如下：EpE p1.951056EsEs2.01056.15Ec3.25104Ec3.25104Ai 重截面對梁頂邊的自身心 到慣性矩I x面積矩you分塊面積慣性矩梁 頂yiyi )2分塊名稱Ai (mm2 )Si AiyiI i(mm4 )( mm)Ai ( youI I i I x距 離(mm3 )(mm4 )yi(mm4 )（ mm）混凝土全3.04111086.12289267580045010102.43892608面積預(yù)應(yīng)力鋼(Ep1) Ap8.134106筋換算面98008300-382.41.433108積18武漢理工大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計說明書上緣非預(yù)(Es1) As'應(yīng)力鋼筋176187012332600377.62.51108換算面積下緣非預(yù)應(yīng)力鋼筋(Es1) As8302.631060-382.44.6391083172.4換算面積全截面換A0you6.122892I 0447.610106.5610103.161084.3810 9算面積706390變WouIyobh youWobIW pI量youyobep