多時間尺度趨優(yōu)控制模型和算法流程圖

1、附錄A 多時間尺度趨優(yōu)控制模型和算法流程圖圖A1 基于光伏并網(wǎng)點電壓優(yōu)化的配電網(wǎng)多時間尺度趨優(yōu)控制流程圖Fig. A1 The flow chart of the slack optimal control in distribution network based on PCC voltage optimization of PVvia multi-time scale coordination圖A2 OLTC等效注入功率模型Fig. A2 Equivalent power injection model of OLTC圖A3 SOCP和基于LHS概率潮流交互迭代的隨機最優(yōu)潮流解耦法求解流程

2、圖Fig. A3 The flow chart of the stochastic optimal power flow decouple method by interactive iteration between SOCP and probabilistic power flow based on LHS附錄B 算例相關(guān)參數(shù)說明本文選取改進的IEEE33節(jié)點系統(tǒng)作為算例，如圖B1所示，在Matlab-YALMIP平臺上編程仿真，調(diào)用商業(yè)軟件Gurobi7.5.1求解模型。模型參數(shù)方面，從節(jié)點3和節(jié)點17分別接入DPV，兩個接入點DPV裝機容量均為2.0MW,，且根據(jù)GB/T 19964-

3、2012光伏發(fā)電站接入電力系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定可知，光伏電站并網(wǎng)逆變器須滿足在額定有功下功率因數(shù)可在-0.95+0.95之間動態(tài)可調(diào)，因此設(shè)置并網(wǎng)逆變器容量為2.1MVA。離散設(shè)備方面，饋線首端裝設(shè)有1臺OLTC，型號為SFZ9-50000/110，高壓側(cè)額定電壓為121kV，低壓側(cè)額定電壓為10.5kV，高壓分接范圍為±8×1.25%；在節(jié)點4、11、18、22、25、33處安裝可投切并聯(lián)電容器組，單組容量（單位：kvar）分別為25、15、15、10、10、10，組數(shù)均為2組。經(jīng)濟參數(shù)方面，光伏發(fā)電上網(wǎng)電價為1.00元/kWh，光伏有功削減賠償系數(shù)kc為1.5，配電網(wǎng)與上層電網(wǎng)

4、電能交易采用峰平谷分時電價機制，具體參數(shù)見表B15。其他參數(shù)見表B2。圖B2為系統(tǒng)負荷率、光伏有功出力預(yù)測曲線，兩者預(yù)測誤差分別為預(yù)測值的8%、10%。算法參數(shù)方面，LHS采樣規(guī)模為800，機會約束啟發(fā)式調(diào)整的迭代次數(shù)上限itermax為50。表B1 分時電價參數(shù)Table B1 Time parameter of electricity price時段時段類型電價/(元/kWh)1822峰時0.98610、1617、2324平時0.7415、1115谷時0.49表B2 仿真參數(shù)Table B2 Simulation parameters參數(shù)KT.max/次KC.max/次/p.u./p.u.

5、Vmin/p.u.Vmax/p.u.VSmQQ/Mvar數(shù)值1040.931.070.931.070.991.000.410-6圖B1 改進的IEEE33節(jié)點系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig. B1 Structural diagram of modified IEEE33-bus test system圖B2 日負荷和光伏有功預(yù)測曲線Fig.B2 Forecasting curve of load and PV power附錄C 長時間尺度下調(diào)度計劃制定 (a) 無功優(yōu)化調(diào)度 (b) 電壓安全調(diào)度、經(jīng)濟趨優(yōu)調(diào)度圖C1 電容器組預(yù)投切計劃Fig. C1 The pre-switching plan of

6、capacitors圖C2 OLTC預(yù)投檔計劃（三種調(diào)度模型結(jié)果均一致）Fig. C2 The pre-adjusting plan of OLTC (The results of the three dispatch models are the same)圖C3 中部光伏并網(wǎng)點電壓控制計劃Fig. C3 The PCC voltage control plan of PV in the middle of feeder圖C4 末端光伏并網(wǎng)點電壓控制計劃Fig. C4 The PCC voltage control plan of PV in the tail of feeder圖C5 中部

7、、末端光伏有功削減計劃（僅電壓安全調(diào)度）Fig. C5 The active power curtailment plan of PV in the middle and tail of feeder (only for the voltage security dispatch)圖C6 中部光伏并網(wǎng)節(jié)點10電壓時序模擬曲線Fig. C6 Timing simulation curve of PCC voltage of PV in the middle of feeder at Node 10圖C7 中部光伏無功出力時序模擬曲線Fig. 4 Timing simulation curve o

8、f reactive power of PV in the middle of feeder圖C8 光伏有功實時削減總量時序模擬曲線Fig. C8 Timing simulation curve of active power curtailment of PV (a) 第一階段確定性優(yōu)化調(diào)度（改進IEEE33） (b) 第二階段確定性優(yōu)化調(diào)度（改進IEEE33） (c) 第一階段確定性優(yōu)化調(diào)度（改進IEEE69） (d) 第二階段確定性優(yōu)化調(diào)度（改進IEEE69）圖C9 二階錐松弛間隙值散點圖Fig. C9 The scatter of relaxation deviation of second order cone表C1 二階錐松弛誤差分析Table C1 Comparison of algorithm performance on modified IEEE33-bus test system改進IEEE33節(jié)點系統(tǒng)改進IEEE69節(jié)點系統(tǒng)第一階段第二階段第一階段第二階段節(jié)點電壓最大誤差/p.u.6.73×10-76.82×10-75.21×10-64.57×10-6支