現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓報(bào)告

1、XX 特大橋現(xiàn)澆雙線變寬簡支箱梁支架預(yù)壓報(bào)告 一、工程概況 XXX 軌道交通項(xiàng)目 XX 特大橋共有 5 跨（ 30m4 跨， 25m1 跨） 雙線變寬簡支梁采用支架現(xiàn)澆法施工。 現(xiàn)澆箱梁支架采用貝雷梁平臺 上鋪設(shè)碗扣式支架搭設(shè)滿堂架， 在箱梁跨中處設(shè)一條形基礎(chǔ)支撐貝雷 梁。根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況、工期及建設(shè)單位的要求，在現(xiàn)場對 25#墩 26#墩之間雙線變現(xiàn)澆寬簡支箱梁進(jìn)行了支架的預(yù)壓，預(yù)壓材料采用 砂袋。預(yù)壓加載開始時(shí)間為 2012 年2月13日至 2月29日預(yù)壓完畢， 持荷 14 天。 二、 主要技術(shù)參數(shù) 現(xiàn)澆梁支架預(yù)壓主要參數(shù)如下： 預(yù)壓荷載： 預(yù)壓荷載為（30m箱梁重量+模板）總重X 1.2

2、。 30m 梁重 285.8*2.5=714.5 噸；箱梁模板 48.05 噸。模架預(yù)壓荷 載 G=（714.5+48.05 ） *1.2=915.06 噸。 三、 預(yù)壓方案 3.1 預(yù)壓試驗(yàn)?zāi)康?（ 1）檢驗(yàn)支架、貝雷梁及地基的強(qiáng)度和穩(wěn)定性； （ 2）消除基礎(chǔ)、貝雷梁及支架的非彈性形變； （ 3）確保支架現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)在施工過程中不出現(xiàn)過大的拉應(yīng) 力而產(chǎn)生裂縫，同時(shí)保證梁體的線型及梁頂面高程。 預(yù)壓是為了檢驗(yàn)現(xiàn)澆箱梁模板的安全性和實(shí)際變形量， 通過預(yù)壓 消除結(jié)構(gòu)非彈性變形，同時(shí)取得模板彈性變形的實(shí)際數(shù)值，得出“荷 載撓度”曲線，并檢驗(yàn)設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果，調(diào)整預(yù)拱度 （或反拱 ），以求得 現(xiàn)澆箱梁施

3、工的準(zhǔn)確參數(shù)。 提前發(fā)現(xiàn)支架結(jié)構(gòu)及構(gòu)件加工、 安裝所存 在的問題和隱患，提前調(diào)整整改，防患于未然。模板預(yù)拱度的調(diào)整通 過調(diào)整模板支撐頂托完成。 設(shè)計(jì)依據(jù)建設(shè)單位、 設(shè)計(jì)單位下發(fā)的相關(guān)的技術(shù)要求和國家、 鐵 道部部的強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)和條文。 3.2 總體方案 模架預(yù)壓采用沙袋預(yù)壓， 按照四級預(yù)壓加載， 加載重量和方式如 下： 一級加載至梁及模板重的 60% 即 457.5 噸； 二級加載至梁及模板重的 80% 即 610 噸； 三級加載至梁及模板重的 100% 即 762.5 噸； 四級加載至預(yù)壓總重即 915.06 噸； 箱梁預(yù)壓從混凝土結(jié)構(gòu)跨中開始向支點(diǎn)處進(jìn)行對稱布載；當(dāng)橫向 加載時(shí)，應(yīng)從混凝土結(jié)

4、構(gòu)中心線向兩側(cè)進(jìn)行對稱布載。 3.3 沉降觀測 1、沉降觀測點(diǎn)設(shè)置 為了能夠真實(shí)的掌握支架預(yù)壓造成的地基沉降、貝雷梁形變、支 架本身變形及工字鋼、 方木的變形量， 以便有效地指導(dǎo)現(xiàn)澆梁梁體施 工，現(xiàn)場在 25#墩-26#墩之間中墩及承臺表面上共計(jì)設(shè)置了 5 排沉降 觀測點(diǎn)，每排 5 個(gè)，計(jì) 25 個(gè)；梁體貝雷梁頂部 （支架腳手架底部 ）設(shè) 置 5 排沉降觀測點(diǎn)，每排 5 個(gè)，計(jì) 25 個(gè)；梁體支架頂部于底部對應(yīng) 設(shè)置5排沉降觀測點(diǎn)。中墩和承臺上觀測點(diǎn)設(shè)置目的主要是監(jiān)測支架 基礎(chǔ)的沉降；貝雷梁頂部沉降觀測點(diǎn)設(shè)置目的主要是監(jiān)測貝雷梁的變 形；支架頂部的觀測點(diǎn)主要是監(jiān)測方木彈性變形及所有立桿的彈性變

5、 形及撓度導(dǎo)致的變形。 支架頂部、貝雷梁（支架底）觀測點(diǎn)布置圖 基礎(chǔ)觀測點(diǎn)布置圖 2、觀測 12日將上下計(jì)75個(gè)觀測點(diǎn)的原始標(biāo)高進(jìn)行測量； 支架加載第一級加 載完畢0h后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測，12h后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第1次 觀測，24h后進(jìn)行第2次觀測，36h kJ kZ M kJ V 廣貝 廣 廠* 4 V U U kJ 7 心 L CM c C rS /大里程 水里程、 ，：沖 On 在支架搭設(shè)完畢未加載之前，項(xiàng)目部技術(shù)人員于 2012年2月 U職卿戦滋糊 后進(jìn)行第3次觀測，測得第一組 數(shù)據(jù)；支架加載第二級加載完畢Oh后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測，12h 后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測，24h后進(jìn)行第

6、2次觀測，36h后進(jìn)行第 3 次觀測，測得第二組數(shù)據(jù)；支架加載第三級加載完畢 Oh 后對觀測 點(diǎn)進(jìn)行第 1 次觀測， 12h 后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第 1 次觀測， 24h 后進(jìn)行第 2 次觀測， 36h 后進(jìn)行第 3 次觀測，測得第三組數(shù)據(jù)；支架加載第四 級加載完畢 Oh 后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第 1 次觀測， 24h 后對觀測點(diǎn)進(jìn)行第 1 次觀測， 48h 后進(jìn)行第 2 次觀測， 72h 后進(jìn)行第 3 次觀測，測得第 四組數(shù)據(jù)；在支架卸載完畢 6h 后對觀測點(diǎn)進(jìn)行觀測，測得第五組數(shù) 據(jù)。 第一組觀測數(shù)據(jù)顯示承臺平均下沉 Omm ，中墩支撐平均下沉 4.3mm ；貝雷梁頂部兩端平均下沉 3.2mm ， 1/

7、4 跨處平均下沉 4.4mm ， 跨中處平均下沉 4.4mm ；支架頂部兩端平均下沉 11.5mm ， 1/4 跨處 平均下沉 13.2mm ，跨中處平均下沉 12.8mm （ 均不考慮測量誤差 ） 。 第二組觀測數(shù)據(jù)顯示承臺平均下沉 Omm ，中墩支撐平均下沉 2.3mm ；貝雷梁頂部兩端平均下沉 2.6mm ， 1/4 跨處平均下沉 3.8mm ， 跨中處平均下沉 2mm ；支架頂部兩端平均下沉 6.4mm ， 1/4 跨處平 均下沉 8.7mm ，跨中處平均下沉 6.2mm （ 均不考慮測量誤差 ）。 第三組觀測數(shù)據(jù)顯示承臺平均下沉 Omm ，中墩支撐平均下沉 0.3mm ;貝雷梁頂部兩

8、端平均下沉 3mm , 1/4跨處平均下沉4mm , 跨中處平均下沉2.4mm ;支架頂部兩端平均下沉 4.2mm， 1/4跨處 平均下沉5.4mm，跨中處平均下沉3.2mm （均不考慮測量誤差）。 第四組觀測數(shù)據(jù)顯示承臺平均下沉 0mm，中墩支撐平均下沉 0mm ;貝雷梁頂部兩端平均下沉 2mm ,1/4跨處平均下沉3.6mm , 跨中處平均下沉2mm ;支架頂部兩端平均下沉 4.2mm , 1/4跨處平 均下沉4.4mm，跨中處平均下沉3.2mm （均不考慮測量誤差）。 第五組數(shù) 據(jù)顯示承臺平均 回彈Omm，中墩支 撐平均 回彈 3.5mm ;貝雷梁頂部兩端平均回彈 5mm， 1/4跨處回

9、彈10mm，跨 中處回彈4mm ;支架頂部兩端回彈12mm，1/4跨處回彈17mm， 跨中處回彈10mm（均不考慮測量誤差）。 3、數(shù)據(jù)處理 根據(jù)各監(jiān)測點(diǎn)在各級荷載下的觀測數(shù)據(jù)，處理得出下表: 支架底部及基礎(chǔ)監(jiān)測斷面數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì) 沉降量（mm 回彈量（mm 檢測斷面 加載60% 加載80% 加載100% 加載120% 1 卸載后 梁端部處 3.2 2.6 3 2 5 1/4跨處 4.4 3.8 4 3.6 10 跨中 4.4 2.4 2 2 4 3/4跨處 4.4 3.8 4 3.6 10 梁端部處 3.2 2.6 3 2 5 中支撐基礎(chǔ) 4.3 2.3 0.3 0 3.5 支架頂部監(jiān)測斷面數(shù)據(jù)統(tǒng)

10、計(jì) 沉降量（mm 回彈量（mrj） 檢測斷面 加載60%! 加載80% 加載100% 加載120% 卸載后 梁端部處 11.5 6.4 4.2 4.2 12 1/4跨處 13.2 8.7 5.4 4.4 17 跨中 12.8 6.2 3.2 3.2 10 3/4跨處 13.2 8.7 5.4 4.4 17 梁端部處 11.5 6.4 4.2 4.2 12 由第上面兩表統(tǒng)計(jì)分析數(shù)據(jù)可以看出，碗扣支架平均回彈均為 7mm ;貝雷梁及支架頂部以中支撐為分界線，兩側(cè)呈對稱拋物線回 彈，以1/4跨中處為最大值 3.4支架的預(yù)拱度設(shè)置 根據(jù)沉降觀測數(shù)據(jù)分析可知，支架預(yù)拱度設(shè)置應(yīng)由四項(xiàng)彈性變形 組成，分別為

11、：中支撐基礎(chǔ)、貝雷梁、支架以及設(shè)計(jì)預(yù)拱度。 由中支撐回彈而設(shè)置的預(yù)拱度按照直線方程過渡， 以中支撐為對 稱軸，兩側(cè)對稱設(shè)置，中支撐彈性變形為 3.5mm，則其預(yù)拱設(shè)置線 性方程為：Y1=0.0035x/L （x為距支座中心距離，L為箱梁計(jì)算跨度 的一半）； 由貝雷梁回彈而設(shè)置的預(yù)拱度按照二次拋物線過渡， 以中支撐為 對稱軸，兩側(cè)對稱設(shè)置，貝雷梁最大彈性變形為 （10mm-0.5*3.5mm=8.75mm ），其預(yù)拱設(shè)置線性方程為： Y2=（ 4*0.00875*x）/LA2*（ L-X）=0.035x （ L-x）/ LA2（x 為距 支座中心距離，L為箱梁計(jì)算跨度的一半）； 支架整體回彈為7

12、mm，其預(yù)拱度設(shè)置為Y3=0.007; 設(shè)計(jì)預(yù)拱度跨中最大值為：理論計(jì)算跨中反拱值 -扣除自重影響 后預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的上拱度-理論計(jì)算殘余徐變拱度值二 （9.86-13.67-4.07）mm=2.12mm，其他位置按照二次拋物線過渡, 其預(yù)拱度設(shè)置方程為： Y4=0.00212 （2L-x）x/LA2（x為距支座中心距離，L為箱梁計(jì)算 跨度的一半，該方程為1/2曲線圖，另一半以跨中為軸線，對稱布置）。 綜上，支架布置反拱設(shè)置方程為； Y=Y 1+ Y2+Y3+Y4，即 Y=0.0035x/L+0.035x （ L-x）/ LA2+0.007+0.00212 （ 2L-x）x/L2 經(jīng)計(jì)算，該梁體的

13、從小里程側(cè)到大里程側(cè)的預(yù)拱度為： 雙線變寬簡支梁預(yù)拱度計(jì)算表 30m變寬簡支梁預(yù)拱度值 預(yù)拱值以跨中對稱布置 距支座中心距離（m 距梁端距離（m） 預(yù)拱值（cm） 0 0.55 0.70 0.9 1.45 0.94 1.8 2.35 1.15 2.7 3.25 1.34 3.6 4.15 1.50 4.5 5.05 1.63 5.4 5.95 1.73 6.3 6.85 1.81 7.2 7.75 1.86 8.1 8.65 1.88 9 9.55 1.87 9.9 10.45 1.84 10.8 11.35 1.78 11.7 12.25 1.69 12.6 13.15 1.58 13.5 14.05 1.43 14.4 14.95 1.26 15.3 15.85 1.43 16.2 16.75 1.58 17.1 17.65 1.69 18 18.55 1.78 18.9 19.45 1.84 19.8 20.35 1.87 20.7 21.25 1.88 21.