精品資料（2021-2022年收藏）鶴鳳大橋剛構(gòu)橋連續(xù)梁菱形掛籃計算書

1、鶴鳳大橋剛構(gòu)橋+掛籃計算書 0鶴鳳大橋 （+）m連續(xù)梁菱形掛籃連續(xù)梁菱形掛籃計算書計算書 江西中耀建設(shè)有限公司年月鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 0鶴鳳大橋鶴鳳大橋單箱單室預(yù)應(yīng)力懸澆連續(xù)箱梁單箱單室預(yù)應(yīng)力懸澆連續(xù)箱梁跨度跨度: :+ + +m m 菱形掛籃結(jié)構(gòu)計算書菱形掛籃結(jié)構(gòu)計算書 計算： 復(fù)核： 批準(zhǔn)： 日期： 鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 第 0 頁0第第 1 章章 設(shè)計計算說明設(shè)計計算說明1.1.1 設(shè)計依據(jù)設(shè)計依據(jù)1.公路橋梁工程施工技術(shù)規(guī)范;2.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003;3.鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范TB10002.2-2005;4.橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；5.連續(xù)梁施工圖；

2、6.其他相關(guān)規(guī)范手冊。1.21.2 工程概況工程概況 采用菱形掛籃進(jìn)行懸臂澆筑，由主桁系統(tǒng)主桁系統(tǒng)、懸吊行走系統(tǒng)懸吊行走系統(tǒng)和模板系統(tǒng)（含底模平臺）模板系統(tǒng)（含底模平臺）三部分組成。其中，主桁系包括主桁架、橫聯(lián)、前橫梁、后平梁和橫梁錨固系統(tǒng)等部分；主桁和橫聯(lián)采用型鋼和鋼板的組合結(jié)構(gòu)，前橫梁、后橫梁采用型鋼組拼。懸吊行走系統(tǒng)包括外?？v梁、吊帶、前下橫梁和后下橫梁等部分；外?？v梁、前下橫梁和后下橫梁等采用型鋼組拼，所有吊帶均采用 PSB93032 精軋螺紋鋼。模板系統(tǒng)包括外模和底模（含底模平臺）三個部分；外模、底模均采用大塊組合鋼板；外模桁架采用型鋼組拼；底模平臺縱橫梁均采用型鋼組拼。內(nèi)模施工采用

3、內(nèi)模桁架及桁架，齒板施工時配合鋼管托架支撐施工。綜合其余節(jié)段的長度與截面形式，由于綜合其余節(jié)段的長度與截面形式，由于# #塊最重，最終選取塊最重，最終選取# #塊作為計算截面。塊作為計算截面。具體的結(jié)構(gòu)圖如下圖所示。圖 1 掛籃總體布2100500200020002000733030074901200后短吊桿后短吊桿8500155480500110020005001800770021005008500500110020005001800?5510000465036045041241250170004475774150117455447800640075075045035245040012001

4、200R502400200091651669848525174668（單位：mm）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 11.2.11.2.1 主桁主桁主桁為菱形桁片，每個掛籃有二片菱形組合梁，菱形桁片由32普通熱軋槽鋼組成的方形截面桿件構(gòu)成，兩片組合梁支架由桁架連接形成整體。1.2.21.2.2 底籃底籃底籃由前下橫梁、后下橫梁、縱梁等組成。（1）前下橫梁：底籃前橫梁采用I6b 普通熱軋工字鋼組成；（2）后下橫梁：底籃后橫梁采用I6b 普通熱軋工字鋼組成；（3）縱梁：底籃分配梁由b 槽鋼加工而成。1.2.31.2.3 懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)包括上前橫梁、外模板滑梁和吊桿，上前橫梁45b 熱軋工字鋼組拼

5、，通過吊桿及鉸座與底欄連接。外模板滑梁也為型鋼結(jié)構(gòu)，通過前后吊桿與上前橫梁及箱梁翼板連接承載外模澆注砼。（1）前上橫梁：前上橫梁為雙拼Ib 工字鋼。（2）滑梁：外滑梁采用雙拼2b 槽鋼，長m;內(nèi)滑梁采用32b 槽鋼，長 12m；（3）吊桿均采用直徑為 PSB93032PSB93032 精軋螺紋鋼。1.2.41.2.4 錨固系統(tǒng)錨固系統(tǒng)掛籃后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下端通過連接器錨于豎向預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼上。擬定單片掛籃主桁的后錨共設(shè)根 32 預(yù)留精軋螺紋鋼和一根使用連接器錨固軌道的精軋螺紋鋼。1.2.51.2.5 行走系統(tǒng)行走系統(tǒng)行走系統(tǒng)由由反扣輪支座、滾動中支座及千斤

6、頂手拉葫蘆等組成等構(gòu)成。整個掛籃移動時主桁、側(cè)模和底模共同行走。主桁架行走采用 2 組滑輪安放在前后支點(diǎn)上，后錨扁擔(dān)梁隨主桁的移動交替錨固到預(yù)埋的精軋螺紋鋼上，主桁的前進(jìn)依靠導(dǎo)鏈葫蘆牽引或者液壓同心千斤頂前進(jìn)。每片主桁架安裝 4 根后錨扁擔(dān)梁。掛籃走行時反扣輪導(dǎo)軌，導(dǎo)軌梁錨固于梁體。1.2.61.2.6 模板系統(tǒng)模板系統(tǒng)模板采用吊掛式，由內(nèi)、外模板組成。內(nèi)模：內(nèi)模由 GB 組合模板和專用角模以及可調(diào)變徑珩架 脫側(cè)模機(jī)構(gòu)橫豎連接加固帶組成,模板通過勾頭螺栓連成系統(tǒng),可變徑寬 400,可在滑梁上平移 5000,側(cè)立模板平行軌跡快速脫支。外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，翼緣懸臂模板和腹板

7、焊接為一體，并采用斜撐加強(qiáng)。1.2.71.2.7 中門架及側(cè)吊架中門架及側(cè)吊架中門架上下弦桿采用14b 槽鋼，腹桿及斜桿采用 120*120*6 方鋼。側(cè)吊架上下弦采用b 槽鋼，腹桿及斜桿采用 120*120*6 方鋼。1.31.3 掛籃設(shè)計掛籃設(shè)計1.3.11.3.1 主要技術(shù)參數(shù)主要技術(shù)參數(shù)、砼自重 GC26kN/m3；、鋼彈性模量 Es2.1105MPa；、材料強(qiáng)度設(shè)計值：Q235 鋼 =215Mpa，w=170Mpa，=85Mpa鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 2Q345 鋼 =310N/mm2，w=263Mpa，=120 Mpa1.3.31.3.3 掛籃計算設(shè)計荷載及組合掛籃計算設(shè)計荷載及

8、組合 、荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；掛籃空載行走時的沖擊系數(shù) 1.3； 澆筑混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；掛籃正常使用時采用的安全系數(shù)為 1.2。 活載分項系數(shù)：1.4 恒載分項系數(shù):1.2、作用于掛籃主桁的荷載箱梁荷載： 應(yīng)取計算；施工機(jī)具及人群荷載：2.5kN/m2；傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：4kN/m2掛籃自重：初步推算為掛籃自重：初步推算為 3 3.6t.6t/ /只；只；、荷載組合荷載組合：混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載；荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合用于主桁承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計算，荷載組合用于掛

9、籃系統(tǒng)行走驗(yàn)算。1.3.41.3.4 內(nèi)力符號規(guī)定內(nèi)力符號規(guī)定軸力：拉力為正，壓力為負(fù)；應(yīng)力：拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)；其它內(nèi)力規(guī)定同結(jié)構(gòu)力學(xué)的規(guī)定1.3.51.3.5 計算目標(biāo)計算目標(biāo)本計算的計算目標(biāo)為：（1）確定澆筑時掛籃各部分的強(qiáng)度剛度能否滿足要求；（2）驗(yàn)算澆筑時掛籃的壓桿穩(wěn)定性；鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 3第第 二二 章章 掛籃底籃及吊桿計算掛籃底籃及吊桿計算2.12.1 主要節(jié)段重量作用下底籃各項指標(biāo)計算主要節(jié)段重量作用下底籃各項指標(biāo)計算節(jié)段后端梁高（m）前端梁高（m）節(jié)段長度（m）節(jié)段體積（m3）節(jié)段腹板厚度（m）節(jié)段底板厚度（m）1#2.6882.4173m23.3130.70.

10、4670.4013#2.1951.9754m24.2060.571-0.40.346-0.293施工機(jī)具及人群荷載2.5mPa，恒載分項系數(shù)K1=1.2，活載分項系數(shù)K2=1.4。底縱梁采用采用槽鋼底縱梁采用采用槽鋼 b b型鋼型鋼2.1.12.1.1 （1#)1#)、（、（3#)3#)塊腹板下面縱梁的荷載計算塊腹板下面縱梁的荷載計算箱梁1#梁段兩端高度分別為2.688m2.688m 和2.195m2.195m，加強(qiáng)縱梁間腹板寬0.7m0.7m（每邊由*片加強(qiáng)縱梁承受），加強(qiáng)縱梁凈距為0.0.m m，混凝土荷載為(q q1 1表示梁段線荷載)：q1=(2.688+2.195)*0.7/2*26

11、*1.05*1.2=56KN/m為便于計算，除側(cè)模外，模板重量按1.1kN/m2 計，模板荷載為：q2=0.7*1.1*1.2=0.924KN/m人群及機(jī)具荷載為：q3=0.7*2.5*1.4=2.45KN/m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；q4=0.7*4*1.4=3.92KN/m1#塊每根加強(qiáng)縱梁上的均布荷載：q5=(56+0.924+2.45+3.92)/=21.1KN/m箱梁3#梁段兩端高度分別為2.195m2.195m 和1.975m1.975m，加強(qiáng)縱梁間腹板寬0.5710.400m0.5710.400m（每邊由片加強(qiáng)縱梁承受），加強(qiáng)縱梁凈間距為0.00.0m m，混凝土荷載為(q q

12、1 1表示梁段線荷載)：q1=(2.195+1.975)*0.571/2*26*1.05*1.2=39.002KN/m為便于計算，除側(cè)模外，模板重量按1.1kN/m2 計，模板荷載為：q2=0.571*1.1*1.2=0.754KN/m人群及機(jī)具荷載為：q3=0.571*2.5*1.4=2.0KN/m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；q4=0.571*4*1.4=3.92KN/m鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 43#塊每根加強(qiáng)縱梁上的均布荷載：q5=(39.002+0.754+2.0+3.92)/3=15.225KN/m采用midas civil 2015計算模型如下：底籃系統(tǒng)縱梁及吊點(diǎn)布置圖底籃系統(tǒng)縱梁

13、及吊點(diǎn)布置圖2.1.22.1.2 底板下面縱梁的荷載計算底板下面縱梁的荷載計算1#1#塊荷載計算塊荷載計算1 1：箱梁1#梁段兩端底板高度分別為0.467m0.467m 和0.401m0.401m，底板板寬5.15m5.15m（由5片縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.625m0.625m，混凝土荷載為(q q2121，q q2222 分別表示梁段兩端的線荷載)：q51=0.625*0.467*26*1.2*1.05=9.562KN/mq52=0.625*0.401*26*1.2*1.05=8.21KN/m模板重量按1.2kN/m2 計，模板荷載q22=0.625*1.2*1.2=0.9KN/m人群

14、及機(jī)具荷載為：q23=0.625*2.5*1.4=2.188KN/m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q24=0.625*4*1.4=3.5KN/m1#塊底板每根縱梁上的均布荷載為：q25=（9.562+8.21）/2+0.9+2.188+3.5=15.474KN/m3#3#塊荷載計算塊荷載計算1 1：箱梁#梁段兩端底板高度分別為0.346m0.346m 和0.293m0.293m，底板板寬5.15m5.15m（由5片縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.625m0.625m，混凝土荷載為(q q2121，q q2222 分別表示梁段兩端的線荷載)：q51=0.625*0.346*26*1.2*1.05=7

15、.084KN/mq52=0.625*0.293*26*1.2*1.05=6.0KN/m模板重量按1.2kN/m2 計，模板荷載q22=0.625*1.2*1.2=0.9KN/m人群及機(jī)具荷載為：q23=0.625*2.5*1.4=2.188KN/m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q24=0.625*4*1.4=3.5KN/m#塊底板每根縱梁上的均布荷載為：鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 5q25=（7.08+6.0）/2+0.9+2.188+3.5=13.128KN/m通過驗(yàn)算底縱梁的強(qiáng)度、剛度均滿足設(shè)計需求。通過驗(yàn)算底縱梁的強(qiáng)度、剛度均滿足設(shè)計需求。結(jié)論：由受力荷載來看同種材料腹板下縱梁滿足，底板下縱

16、梁也能滿足。結(jié)論：由受力荷載來看同種材料腹板下縱梁滿足，底板下縱梁也能滿足。第第 2 2 節(jié)節(jié) 底籃橫梁的控制計算（底籃橫梁的控制計算（后托梁受力較大后托梁受力較大）對于后托梁的荷載分別為：根據(jù)底縱梁荷載1 號塊腹板處縱梁后支座反力為 54.9KN,3 號塊腹板處縱梁后支座反力為 92.8KN，腹板處每根底縱梁的集中荷載：92.8KN（取最大支座反力值）；1 號塊腹板處縱梁后支座反力為 79.723KN,3 號塊腹板處縱梁后支座反力為 80.6KN，底板處每根底縱梁的集中荷載：80.6KN（取最大支座反力值）。底籃前后橫梁作為底板縱梁的支座，模板按 1.2kN/m2 計，前、后橫梁采用長度分別

17、為 9m的雙拼 36b 工字鋼焊接的組合梁，在型鋼兩側(cè)設(shè)置適量的綴板、加勁板。 1 1、底籃后橫梁計算底籃后橫梁計算（滿澆混凝土工況）（滿澆混凝土工況）2 2、截面尺寸 將縱梁各支點(diǎn)處的反力值加到前橫梁上，圖示如圖 2-4 所示。底籃后橫梁計算模型及受力圖(單位：kN，長度單位:m)鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 6(b).底籃后橫梁應(yīng)力圖(N/mm2)（滿足要求）(d).底籃后橫梁位移云圖(mm)滿足要求。型鋼處支反力（單位：KN）根據(jù)底后托梁吊桿驗(yàn)算：腹板外側(cè)兩根吊桿使用精軋螺紋鋼直徑 32MM,PSB830 吊桿，拉應(yīng)力 N=429.1*1000/(0.25*3.1415*32*32)=534

18、MP,安全系數(shù) 1.55。由上述計算可知，底藍(lán)前后托梁滿足要求，前后托梁吊桿吊帶分布。由上述計算可知，底藍(lán)前后托梁滿足要求，前后托梁吊桿吊帶分布。2 2、底籃前橫梁計算（滿澆混凝土工況）、底籃前橫梁計算（滿澆混凝土工況）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 7 后托梁承擔(dān)的懸臂端荷載要比前托梁承擔(dān)的大，即前托梁亦能滿足要求。后托梁承擔(dān)的懸臂端荷載要比前托梁承擔(dān)的大，即前托梁亦能滿足要求。 前、后托梁的強(qiáng)度剛度均滿足設(shè)計要求！前、后托梁的強(qiáng)度剛度均滿足設(shè)計要求！3 3、底籃后橫梁倒退和行走計算（底藍(lán)行走和倒退工況）、底籃后橫梁倒退和行走計算（底藍(lán)行走和倒退工況）作用于后托梁底縱梁荷載：q 底縱梁2*35.8

19、1*10/2*1.2/1000*6.0=2.578KN，底模板底板下重量按 1.1KN/M2，模板荷載為：q2=5.15*4.0*1.1*1.2/2/11=1.236KN底托梁自重：軟件自行生成。a.底籃后橫梁計算模型及受力圖(單位：KN，長度單位:M)(b).底板縱梁應(yīng)力圖(N/mm2)（滿足要求）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 8(d).底板縱梁位移云圖(mm)滿足要求。結(jié)論：底藍(lán)前后橫梁行走和倒退都滿足施工要求。 兩端吊點(diǎn)反力為：27.5KN。第三章第三章 滑梁系統(tǒng)計算滑梁系統(tǒng)計算一、一、外模吊梁校核外模吊梁校核外滑梁受力梁段截面面積約為（0.45+0.2）/2*1.85=0.601，塊長 5

20、M，混凝土荷載為(N1 表示翼板自重)：N1=0.601*5*26*1.2*1.05=98.444KN人群機(jī)具荷載為：N2=2.5*5*1.85=23.125KN為便于計算，側(cè)模板重量 N3=1.1*5*(0.2+1.85+2.688-0.45)*1.2=28.301KN,支架每榀約計，單側(cè)約噸，模板 7 片鋼架傳遞荷載=(+)/=(98.444+23.125+110)/7/2=16.541KN，行走時荷載：外滑梁只承擔(dān)外模板荷載,即：110*1.4/7/2=11KN。外滑梁為兩根25B 槽鋼簡支梁，梁體外側(cè)有28B 槽鋼提吊梁作為雙排梁，施工更穩(wěn)定。鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 96000700

21、01 12 2475042003005500僅對受力梁段（僅單根分析）做受力分析：(b).應(yīng)力圖(N/mm2)（澆筑時不能滿足要求）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 10(c).剪力應(yīng)力圖(N/mm2) （滿足要求）(d).底板縱梁位移云圖(mm)f=11mm6000/400=15mm，能滿足要求。澆筑施工狀態(tài)澆筑施工狀態(tài)f=9mm6000/400=15mm，能滿足要求。行走施工狀態(tài)行走施工狀態(tài)(e)支反力(單位:KN)外滑梁兩根吊桿使用精軋螺紋鋼直徑 32MM,PSB930 吊桿，安全系數(shù)大于 2.0。MPaMPaAQ93098.8442 .8041079.532 2、外模吊梁吊架校核外模吊梁吊架校

22、核 根據(jù)反力可知根據(jù)反力可知: :所承擔(dān)的力為所承擔(dān)的力為 79.5KN79.5KN。每側(cè)外模板桁架滑架吊架共 2 個吊架，前側(cè)吊為施工則每個反扣輪受力鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 1142.5KN，考慮 1.3 的不均勻分配系數(shù)。吊架銷軸直徑 30MM，材料為 45#鋼，抗剪切強(qiáng)度不低于 180MPA，輪軸受剪切面積 A=706MM2，該處為雙剪，則使用剪應(yīng)力為：=Q/2A=79.5*1000*1.3/（2*706）=73.194=180MP，滿足要求。由上述計算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿直徑由上述計算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿直徑32mmPSB93032mmPSB930能滿足施

23、工要求。能滿足施工要求。三、三、內(nèi)模吊梁校核內(nèi)模吊梁校核內(nèi)滑梁受力梁段截面面積約為 1.288，塊長 5M，混凝土荷載為(N1 表示翼板自重)：kNN9 .21005. 12 . 1265288. 11人群機(jī)具荷載為：kNN875.4675. 355 . 22為便于計算，側(cè)模板重量計，單支約 8 噸，模板 7 片鋼架傳遞荷載kNN803，kNNNNN127.242/7/ )(321行走時荷載：內(nèi)滑梁只承擔(dān)外模板荷載,即：80*1.4/7/2=8KN。內(nèi)滑梁為兩根2B 槽鋼簡支梁，梁體外側(cè)有 3B 槽鋼提吊梁作為雙排梁，施工更穩(wěn)定。僅對受力梁段（僅單根分析）做受力分析：(b).應(yīng)力圖(N/mm2

24、)（澆筑時不能滿足要求）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 12(c).剪力應(yīng)力圖(N/mm2) （滿足要求）(d).內(nèi)模吊梁位移云圖(mm)f=mm 與 6000/400=15mm 接近，能滿足要求。澆筑施工狀態(tài)澆筑施工狀態(tài)f=mm6000/400=15mm，能滿足要求。行走施工狀態(tài)行走施工狀態(tài)，能滿足要求。(e)支反力(單位:KN)內(nèi)模吊梁兩根吊桿使用精軋螺紋鋼直徑 32MM,PSB930 吊桿，安全系數(shù)大于 2.0。MPaMPaAQ9301142 .804108 .913四、內(nèi)模吊梁吊架校核四、內(nèi)模吊梁吊架校核鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 13 根據(jù)反力可知:所承擔(dān)的力為 91.8KN。每側(cè)外模板桁架

25、滑架吊架共 2 個吊架，前側(cè)吊為施工則每個反扣輪受力.KN，考慮 1.3 的不均勻分配系數(shù)。吊架銷軸直徑 30MM，材料為 45#鋼，抗剪切強(qiáng)度不低于 180MPA，輪軸受剪切面積 A=706MM2，該處為雙剪，則使用剪應(yīng)力為：=Q/2A=.*1000*1.3/（2*706）=84.518=180MP，因考慮了 1.3 的系數(shù)，即可滿足要求。由上述計算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿由上述計算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿32mmPSB93032mmPSB930能滿足施工要求。能滿足施工要求。第四章第四章 上橫梁系統(tǒng)的控制計算上橫梁系統(tǒng)的控制計算第一節(jié)第一節(jié) 上前橫梁計算上前橫梁計算前橫

26、梁為一支雙 45B 工字鋼型鋼，其截面模型如圖下：上前橫梁兩支點(diǎn)中距為 4.450m,結(jié)構(gòu)受力分析及模型的建立：前底托梁傳來的荷載 P1=429.1KN前底托梁兩端傳來的荷載 P2=53.4KN內(nèi)模架滑梁傳來的荷載 P=85.7KN鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 14外模架滑梁傳來的荷載P4=42.5KN上前橫自重：由軟件自行生成前橫梁為雙工字鋼 II45b 的型鋼，采用 midas Civil 計算模型分析如圖：(b).應(yīng)力圖(N/mm2)（能滿足要求）(c).剪力應(yīng)力圖(N/mm2) （滿足要求）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 15(d).前橫梁位移云圖(mm)，變形滿足要求。12.21/776060

27、0mmfLmm(e)支反力(單位:KN)結(jié)論：前橫梁在施工過程中是滿足規(guī)范要求。結(jié)論：前橫梁在施工過程中是滿足規(guī)范要求。鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 16第五章第五章 主桁系統(tǒng)的控制計算主桁系統(tǒng)的控制計算主桁系統(tǒng)下弦桿采用兩根32B 的普通熱扎槽鋼，立柱采用兩根32B 普通熱軋槽鋼，前后斜桿采用厚度32B 槽鋼上下加焊 12MM 蓋板焊接組成。第一節(jié)第一節(jié) 主桁整體受力分析主桁整體受力分析主桁系統(tǒng)主梁承載上前橫梁的支座反力，最大支座反力為 663.8 kN。如圖主桁系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)圖(b).應(yīng)力圖(N/mm2)（能滿足要求）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 17主桁系統(tǒng)軸力圖（kN）穩(wěn)定性驗(yàn)算:前斜桿壓應(yīng)力最

28、大為：110.1Mpa，滿足要求。需要驗(yàn)算穩(wěn)定性，根據(jù)查 b 表計算小于 215Mpa。滿足要求。1.2 變形量計算計算時已考慮恒荷載分項系數(shù)按 1.25，進(jìn)行結(jié)構(gòu)計算。 由 midas Civil 2015 解得，前橫梁的縱向位移值 v=20.969mm，因考慮了 1.25 的系數(shù)，故能滿足要求。由于各桿件均為鉸接，其桿端位移值均在桿件的彈性形變范圍內(nèi)。吊桿的形變量在做掛籃的混凝土荷載實(shí)驗(yàn)時，應(yīng)記錄相關(guān)數(shù)據(jù)，作為澆注各混凝土?xí)r的位移提前量的依據(jù)，每次澆注時，應(yīng)將吊桿的形變量計算在千斤頂所調(diào)節(jié)吊桿高度數(shù)值以內(nèi)，由此抵消吊桿因受拉變形而引起的桿端位移值變化。鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 18第二節(jié)第

29、二節(jié) 掛籃澆筑滿載時防傾覆計算掛籃澆筑滿載時防傾覆計算主桁結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖所示反力圖由于后錨鋼筋所有的力大小是不一樣的，按最不利條件計算，即按最后一排受力計算。吊桿所承受的最大力 P=923.6KN，采用 PSB930 的 32 的精軋螺紋鋼 6 根.軸向應(yīng)力： =P/A=923.6103/（6804.2）=191MPa930Mpa，安全系數(shù)2。后錨筋強(qiáng)度滿足設(shè)計要求！第三節(jié)第三節(jié) 掛籃空載行走時受力計算掛籃空載行走時受力計算 掛籃空載前移時，只靠反扣輪及配重平衡其傾覆力，掛籃的前橫梁、底模系、側(cè)模、內(nèi)模、端模、吊帶系統(tǒng)以及操作平臺等總重 420KN，故作用于主構(gòu)架前吊點(diǎn)的荷載為210KN，

30、掛籃前進(jìn)時沖擊荷載系數(shù)取 1.3，單個前吊點(diǎn)荷載為：P=2101.3/2=136.5kN每片桁架后有兩對反扣輪，則每個輪子 50 銷軸的剪應(yīng)力：，安全系數(shù) S=125/34.78 =3.592(安全系數(shù)），符合要125Mpa34.7822514. 31036.5123求。 反扣輪輪壓的局部影響及計算行走軌道為雙 32b 工字鋼，且兩工字鋼之間橫向 25 槽鋼連接，集中輪壓 P 在腹板上邊緣引起的局部擠壓力懸臂梁計算：最大彎矩 M=Px=34.780.08=2.782 KNm鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 19彎曲應(yīng)力 ，滿足要求MpaWMy1455.526Mpa503500102.7826第四節(jié)第四

31、節(jié) 主構(gòu)架銷軸及其他附屬計算主構(gòu)架銷軸及其他附屬計算銷軸采用 40Cr,其許用剪應(yīng)力=400MPa,銷軸直徑采用 D=120mm，后斜桿受拉力最大為1342.9KN。4.14.1 銷軸抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算銷軸抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算: :=16*1342.9*1000/（3*3.1415*120*120）=158.32MPa400Mpa 滿足要求。4.24.2 抗彎強(qiáng)度計算：抗彎強(qiáng)度計算：按簡支梁計算 M=0.5*1342.9*0.020=13.429KNm3333.14 1201695603232dWmm應(yīng)力 =/=13.429*1000000/169560=79.2MPa 小于 40Cr 的壓應(yīng)力，所以滿足要

32、求。4.34.3 銷孔拉板的計算銷孔拉板的計算銷孔的直徑是 D=120mm，P=1342.9/2=671.45KN應(yīng)力 /()=671.45*1000/(120*)=1.4=1.4*140=196，解得：=28.55mm 由于是兩邊同時承受力，所以一邊銷孔拉板厚度是 15mm，安全系數(shù)不小于 2.0,每邊銷孔拉板的厚度設(shè)為 30mm，因此 20mm 厚節(jié)點(diǎn)板外焊接 10mm 厚補(bǔ)強(qiáng)板，槽鋼壁厚不小于拉板厚度，因此腹板處 20mm 厚圓形補(bǔ)強(qiáng)板上在焊件 10mm 補(bǔ)強(qiáng)板。4.44.4 拉板順受力方向的最大應(yīng)力拉板順受力方向的最大應(yīng)力剪應(yīng)力 =/(a)=1.4*1342.9*1000/（2*120

33、*40）=195.84MPa改板為雙剪，=195.84/2=97.92MPa=0.85s=0.85*215=182.75MPa，所以滿足要求。4.54.5 主構(gòu)架前節(jié)點(diǎn)板焊接強(qiáng)度計算主構(gòu)架前節(jié)點(diǎn)板焊接強(qiáng)度計算焊縫剪應(yīng)力按下式計算：palP2P節(jié)點(diǎn)板焊接所受剪力；a一般取 0.7K；K焊縫高度 mm；(取 10mm，實(shí)際厚度大于 10mm）鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 20l焊縫長度 mm；（取 1500mm）p角焊蜂許用剪切應(yīng)力，取 118MPa。剪應(yīng)力 =1342.9*1000/(2*0.7*10*1500)=63.95p=118MPa,滿足焊縫的受力要求。第六章第六章后中門架和側(cè)面吊架的計算后

34、中門架和側(cè)面吊架的計算第一節(jié)第一節(jié)中門架及側(cè)面吊架組成中門架及側(cè)面吊架組成中門架上弦桿由14b 槽鋼，下弦桿由14b 槽鋼，腹桿由 120*60*6 方管組焊而成，中門架起到連接作用，在受到外力作用時，保證兩片桁架的穩(wěn)定。側(cè)面吊架上下弦桿由32b 槽鋼組拼，腹桿及斜桿由 120*120*6 方管組焊而成。第二節(jié)第二節(jié)側(cè)面吊架的計算側(cè)面吊架的計算鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 21鶴鳳大橋+0+掛籃計算書 22側(cè)吊架銷軸計算側(cè)吊架銷軸計算銷軸采用r,銷軸直徑采用=mm,抗剪強(qiáng)度有 16/3*Q/(D2)=114500/(3.1415*382)*16/3=134.613MPa,該銷軸為雙剪，134.613/2=67.307MPa234MPa,滿足受力要求。銷孔拉板的計算銷孔拉板的計算銷孔的直徑為=40mm，=114500N,應(yīng)力 /()=114500/(*).=1.4*170=238,解得 6mm,由于兩邊同時受力，所以一邊銷孔拉板厚度時mm,安全系數(shù)取，故每邊銷孔拉板厚度選為mm。槽鋼b 厚度為 10mm，符合要求。結(jié)結(jié)論：本工程所使用掛籃桁架，前后橫梁、內(nèi)外滑梁、底籃系統(tǒng)、側(cè)吊論：本工程所使