模板專項(xiàng)施工工程施工組織設(shè)計(jì)方案

1、 . . . 模板工程專項(xiàng)施工方案一、 工程概況馬鑾幼兒園工程；工程建設(shè)地點(diǎn)：馬鑾路；屬于框架結(jié)構(gòu)；地上3層；地下1層；（地下一層為消防水池，面積為201.07）建筑高度：11.1m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：3.6m ；總建筑面積：4005.42平方米；總工期：306天。本工程由*投資建設(shè)，*設(shè)計(jì)，*勘察，*監(jiān)理，*組織施工；由*擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，*擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸如下：柱：700×700、700×850、800×650、800×800、850×850最大柱截面尺寸為850×850，以下柱模板的計(jì)算數(shù)值取最大截面尺寸，計(jì)算其能否滿足

2、要求。梁板：主梁200×400、200×500、250×550、250×650、250×700、250×600、300×650、350×700、350×800等，最大梁斷面尺寸350×80。板：板厚為130mm第一章 編制依據(jù)一 施工圖紙 馬鑾幼兒園設(shè)計(jì)施工圖。二 主要規(guī)程、規(guī)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)GB50009-2012；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB50010-2010；建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著 ；建筑施工手冊(cè)第五版 ；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)JGJ162-2008；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)（JGJ

3、130-2011）； 建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)（JGJ 80-91）； 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)（JGJ 162-2008）； 建筑施工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境與衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)（JGJ 1462004）； 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ 592011）； 建筑施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)（JGJ46-2005）； 建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程（JGJ 33-2012）； 施工現(xiàn)場(chǎng)機(jī)械設(shè)備檢查技術(shù)規(guī)程（JGJ 160-2008）建筑施工安全文明工地標(biāo)準(zhǔn)（DBJ 13812006）； 其他有關(guān)法律法規(guī)、規(guī)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)性文件等。 第二章 模板與支撐系統(tǒng)要求一、模板和腳手架應(yīng)有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆筑混凝土的自

4、重和側(cè)壓力，以與在施工過程中產(chǎn)生的荷載，不破壞、不倒塌，結(jié)構(gòu)牢固穩(wěn)定，確保操作者安全。模板的極限撓度值應(yīng)符合混凝土表面平整度的要求。二、模板的接縫應(yīng)不漏漿，保證混凝土結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀和相互位置的正確；構(gòu)造簡(jiǎn)單，裝拆方便、改裝容易、儲(chǔ)運(yùn)方便并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養(yǎng)護(hù)等。三、在保證質(zhì)量、工期前提下，結(jié)合工程具體情況，應(yīng)優(yōu)選通用性強(qiáng)、周轉(zhuǎn)率高、支拆用工少、模板自重輕的模板方案，盡量減少模板一次性投入，達(dá)到技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)合理的要求。四、現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差見下表：項(xiàng) 目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標(biāo)高±5截面部尺寸基礎(chǔ)±10柱、墻、梁4、5層高

5、垂直度全高5m6全高5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度5第三章 模板工藝1、本工程混凝土的要求：混凝土表面平整、線角挺括，色澤基本一致；大截面結(jié)構(gòu)線角通順，細(xì)部美化；無明顯接茬痕；混凝土實(shí)外光，無明顯蜂窩麻面與氣泡；對(duì)穿螺栓位置整齊，收頭美觀，模板拼縫有規(guī)律。2、材料選用1）模板的扣件鋼管支撐使用48×3.5鋼管，嚴(yán)禁使用彎曲、銹蝕、端口不平的鋼管，有裂縫的扣件與松口的螺絲帽必須更換。2）模板采用18厚優(yōu)質(zhì)多層膠合板，尺寸為915×1830，木枋規(guī)格為100×100×2000，作為木夾板的背楞，要求刨面，保證木枋高度一致，受力均勻；剪力墻、框架柱外橫棱

6、采用48×3.5鋼管等，穿墻螺桿拉結(jié)兩面的鋼管，受力點(diǎn)為雙鋼管，模板不存在受力集中問題，拉結(jié)剛度大，在砼澆搗的動(dòng)載下不易變形，較好地保證構(gòu)件的截面尺寸。3）木模板使用之前適當(dāng)使用脫模劑，以延長模板使用周期，確保砼施工質(zhì)量。當(dāng)模板出現(xiàn)破損與時(shí)修補(bǔ)、截邊，不能修補(bǔ)的要更換模板。4）對(duì)拉螺栓為1014的圓鋼，用于墻和斷面高度超過700的梁，有條件可加套膠杯和塑料套管；地下室外墻和水箱墻的螺桿加焊50×50×3的止水鋼片，在模板拆除后，先在外墻外側(cè)螺桿處鑿20深，20×20見方孔洞，用氣焊將螺桿從孔洞底部割除。對(duì)拉螺栓長度根據(jù)構(gòu)件斷面和加固形式的具體要求計(jì)算確定

7、。第四章 柱模板計(jì)算書柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):850.00；柱截面高度H(mm):850.00；柱模板的總計(jì)算高度:H = 3.00m；計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):60.00；高度(mm):

8、80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并

9、取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.000m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 2 kN/

10、m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 395 mm，且豎楞數(shù)為 3，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =3

11、95.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 ×10.871×395×395= 1.70×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算： =M/W<f其中，

12、-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 1.70×105 / 2.43×104 = 6.980N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =6.98N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連

13、續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =395.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×

14、395.0 = 2683.901N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 2683.901N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2683.901/(2×450×18.0)=0.497N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.497N/mm2小于

15、面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04×0.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =395.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；

16、面板最大容許撓度: = 395 / 250 = 1.58 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×9.02×395.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.871 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.871mm 小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 1.58mm,滿足要求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60

17、15;80×80/6×1 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；豎楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×20.036×0.395×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.000×0.395×0.900=0.

18、995kN/m； q = 8.547+0.995=9.543 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×9.543×450.0×450.0= 1.93×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = M/W = 1.93×105/6.40×104 = 3.019N/mm2；豎楞的最大應(yīng)

19、力計(jì)算值 =3.019N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×20.036×0.395×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.000×0.395×0.900=0.995kN/m； q = 8.547+0.995=9.543 kN/m；豎

20、楞的最大剪力：V = 0.6×9.543×450.0 = 2576.545N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V -豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×9.543×450=2576.545N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2576.545/(2×60.0&#

21、215;80.0×1)=0.805N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.805N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04×0.40 = 9.54 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截

22、面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×9.54×450.04/(100×9000.0×2.56×106) = 0.115 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.115mm 小于豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80

23、5;80×80/12 ×1= 256cm4；按集中荷載計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.395 × 0.45 = 4.29 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.941 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.185 kN·m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.117 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 =

24、M/W<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 185355.03 N·mm；彎矩作用平面柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 2.9 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =1.85×108/6.40×107=2.9N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.117 mm；柱箍最大容許撓度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大撓度 =0.117mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.7mm

25、，滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-柱箍計(jì)算最大剪力(N)：V = 2576.545N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2576.545/(2×60.0×80.0×1)=0.805N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.805N/mm2小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=13N/mm2，滿足要求！

26、六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào): M12 ；對(duì)拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm；對(duì)拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.941 kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 N=5.941kN 小于對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算

27、滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）： H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.395 ×0.45 = 4.29 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5

28、.941 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.185 kN·m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.117 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: =M/W<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 185355.03 N·mm；彎矩作用平面柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 2.896 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =1.85×108/6.40×107=2.896N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)

29、計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.117 mm；柱箍最大容許撓度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大撓度 =0.117mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.7mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-柱箍計(jì)算最大剪力(N)：V = 2576.545N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:

30、=3×2576.545/(2×60.0×80.0×1)=0.805N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.805N/mm2小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=13N/mm2，滿足要求！八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的直徑: M12 ；對(duì)拉螺栓有效直徑: 9.85 mm；對(duì)拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105

31、15;7.60×10-5 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.941 kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=5.941kN 小于 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!九、柱模板施工要點(diǎn)1、彈柱位置線時(shí)每邊要外延50mm，另在柱位置線300mm處，再彈一道檢查線。2、安裝柱模板：安裝前可先在模板下口釘海綿條，再組裝模板，矯正后再安裝柱箍，柱箍安裝應(yīng)水平。3、為了防止模板移位、扭轉(zhuǎn)和彎曲，在柱模板上、下、中各設(shè)一道鋼管與模板架連成整體。同時(shí)，柱箍螺栓不要一次擰緊，在對(duì)模板的軸線位置、垂直偏差、對(duì)角線、軸向等全面校正后再緊固。4、梁邊到柱邊距小于250mm，

32、用木枋對(duì)撐。5、混凝土澆筑前，將柱模清理干凈，封閉200×100清理口，柱模板底角用干硬性砂漿補(bǔ)縫。6、為保證在施工縫位置混凝土的密實(shí)性，需保證接頭處新舊混凝土結(jié)合緊密與在接頭部位的模板拼裝的嚴(yán)密性，保證混凝土澆筑時(shí)不漏漿。在第二次施工時(shí)，先將第一次施工的柱頭浮漿和松散的碎石清除干凈，再在柱頭混凝土側(cè)面貼雙面膠，保證模板與原混凝土接觸面結(jié)合緊密，保證施工縫不漏漿，確保柱混凝土施工質(zhì)量。第五章 梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書梁段:Kly-9（1A）35033008001500一、參數(shù)信息1.模板支撐與構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm

33、)：130.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3.6；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17

34、.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm

35、)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的

36、入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料

37、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算

38、跨度: l = (800-130)/(4-1)= 223.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(800-130)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(800-130)/(4-1)2= 6.98×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(800-130)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(800-130)/(4-1)/1000=3.381 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.98×104

39、/ 3.33×104=2.1N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.1N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 10.709N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (800-130)/(4-1)=223.33mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度

40、計(jì)算值: = 0.677×10.709×(800-130)/(4-1)4/(100×6000×3.33×105) = 0.09 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-130)/(4-1)/250 = 0.893mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.09mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.893mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 3.381/0.500= 6.762kN/m本工程中，次楞采用木

41、方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.169 kN·m，最大支座反力 R= 3.719 kN，最大變形 = 0.126 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.69×1

42、05/6.40×104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.6 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.126mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.719kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2

43、15;6×8×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.279 kN·m，最大支座反力 R= 5.678 kN，最大變形 = 0.073 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.79×105/1.28×105 = 2.2 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；主楞的受彎

44、應(yīng)力計(jì)算值 =2.2N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.073 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.073mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號(hào): M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A

45、 = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.678 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.678kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

46、 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3； I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.80+0.30×1.00=24.840kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=24.840+5.600

47、=30.440kN/m；最大彎矩與支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×30.44×3502=4.66×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×30.44×0.35=5.327kN =Mmax/W=4.66×105/6.67×104=7N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =7 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q

48、-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20.700kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =350.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 5×24.84×3504/(384×6000×6.67×105)=1.213mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =1.213mm 小于面板的最大允許撓度值: =1.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度與抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重

49、荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=5.327/1=5.327kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×5.327×12 = 0.533 kN·m；最大

50、應(yīng)力 = M / W = 0.533×106/64000 = 8.3 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 8.3 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×5.327×1 = 3.196 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×3.196×1000/(2×60×80) = 0.999 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.999 N/mm2小于

51、方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×5.327×10004 /(100×9000×256×104)=1.565mm；方木的最大允許撓度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 1.565 mm 小于方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=5.327kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載與梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0

52、.600-0.350)/4×1.000×(1.2×0.130×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.800-0.130)×0.300=0.891kN簡(jiǎn)圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N2=6.218 kN；最大彎矩 Mmax=0.777 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=1.312 mm；最大應(yīng)力 =0.777×106/5080=153 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=2

53、05 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 153 N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =6.218 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.3=0.511 kN；N =6.218+0.511=6.729 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)

54、半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.945 m； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)表5.3.3

55、，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=6729.236/(0.207×489) = 66.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 66.5 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn)除了要遵守扣件架規(guī)的相關(guān)要求外，還要考慮以下容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)

56、設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，

57、設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于300mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)