板模板(套扣式)計(jì)算書..

1、板模板(套扣式)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50007-20112、建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程 DBJ15-98-20143、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20084、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 50010-20105、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009-20126、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標(biāo)高 3m新澆混凝土樓板板厚 (mm)130模板支架高度 H(m)3模板支架縱向長(zhǎng)度 L(m)8.7模板支架橫向長(zhǎng)度 B(m)6、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0

2、.5模板及其支架0.753混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k(kN/m 3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值2Q1k(kN/m )2.5泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q2k(kN/m 2)0.075其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q3k(kN/m)0.55Q3k 作用位置距離支架底的距離 h1(m)3省份廣東地區(qū)茂名 高州市風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 k(kN/m 2)基本風(fēng)壓0.350.1970(kN/m 2)地基粗糙程度C 類 (有密集建筑群市區(qū) )模板支架頂部距地 面高度 (m)20風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.74風(fēng)荷載體型系數(shù) s0.76風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗

3、傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)2三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距 l a(mm)900立柱橫向間距 l b(mm)900水平拉桿步距 h(mm)1800頂層水平桿步距 h(mm)1200支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離 a(mm)500小梁間距 l(mm)350小梁最大懸挑長(zhǎng)度 l 1(mm)100主梁最大懸挑長(zhǎng)度 l 2(mm)100設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖q11×max1.2(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×Q1k,1.35(G1k四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚

4、度 t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f(N/mm 3 3)16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2)1.52面板彈性模量 E(N/mm 2)9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁 ，取 1m 單位寬度計(jì)算。+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.9 ×Q1k ×b=1×max1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13)+1.4 2×.51.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13)+1.4 0×.9 ×2.5 1×=7.69kN/mq1

5、 靜=1×G(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b = 1 ×1.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13) ×1=4.54kN/mq1活=1×(QcQ1k) ×b=1×(1.4 ×0.9 ×2.5) ×1=3.15kN/m正常使用極限狀態(tài) q (G(G1k +(G2k+G3k) ×h)+ Q×Q1k) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×13)+1 ×2.5) ×1 3

6、.363kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M max0.1q1靜L2+0.117q1活L20.1 ×4.54 ×0.352+0.117 ×3.15 ×0.3520.101kN·m Mmax/W 0.101 ×106/375002.687N/mm2f 16.83N/mm2 滿足要求！2、撓度驗(yàn)算44 max0.677ql4/(100EI)=0.677 3.×363 ×3504/(100 ×9350×281250)=0.13mm max=0.13mmmin350/150 ，10=2.333mm滿足要

7、求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型 (mm)60×802小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f(N/mm 2)12.872小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2)1.3863小梁截面抵抗矩 W(cm )642小梁彈性模量 E(N/mm )8415小梁截面慣性矩 I(cm4)256小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁根據(jù)建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程 DBJ15-98-2014 第 4.3節(jié)規(guī)定可知：q1 1×max1.2(G1k+ (G2k+G3k) ×h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.9 ×Q1

8、k ×b=1×max1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13)+1.4 2×.5 ，1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13)+1.4 0×.9 ×2.5 0×.35=2.786kN/m因 此 ，q1靜 1×1.35 ×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13) ×0.35=1.684kN/mq1活1×1.4 ×0.9 

9、15;Q1k×b=1×1.4 ×0.9 ×2.5 ×0.351.103kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算2 2 2 2M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×1.684×0.92+0.125 ×1.103 ×0.920.282kN·m 22M2q1L12/2=2.786 0×.12/20.014kN ·m MmaxmaxM1，M2max0.282，0.0140.282kN ·m =Mmax/W=0.282×106/64000=4.408

10、N/mm2f=12.87N/mm 2 滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625 ×1.684 ×0.9+0.625 1×.103 ×0.91.567kN V2q1L12.786 ×0.10.279kNVmaxmaxV1，V2max1.567，0.2791.567kN22 max=3Vmax/(2bh0)=3 ×1.567 ×1000/(2 6×0×80)0.49N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q (G(G1k +(G2k+G3k) ×h)

11、+Q×Q1k) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×13)+1 ×2.5) 0×.35 2.122kN/m撓度 ,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.521 2.×122 ×9004/(100 ×8415×256×104) 0.337mm min(L/150 ， 10) min(900/150，10)6mm；懸 臂 端 max ql14/(8EI)=2.122 10×04/(8 ×8415×256×104) 0.001

12、mm min(2 ×l1/150，10)min(2 ×100/150，10)1.333mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型 (mm)48×3.2主梁計(jì)算截面類型 (mm)48×3.22主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f(N/mm 2)2052主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2)1253主梁截面抵抗矩 W(cm 3)4.732主梁彈性模量 E(N/mm 2)2060004主梁截面慣性矩 I(cm4)11.36主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計(jì)算q11×max1.2(G1k+(G2k+G3k

13、) ×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4 ×0.9 ×Q1k ×b=1×max1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×13)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×13)+1.4 0×.9 ×2.5 0×.352.881kN/mq1 靜 1×1.35 ×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b 1×1.35 ×(0.5+(24+1.

14、1) 0.×13) ×0.35 1.778kN/mq1活1×1.4 ×0.9 ×Q1k×b 1×1.4 ×0.9 ×2.5 ×0.351.103kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k) ×h)+Q×Q1k) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×13)+1 2×.5) ×0.35 2.192kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁， Rmax1.25q1L1.25 ×2.881 ×0.93.

15、241kN按懸臂梁， R12.881 ×0.10.288kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均勻系數(shù) =0.6RmaxR max， R1 ×0.61.944kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁， R'max1.25q2L 1.25 ×2.192 ×0.9 2.466kN 按懸臂梁， R'1q2l1=2.192 ×0.1 0.219kNR'maxR'max，R'1 ×0.6 1.48kN; 采用集中力按中均分布置及作用梁端兩種計(jì)算模型分析，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算 簡(jiǎn)圖如下：主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖2、

16、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一 (kN ·m)2主梁彎矩圖二 (kN ·m)=Mmax/W=0.473 ×106/4730=99.948N/mm2f=205N/mm滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一 (kN)主梁剪力圖二 (kN)22max=2V max/A=2 ×3.15 ×1000/45014.001N/mm2=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一 (mm)主梁變形圖二 (mm) 跨中 max=0.727mm =min900/150 ，10=6mm 懸挑段 max 0.276mm =min(2 ×100/150,10)=1.3

17、33mm 滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為 R1=3.776kN，R2=5.206kN，R3=5.476kN，R4=3.038kN 圖二支座反力依次為 R1=3.4kN ，R2=5.348kN ，R3=5.348kN，R4=3.4kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值 N(kN)40按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力 N5.476/0.6=9.126kNN 40kN 滿足要求！八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型 (mm)48×3.2鋼管計(jì)算截面類型 (mm)48×3鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積 A(mm 2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i

18、(mm)15.9立柱截面抵抗矩 W(cm 3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f(N/mm 2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 q(kN/m)0.15支架立柱計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù) 1.11、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l01=h+2a=1200+2×500=2200mml0=h=1.1 ×1800=1980mm =maxl01，l0/i=2200/15.9=138.365=150 滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算頂部立柱段：1=l01/i=2200.000/15.9=138.365查表得： =0.357不考慮風(fēng)荷載 :N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.776，5.348，5.476，3.4/0.

19、6=9.126kN 22f N1/(A)9126/(0.357 4×24)60.29N/mm2f 205N/mm2 滿足要求！考慮風(fēng)荷載 :22Mw0×Qck×la×h2/101×1.4 ×0.9 ×0.197 ×0.9 ×1.82/100.072kN ·mN1w=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+M w/l b=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+0.072/0.9=9.206kNf N1w/(A)+ M w/W 9206/(0.357 4×24)+0.0

20、72 1×06/4490 76.855N/mm2f 2205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：=l0/i=1980.000/15.9=124.528 查表得， 1=0.428不考慮風(fēng)荷載 :N=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+1 1.35 ×0.15 ×3=9. 734kN3 2 2 f=N/(1A)9.734 ×103/(0.428 4×24)=53.639N/mm2=205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載 :22Mw0×Q

21、ck×la×h2/101×1.4 ×0.9 ×0.197 ×0.9 ×1.82/100.072kN ·mNw=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H+M w/lb=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+1 1.35 ×0×.1 5×3+0.072/0.9=9.814kNf=N w/(1A)+M w/W9.814 ×103/(0.428 4×24)+0.072 1×06/4490=70.116

22、N/mm2=205N/mm2 滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程DBJ15-98-2014 第6.1.5：模板支撐架的高寬比不宜大于 3H/B=3/6=0.53 滿足要求！ 十、抗傾覆驗(yàn)算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自 重產(chǎn)生MT=0×c×Q(kL1Hh2+Q3kL1Hh1)=1 ×0.9 ×1.4 ×(0.197 8×.7 ×3×2+0.55 ×8.7 ×3×3)=67.219 kN·m22 MR=

23、G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9 ×(0.5+0.15 3×/(0.9 0×.9) 8×.7 ×62/2=148.77kN m·M T=67.219kN ·mM R=148.77kN ·m 滿足要求！混凝土澆筑時(shí)， 傾覆力矩主要由泵送、 傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生， 抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生22 MT=0×c×Q(Q2kL1H2+Q3kL1Hh1)=1×0.9 ×1.4 ×(0.075 8×.7 &

24、#215;32+0.55 ×8.7 ×3×3)=61.661k N·m2MR=G(G2k+G3k) ×h0+(G1k+0.15H/(lalb)L 1B12/2=0.9 ×(24+1.1) 0×.13+(0.5+0.15 3/×(0.92×0.9) 8×.7 ×62/2=608.657kN m·MT=61.661kN ·mMR=608.657kN ·m 滿足要求！一、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度 h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25混凝土的齡期 ( 天

25、)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度 f c(N/mm 2)8.2942混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度 f t(N/mm 2)0.829立柱墊板長(zhǎng) a(mm)200立柱墊板寬 b(mm)100F1=N=9.814kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2010第 6.5.1 條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值h截面高度影響系數(shù)：當(dāng) h800mm 時(shí)，取 h=1.0 ；當(dāng) h2000mm 時(shí)， 取 h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值pc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，2其值控制在 1.0-3.5N/ 可得： h=1， ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.7 ×1×0.829+0.25 0×) ×1×1000×100/1000=58.03kNF1=9.814kN 滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算 范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)： 距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2 處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平