基于Solidworks的軸向柱塞泵的設(shè)計(jì)--畢業(yè)論文

1、目錄中文摘要及關(guān)鍵詞 . . I英文摘要及關(guān)鍵詞 . . II引言 . 11軸向柱塞泵的工作原理與性能參數(shù) . . 31.1軸向柱塞泵的工作原理 . . 31.2斜盤式軸向柱塞泵的主要性能參數(shù) . . 31.2.1流量、容量、容積效率與結(jié)構(gòu)參數(shù) . 41.2.2扭矩與機(jī)械效率 . . 51.2.3功率與效率 . . 62斜盤式軸向柱塞泵運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 . . 72.1柱塞的設(shè)計(jì) . . 72.1.1柱塞結(jié)構(gòu)形式的選擇. . 72.1.2柱塞的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì). . 82.1.3柱塞摩擦副的壓力P 及功率Pv的校核驗(yàn)算 . 102.2滑靴的設(shè)計(jì) . 112.2.1滑靴結(jié)構(gòu)型式的選擇. 122.2.1滑靴

2、的尺寸的設(shè)計(jì). 132.3油盤的力學(xué)分析 . 132.3.1過渡區(qū)域的設(shè)計(jì) . 142.3.2計(jì)算配油盤上重要結(jié)構(gòu)尺寸大小 . 142.3.3校核配油盤壓緊力p. 142.4缸體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) . 152.4.1缸體的受力分析 . 152.4.2缸體直徑的確定 . 163直軸式軸向柱塞泵重要零件的受力分析 . 183.1對(duì)柱塞受力分析 . 183.2對(duì)滑靴面上所受到的力進(jìn)行具體計(jì)算 . 193.3對(duì)配油盤的受力進(jìn)行分析 . 214主要零件的材料的選擇. . 254.1柱塞與缸體的材料 . 254.2配流盤材料的選擇 . 254.3斜盤與壓盤的材料選擇 . . 255Solidworks 繪制三維立

3、體圖 . 265.1柱塞的三維圖 . . 265.2滑靴的三維立體 . . 265.3配流盤的三維圖 . . 275.4缸體的三維立體圖 . 285.5柱塞泵總裝配效果圖 . . 29參考文獻(xiàn) . 31致謝 . 32內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)I基于 Solidworks 的軸向柱塞泵的設(shè)計(jì)摘要伴隨著全球的工業(yè)技術(shù)的不斷發(fā)展與進(jìn)步，液壓傳動(dòng)的也越來越被廣泛的使用，作為 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的核心部分-液壓泵，就顯得尤為重要了。液壓泵是用來給傳動(dòng)系統(tǒng)輸送 高壓油的運(yùn)動(dòng)能力的部件，它是液壓傳動(dòng)系統(tǒng)中最重要的一部分，選取一個(gè)合適的液壓泵 對(duì)傳動(dòng)體系來說有很大的作用，能夠減少在正常工作時(shí)的能量消耗，提高工作效率

4、，減少 噪音污染，改善運(yùn)動(dòng)過程工作性能，使工作系統(tǒng)更加安全、穩(wěn)定。本文主要對(duì)軸向柱塞泵的分類、結(jié)構(gòu)組成進(jìn)行了較為深入的研究，著重研究了柱塞、滑靴以及配流盤的結(jié)構(gòu)，在此基礎(chǔ)上還對(duì)其進(jìn)行受力分析及強(qiáng)度計(jì)算，隨后設(shè)計(jì)出符合要求 的液壓泵結(jié)構(gòu)，最終利用 Solidworks 軟件對(duì)其進(jìn)行三維模型的建立，并利用 AutoCAD 軟件繪制完成其主要零件圖以及裝配圖。在本文中采取了帶滑靴的柱塞，這種類型的柱塞可以減小能量損失，增加了容積效率，而且柱塞采取了中空的方式，減小了柱塞泵的重量和慣性力矩，提高了承載能力。關(guān)鍵詞：軸向柱塞泵；斜盤;配流盤;柱塞；缸體內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)IISolidWorks

5、axial piston pump based designAbstractWith the global in dustrial tech no logy con ti nues to evolve and progress, hydraulictransmission is also becoming more widely used, but as a core part of the hydraulicdrive system - hydraulic pump, is particularly importa nt. Hydraulic pump is used totran spor

6、t parts athleticism drivetra in high pressure oil, which is the hydraulic drivesystem is the most important part, select an appropriate pump has an invaluable role inthe drive system, it is possible to reduce the normal working when energy consumption,improve efficiency, reduce noise pollution, impr

7、ove the movement performa nee, makethe system work more secure and stable.This paper mainly axial piston pump classification, structure, composition of specificoptions, such as the form of the characteristics of a plunger valve plate and slipperwere discussed, in addition to its mechanical analysis

8、and calculation, you n eed tocheck ing its check, you can not exceed the permissible value. Also check the use ofthe block material is also very critical.To draw the final part drawings and assembly drawings by total Solidworks draw ingsoftware.Key word： Axial plun ger pump; Swash plate; Port plate;

9、內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)1引言眾多的液壓泵系列之中，只有軸向柱塞泵能夠在高壓力、高轉(zhuǎn)速及流量大 的條件下較為理想地工作。軸向柱塞泵的緊密性好，占用空間小，轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生 的離心力比其他的泵小得多，所以可在高速的條件下進(jìn)行工作；并且軸向柱塞 泵可以調(diào)節(jié)本身的容量，適用于多種不同的條件下。軸向柱塞泵是利用柱塞在 在固定的容積內(nèi)作直線循環(huán)活動(dòng)，因此增大或減小了柱塞腔中的體積，進(jìn)而完 成了吸油和排油。對(duì)于軸向柱塞泵來說，柱塞、配油盤、滑靴以及缸體都是它 的重要組成部分。而柱塞是主要的受力零件，滑靴是高壓柱塞泵通用的形式，原因是其能夠適應(yīng)高壓力高轉(zhuǎn)速條件下的需求， 而缸體和配油盤的性能對(duì)柱塞 泵的工作效率

10、及壽命的作用非常大。它具有緊密性好、占用空間小、質(zhì)量小、 比徑向柱塞泵的組成方式簡(jiǎn)單、經(jīng)濟(jì)實(shí)惠等特點(diǎn)。它主要應(yīng)用在工程機(jī)械、農(nóng) 業(yè)機(jī)械、冶金、船舶、機(jī)床等領(lǐng)域。最近幾年以來，伴隨著制造、計(jì)算機(jī)科技等的不斷提高，軸向柱塞泵的高 新技術(shù)不斷推陳出新，且性能越來越好。近年來，我國(guó)的經(jīng)濟(jì)、科技不斷推陳 出新，在工業(yè)現(xiàn)代化的進(jìn)程中，機(jī)械、冶煉金屬等方面對(duì)軸向柱塞泵的要求越 來越高，所以增加我國(guó)在軸向柱塞泵方面的研究，推出新技術(shù)也顯得更加緊迫。對(duì)于軸向柱塞泵的探索及優(yōu)化的過程已經(jīng)非常久遠(yuǎn)了，其中為了改良軸向 柱塞泵的脈動(dòng)流量，減少震動(dòng)及噪音，各國(guó)的專業(yè)人員做出了大量的試驗(yàn)，通 過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明：軸向柱塞泵的

11、流量大小被各方面因素的控制，理論的脈動(dòng)流 量比實(shí)際的脈動(dòng)流量小很多，而且柱塞數(shù)目的奇或偶不會(huì)對(duì)脈動(dòng)系數(shù)產(chǎn)生影響。對(duì)于軸向柱塞泵的柱塞數(shù)選取奇數(shù)好還是選取偶數(shù)好的問題上，我國(guó)科學(xué)研究工作者在1982年了給出了結(jié)論“偶數(shù)泵同樣可以很好地工作”，而且在1984年對(duì)這種觀點(diǎn)進(jìn)行了脈動(dòng)流量對(duì)比測(cè)試，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：偶數(shù)泵略小于奇數(shù)泵。 但是在1985年，德國(guó)的流體動(dòng)力研究者從理論上推斷出： 偶數(shù)泵在受力和噪音 方面上要比奇數(shù)泵好，經(jīng)過仿真模型實(shí)驗(yàn)測(cè)出偶數(shù)泵的壓力脈動(dòng)是奇數(shù)泵的120%另外，哈爾濱工業(yè)大學(xué)的曹楚從計(jì)算機(jī)輔助制造方面進(jìn)行研究，對(duì)斜盤 式軸向柱塞泵做了具體的剖析，結(jié)果是：柱塞泵的柱塞數(shù)無論是選擇

12、奇數(shù)還是偶 數(shù)對(duì)脈動(dòng)流量幾乎沒有影響?，F(xiàn)在，我國(guó)許多大學(xué)分別從不同的方面對(duì)柱塞泵的流量脈動(dòng)開始了徹底的探索，而且所得到的結(jié)果無一例外地體現(xiàn)了軸向柱塞泵的脈動(dòng)流量與柱塞數(shù)目 選擇奇數(shù)還是偶數(shù)沒有關(guān)系，但是柱塞數(shù)目的大小會(huì)有影響。內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)2所以，對(duì)斜盤式軸向柱塞泵的實(shí)際流量脈動(dòng)產(chǎn)生作用的因素是各種各樣 的，固有的理論分析難以達(dá)到較好的效果。大多數(shù)學(xué)者比較傾向按照配油盤的 結(jié)構(gòu)去分析斜盤式軸向柱塞泵的實(shí)際脈動(dòng)流量，進(jìn)而構(gòu)成了比較完整綜合的計(jì) 算分析體系，但是泄露量對(duì)于真實(shí)的脈動(dòng)流量的作用雖然進(jìn)行了一定的探索與 研究，但是往往缺少一個(gè)具體的分析體系。內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)31軸向

13、柱塞泵的工作原理與性能參數(shù)(1)軸向柱塞泵的工作原理軸向柱塞泵是把柱塞沿著主軸的方向平均地布置在缸體的柱塞孔內(nèi)的一種液壓泵。軸向柱塞泵分為徑向和軸向兩種形式，如圖1-1所示為直軸式軸向柱塞泵的結(jié)構(gòu)組成，這種泵由缸體1、配油盤2、柱塞3和斜盤4等部分組成2柱塞沿圓周均勻且對(duì)稱的分布在缸體的內(nèi)部，而斜盤與缸體的中心線之間有一 定的傾斜角度，而柱塞被彈簧的彈力緊固在斜盤上，配油盤和斜盤是固定不動(dòng) 的，當(dāng)電動(dòng)機(jī)在傳動(dòng)裝置的連接下使柱塞泵開始工作時(shí)，帶動(dòng)了斜盤在缸體內(nèi) 部轉(zhuǎn)動(dòng)，從而推動(dòng)了柱塞在柱塞腔內(nèi)進(jìn)行循環(huán)往復(fù)的直線運(yùn)動(dòng)，并且在配油盤 的配油口的作用下實(shí)現(xiàn)了吸油與壓油的過程。根據(jù)圖1-1中所示，當(dāng)缸體

14、的旋轉(zhuǎn)的角度為180360之間時(shí)，柱塞是處于伸長(zhǎng)狀態(tài)的，從而使柱塞根部與 缸體之間的體積擴(kuò)大、壓力縮小，然后經(jīng)過配油口進(jìn)行吸油的動(dòng)作；當(dāng)缸體的旋轉(zhuǎn)角度為0180之間時(shí)，柱塞向剛體內(nèi)收縮，導(dǎo)致柱塞底部與缸體之間 的容積變小，所以增大了內(nèi)部的壓力，因此實(shí)現(xiàn)了排油的動(dòng)作。每當(dāng)缸體旋轉(zhuǎn)360，所有的柱塞都完成一次吸油與壓油的過程。當(dāng)改變了斜盤的傾斜角度， 柱塞的伸長(zhǎng)量隨之改變，柱塞底部與缸體之間的最大容積也發(fā)生相應(yīng)的變化， 柱塞泵的排量會(huì)發(fā)生變化，當(dāng)斜盤的傾斜的方向被更改時(shí)，則可以改變吸油與 排油的方向，能夠變?yōu)殡p向變量泵。3121-缸體 2-配油盤 3-柱塞 4-斜盤 5-傳動(dòng)軸 6-彈簧圖 1-1

15、 軸向柱塞泵的結(jié)構(gòu)原理圖(2)斜盤式軸向柱塞泵的主要性能參數(shù)給定設(shè)計(jì)參數(shù)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)4最大工作壓力Pmax= 60Mpa,額定壓力p =20Mpa額定流量 Q = 160L / min,額定轉(zhuǎn)速 n = 3000r / min2.3.1流量、容量、容積效率與結(jié)構(gòu)參數(shù)軸向柱塞泵的幾何排量qb是指柱塞在缸體的帶動(dòng)下轉(zhuǎn)動(dòng)360，所有的柱 塞壓出油的體積3，即：2 2 /、 qbd ZSmaxd ZDftan(1-1)44式中：d柱塞直徑；Z柱塞數(shù)；Df柱塞分布圓直徑；斜盤傾角。泵的理論流量 q 為1000Qq 二n nv式中：v油泵的容積效率，我們通常取 0.920.97,本文中取0.

16、95。1000 160q56.14mL/r( 1-3)3000 0.95在柱塞中通常會(huì)發(fā)生氣體腐蝕現(xiàn)象，所以在分析完排量時(shí)，還需要進(jìn)行做 檢驗(yàn)計(jì)算：1nmaxq q3 3乞Cp(1-41-4)式中：Cp常數(shù)，對(duì)于進(jìn)口無預(yù)壓的油泵Cp取5400;對(duì)于進(jìn)口壓力為5kgf/cm2的油泵Cp=9100。13000356.143=191.45豈Cp60p所以主參數(shù)排量符合設(shè)計(jì)要求。根據(jù)上面的泵的幾何排量計(jì)算公式qbd2ZSmaxd2ZDftan，柱44(1-2)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)5塞直徑 d，分布圓直徑Df，柱塞數(shù) Z 都在很大程度上影響液壓泵的性能，而且內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)6當(dāng)選擇了電動(dòng)

17、機(jī)之后則傳動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速n也隨之確定。當(dāng)提高或減小流量的大小或方向，提高或減小斜盤的傾斜度即可。在斜盤式軸向柱塞泵中，斜盤的最大傾斜度max的值在 15 18 范圍之內(nèi),在本文中由于遭到結(jié)構(gòu)等條件的作用，令max=18。對(duì)于柱塞數(shù)Z的值，可以根據(jù)實(shí)際的經(jīng)驗(yàn)來確定，一般在半圓環(huán)型的情況 下 Z = 7，而在貫通軸型的情況下 Z = 9，這樣能夠使得結(jié)構(gòu)更加的緊湊。所以 在本文中可取 z =7。在最初計(jì)算時(shí)翠，則可以按照下面的公式進(jìn)行計(jì)算Rf:然后再通過排量公式來確定柱塞的直徑:由于上面公式中計(jì)算出的 d = 21.8mm 需要進(jìn)行圓整，所以應(yīng)選 d =22mm排量的大小是對(duì)柱塞泵的性能影響最大的參

18、量之一5，在型號(hào)完全一致的柱塞泵中，當(dāng)排量越大時(shí)，泵做功大小也隨之增大，所以在一般情況下用泵的 排量來區(qū)分泵的型號(hào)。2.3.2扭矩與機(jī)械效率在不計(jì)摩擦損失的情況下，泵的扭矩即為理論扭矩Mtb大小為:其中Pb為泵吸、排油腔壓力差。需要考慮摩擦損失，泵的扭矩即為泵的實(shí)際扭矩Mgb大小為:Mgb=Mtb-Mb=0.047 106-0.005 100.043 106N m(1-8)斜盤式軸向柱塞泵的由摩擦所引起的能量損失嚴(yán)重的有三處，分別發(fā)生在缸體底面和配油盤面之間、兩個(gè)滑靴平面中間、柱塞與缸體接觸部分出現(xiàn)的地RfZq1.125：3tan:3.3cm二33mm(1-5)& 2.18cm = 2

19、1.8mm(1-6)tb6Pbq _ 12 0.0246 102二2 3.14=0.047疋106Nm(1-7)2qZRf二tan內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)7方滾動(dòng)軸承轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)也會(huì)產(chǎn)生一定程度的摩擦現(xiàn)象。柱塞泵的經(jīng)過查表可知斜盤式軸向柱塞泵的機(jī)械效率的范圍是bm= 0.88 0.93，故而此泵的設(shè)計(jì)是合理的2.3.3功率與效率當(dāng)所有方式所產(chǎn)生的損耗都忽略，柱塞泵工作時(shí)的理論功率Ntb為Ntb二PbQtb=2二nMtb30006Ntb=2 3.140.047 10 =14758kw60而柱塞泵的實(shí)際功率Ngb為1Ngb-2 二 nMgb（1-11）bm300061Ngb=2 3.140.043 1

20、0614838kwg600.91輸出功率規(guī)定泵的實(shí)際總效率二輸出功率輸出功率，也就是輸入功率(1-12)總機(jī)械效率實(shí)際扭矩理論扭矩Mgbbmtb0.043 1060.047 106= 0.91(1-9)(1-10)Ngb內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)8上式的意義為：柱塞泵的總效率二機(jī)械效率 容積效率。一般的軸向柱塞泵的總效率為二 0.85 0.90，故而本設(shè)計(jì)中的泵滿足設(shè)計(jì)要求2斜盤式軸向柱塞泵運(yùn)動(dòng)學(xué)分析2.3.3柱塞的設(shè)計(jì)2.4.1柱塞結(jié)構(gòu)形式的選擇根據(jù)規(guī)定，普通的軸向柱塞泵所使用的柱塞都采取圓柱形式。然而圓柱形 的柱塞由于頭部采用的組成結(jié)構(gòu)不一致，大概包括三類：（1）點(diǎn)接觸式柱塞如圖2-1（a

21、）所示，此類柱塞的頭部為球形，與斜盤的接觸為一點(diǎn)，這類 的柱塞結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單并且加工容易，另外其價(jià)格低廉。但是這類柱塞的頭部與斜盤 直接接觸，導(dǎo)致頭部的接觸應(yīng)力非常大，所以柱塞的頭部容易磨損或發(fā)生膠合 現(xiàn)象，導(dǎo)致其壽命減小，所以這類柱塞不能進(jìn)行大排量的工作。因此這類柱塞 不能滿足當(dāng)今的批量生產(chǎn)的技術(shù)發(fā)展，故而使其被淘汰。（2）線接觸式柱塞如圖2-1（b）所示，這類柱塞的柱塞頭上安裝了擺動(dòng)頭，而且擺動(dòng)頭還可 以環(huán)繞著柱塞球的中心進(jìn)行循環(huán)往復(fù)的擺動(dòng)。這類的柱塞是通過擺動(dòng)頭上部分 的平面與斜盤面進(jìn)行配合，從而減小了接觸應(yīng)力，所以使用這種柱塞的液壓泵 可以承受較大的壓力。但是這種柱塞的擺動(dòng)頭部與斜盤面之間利

22、用潤(rùn)滑油來降 低摩擦力，相當(dāng)于一個(gè)普通滑動(dòng)軸承，所以根據(jù)滑動(dòng)軸承的滑動(dòng)條件，必須把 壓力p、pv值以及速度v的值限制在一定的范圍內(nèi)。（3）帶滑靴的柱塞如圖2-1（c）所示，柱塞的頂部也是安裝了擺動(dòng)頭，即為滑靴，這個(gè)滑靴 也能夠環(huán)繞柱塞球的球心進(jìn)行往復(fù)轉(zhuǎn)動(dòng)。斜盤面與滑靴之間為面接觸，所以面 間的接觸應(yīng)力小，因此能夠承受大的工作壓力，同時(shí)還有較高的工作壽命。液 壓油可以通過柱塞和滑靴的軸心孔，并且沿著滑靴的平面進(jìn)行滲漏，所以能夠 在滑靴平面與斜盤面的接觸部分產(chǎn)生潤(rùn)滑油膜層，這樣可以降低表面間由于摩 擦所引起的能量損失，使得柱塞的壽命有了很大的提高，另一方面也減小了經(jīng) 濟(jì)損失。由于這類的柱塞有很高的

23、性能，能夠滿足各方面的要求，所以當(dāng)今的 各個(gè)領(lǐng)域都采用這種軸向柱塞泵。內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)9圖 2-1 柱塞結(jié)構(gòu)形式從工作效率、質(zhì)量等方面進(jìn)行分析，柱塞最好做成中空的形狀，這樣既可 以減小柱塞泵的重量，又能增加柱塞工作時(shí)的承載能力，并減小柱塞在運(yùn)動(dòng)時(shí) 候的慣性力矩。采用中空形狀的柱塞還可以使柱塞底部的高壓力液壓油進(jìn)入， 從而使得柱塞的局部向外變形擴(kuò)張，減小柱塞與缸體之間的縫隙，減少液壓油 的泄露，提高了整體的密封效果。柱塞的空心部位還可以安裝彈簧，使柱塞能 夠緊緊地靠在斜盤上，同步性較好，隨斜盤的轉(zhuǎn)動(dòng)而進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)吸、 壓油的動(dòng)作。但是采用中空的形式，不可避免地會(huì)提高柱塞在吸、壓油

24、動(dòng)作中 的不進(jìn)行工作的容積的大小，在壓力較高的柱塞泵之中，由于液壓油的被壓縮 量比較大，所以這部分無效的容積會(huì)增加能量的損失，從而降低了液壓泵的容 積效率。綜上所述的性能特點(diǎn)，所以在本文中選取圖2-1（c）所示的形式，選擇帶 滑靴的柱塞，在一定程度上，減少缸體內(nèi)部的摩擦，提高整體的密封性。2.4.2柱塞的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)（1）柱塞直徑dz及柱塞分布直徑Df柱塞直徑dz、柱塞分布直徑Df以及柱塞數(shù)Z的關(guān)系都是密不可分的。通過實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，在缸體上每個(gè)直徑為dz的柱塞沿缸體均勻分布，其所占的弧的長(zhǎng)度占分布圓周長(zhǎng)二Df的 750。：（a）點(diǎn)接觸式柱塞（b）線接觸式柱塞(c)帶滑靴的柱塞內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)

25、設(shè)計(jì)10故可得Z-2.97（2-2）dz0.75兀0.75兀式中m為結(jié)構(gòu)參數(shù)。在直軸式軸向柱塞泵中，參數(shù)m的值如表9所示表 2-1 柱塞結(jié)構(gòu)參數(shù)mZ7911m3.13.94.5由計(jì)算得出柱塞的直徑dz=22mm，當(dāng)柱塞直徑dz確定之后，在達(dá)到流量的工作條件下，可以計(jì)算Df，當(dāng)Qfb取160L/min時(shí)（2）柱塞長(zhǎng)度 I對(duì)于直軸式軸向柱塞泵來說，會(huì)有很大的徑向力T作用在柱塞圓球上，所以在設(shè)計(jì)時(shí)要保證柱塞能夠通暢運(yùn)動(dòng)，并且還使其密封有足夠的長(zhǎng)度，因此應(yīng) 該滿足存在最小的留孔長(zhǎng)度I。，其值通常為:pb_ 20Mpapb- 30Mpa所以柱塞的長(zhǎng)度要滿足：I一1。- Smax- Imin公式（2-6）

26、中的Smax為柱塞所運(yùn)動(dòng)的最大行程；Imin是柱塞向缸體外伸長(zhǎng)的最小距離，其取值一般是Imin=0.2dz=12.4mm。根據(jù)實(shí)踐的經(jīng)驗(yàn)，可取得長(zhǎng)度為：pb 20MpaIo= 2.7 -3.5dz（2-7）ZdzDf= 0.75(2-1)Df4Qfb2dztanZnb= 62mm(2-3)l 1.4-1.8dzI。= 2-2.5dz(2-4)(2-5)(2-6)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)11Pb- 30Mpa1= 3.2 -4.2 dz（2-8）所以取I =3dz二66mm內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)12圖 2-2 柱塞的結(jié)構(gòu)保證柱塞在徹底排出油液之后圓柱面能夠全部進(jìn)入柱塞腔的內(nèi)部，所以要讓圓柱

27、面與柱塞球頭的球心之間的距離保持恒定，通常Id= 0.4 - 0.55 dz，在本文之中l(wèi)d=0.5dz=11mm。(2)柱塞均壓槽在高壓的軸向柱塞泵之中，通常在柱塞的表面上會(huì)加工出一系列的環(huán)形的 均壓槽，這些均壓槽可以改善柱塞的結(jié)構(gòu)性能，如能夠均衡側(cè)向的壓力、可以 改善柱塞在工作時(shí)的潤(rùn)滑條件，并且還有儲(chǔ)存工作時(shí)所產(chǎn)生的雜質(zhì)。一般取均 壓槽的深度尺寸 h = 0.3 0.7mm，兩均壓槽之間的間距尺寸 t = 210mm。2.4.3柱塞摩擦副的壓力P及功率Pv的校核驗(yàn)算首先對(duì)柱塞和缸體這對(duì)摩擦副進(jìn)行分析，當(dāng)摩擦副之間的接觸應(yīng)力超過許 用應(yīng)力值時(shí)，不僅能增加對(duì)摩擦副的磨損，而且還會(huì)對(duì)柱塞和缸體產(chǎn)

28、生損壞。所以我們要把壓力P的值控制在一定的范圍之內(nèi)，不允許其超過摩擦副材料的 許用范圍。通常柱塞伸出缸體的最大長(zhǎng)度時(shí)的接觸應(yīng)力最大，則利用這個(gè)值來 計(jì)算壓力值，即(3)柱塞頭直徑di根據(jù)以往的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，可取d 0.70.8dz，其結(jié)構(gòu)如圖2-2所示1d0內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)13另外，為了把柱塞與缸體的相對(duì)運(yùn)動(dòng)的最大速度控制在一定的空間內(nèi)，使Pmax2pidzli2 20.1 10339 1020.4二21Mpa：Ip 40Mpa(2-9)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)14其不大于摩擦副材料所允許的區(qū)間，其大小應(yīng)為Vmax=Rftan19.5 104.66 tan18 10” =0.55m s

29、：V, = 8m s（2-10） 所以可計(jì)算出柱塞和缸體之間的摩擦副的最大功率為PmaxVmax=21 0.55 = 11.55Mpa m s：60Mpa m s（2-11）上述幾式中的Ip、v、pv 1的值根據(jù)材料的性能來確定，如表2-2所示10。表 2-2 材料的性能材料牌號(hào)許用壓力Ip / Mpa許用速度vl/ m s許用比功1 pv 1/ Mpa m sZQAL9-430860ZQS n10-115320球墨鑄鐵10518對(duì)于缸體和柱塞這對(duì)運(yùn)動(dòng)摩擦副來說，由于在工作時(shí)柱塞進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動(dòng)，所以缸體與柱塞之間會(huì)產(chǎn)生摩擦熱，對(duì)材料的力學(xué)性能和變形產(chǎn)生較大的影響， 故而不適合選取熱變形大或?qū)囟?/p>

30、變化敏感的材料。為了改善材料的性能，我 們要在柱塞材料的表面鍍一層較厚的質(zhì)軟的金屬，從而降低摩擦副之間的摩擦 力。為了提高零件的使用壽命，最好不選用銅作為摩擦副材料，這樣可以避免 當(dāng)液壓油溫度過高時(shí)在銅表面上的腐蝕破壞。2.3.4滑靴的設(shè)計(jì)如今為了使柱塞泵能夠在高速、高壓的條件下進(jìn)行工作，絕大多數(shù)的高壓 的斜盤式軸向柱塞泵都采取滑靴的結(jié)構(gòu)形式?；ヅc斜盤之間采用面與面的方 式進(jìn)行配合，這樣在提高配合時(shí)的面積的同時(shí)，有效降低了接觸應(yīng)力，并且還 可以降低液壓油的損耗。同時(shí)柱塞下面的壓力油可以經(jīng)過柱塞軸心的孔和滑靴 的軸心的孔，進(jìn)入滑靴和斜盤的配合面的接觸處，形成一層油膜，從而在很大 程度上減小了摩

31、擦副在工作時(shí)的摩擦阻力，提高了零件的使用壽命，并且提高 了機(jī)械效率，能夠滿足高速、高壓的需求。在對(duì)滑靴進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，保證使其緊固在斜盤上，有兩種比較合理的方案： 一種是靜壓支承，另一種是剩余壓緊力的方法，但通常采用剩余壓緊力的方法。 這種力能夠保證其一直比分離力大，所以能夠讓滑靴很好地貼緊斜盤面。利用內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)15這種方法進(jìn)行緊固的滑靴，與斜盤面之間的油膜比較薄，其范圍大概在0.0080.1mm之間。并且高壓油的泄漏量比較小，能提高容積效率。但是有一定的缺 點(diǎn)，接觸平面處的摩擦力過高，使機(jī)械效率下降。當(dāng)選取的適當(dāng)?shù)貕壕o力時(shí)， 不但不會(huì)使總效率降低，反而還會(huì)增加，并有效地提高了其使

32、用壽命。3.2滑靴結(jié)構(gòu)型式的選擇滑靴的結(jié)構(gòu)形式有以下幾種，如圖2-3為滑靴的常用形式。圖 2-3 滑靴的結(jié)構(gòu)型式在圖3-3中，（a）圖所示的是一種簡(jiǎn)單型，是當(dāng)今機(jī)械領(lǐng)域較為常用的一 種型式，這種結(jié)構(gòu)型式的滑靴靜壓油池大，沒有輔助支承面，只有油封帶。圖（b）與（a）所示的結(jié)構(gòu)有了很大的不同，這類滑靴相比（a）中的滑靴 增加了內(nèi)部和外部的輔助支承面。這樣的結(jié)構(gòu)型式使得由剩余壓緊力所產(chǎn)生的 比壓降低了，而且可以補(bǔ)償由于滑靴偏移之后對(duì)密封油帶所造成的磨損。圖（c）所示的結(jié)構(gòu)型式，這種型式比前兩種更加復(fù)雜，同時(shí)其性能也更高， 其特點(diǎn)是在支承面上面開設(shè)了阻尼形狀的環(huán)形槽和縫隙阻尼一起形成阻礙，實(shí) 現(xiàn)靜壓支

33、承?？紤]到成本和成本效益，所以本文采?。╝）圖所示的滑靴結(jié)構(gòu)。222滑靴的尺寸的設(shè)計(jì)（a）簡(jiǎn)單型開路式（b）凹槽式（c）內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)16圖 2-4 滑靴的外徑及通油口尺寸(1)滑靴的外部的直徑D2:nD2= Dfsi- s = i6mm(2-12)通常s=13,在本文中取為3。(2)油池的直徑大小D,:最初假定旦二0.94D2D 0.94D2= 15mm(2-13)(3)計(jì)算柱塞和滑靴的中心孔直徑以及長(zhǎng)度。在設(shè)計(jì)滑靴時(shí)，如果采用剩余壓緊力的方法，那么中心孔可能起不到節(jié)流的作用。想要保證滑靴能夠安全可靠地運(yùn)動(dòng)，do、d1、I。取值如下d0=4mm d 2mmlo= 12mm2.3.

34、5油盤的力學(xué)分析配油盤是軸向柱塞泵中不可或缺的零件，其主要作用是隔離吸、排油口的高壓油液，并且能夠用來承受缸體高速旋轉(zhuǎn)時(shí)所產(chǎn)生的軸向載荷。配油盤設(shè)計(jì) 的結(jié)構(gòu)情況控制了高壓柱塞泵的工作壽命和效率。其主要的尺寸有內(nèi)密封油帶的尺寸、吸排油窗口的尺寸、和輔助支承面的尺寸。(3)過渡區(qū)域的設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)配油盤的具體結(jié)構(gòu)尺寸時(shí)，要保證吸排油窗口要完全的隔離和密封，所采取的措內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)17施為：配油盤的過度角比柱塞腔油口的包角大。采用類似型式的配油盤，當(dāng)高壓力腔和低壓力腔被柱塞連接貫通時(shí)，柱塞內(nèi)部的高壓油在壓力不同的影響下產(chǎn)生沖擊壓力；在這種沖擊壓力的作用下會(huì)產(chǎn)生很大的噪音并且 增大了功率的損耗

35、，使總體的效率下降，也在很大程度上影響了柱塞泵的使用 壽命。在減小或防止壓力沖擊的產(chǎn)生的同時(shí)，使柱塞腔內(nèi)的壓力差能平緩地過 渡。232計(jì)算配油盤上重要結(jié)構(gòu)尺寸大小（1）密封油帶的尺寸令內(nèi)環(huán)封閉油帶的尺寸寬度為b2，外環(huán)封閉油帶的寬度尺寸3。由于外圈密封 油帶安置在較大直徑上，還受到轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的離心慣性力的影響，導(dǎo)致其滲露 量大于內(nèi)圈密封油帶。令b, b2，即d = R卡=0.125dz（2-14）b2二R3-R4二0.10.125dz（2-15）在配油盤受力平衡之后，根據(jù)平衡方程得：R2-R；R；-R：嚴(yán) d；（1-）店豁2）R2R4通過上述方程組可求得：尺=68mmR2二64mmR3二49m

36、mR = 45mm3.%2校核配油盤壓緊力p配油盤總支承面積為：FD2-D D：- D：- F1F2F3（2-17）4其中F1為輔助支承面上油槽的面積；$二KB R - R5（ K 油槽數(shù)，B 油槽寬）內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)18S2、s3吸、排油口面積。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)估算得：S = 1034 mm2Py Pt2KB R5- Rp = =284pa Ip =300pa其中：Py剩余壓緊力；Pt彈簧彈力。 /U1rJ(iLD00LaCJ0021- / /10T廠1-1L 191圖 2-5 配油盤結(jié)構(gòu)及尺寸2.4缸體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)(2)缸體的受力分析（1）斜盤作用在缸體上的力在發(fā)動(dòng)機(jī)的帶動(dòng)下斜盤旋轉(zhuǎn)運(yùn)

37、動(dòng)對(duì)滑靴產(chǎn)生了摩擦力，力又被柱塞作用在 缸體上；斜盤對(duì)給柱塞的作用力中，還有沿半徑方向的擠壓力以及在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn) 生的離心作用力的作用下造成的摩擦力F2、彈力F3和高壓力等在斜盤上引起的 反力?，F(xiàn)為了計(jì)算方便，可以忽略一些無關(guān)緊要的力，主要慮油壓造成的反作 用力和力矩。(2-18)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)191配流盤和缸體之間的流體的作用力Fi配流盤與缸體之間由流體產(chǎn)生的作用力主要有兩種，一個(gè)是從腰形進(jìn)出油 口滲入縫隙中的油壓反力，另一種是配流盤表面的輔助支承力。通常忽略接觸 平面產(chǎn)生的摩擦力。(3)缸體直徑的確定在設(shè)計(jì)缸體時(shí)，要保證在有溫差和受力的情況下，各部位的變形量一直的情況下，所以應(yīng)讓缸

38、體各處的壁厚相同，即二飛o圖 2-6 缸體受力分析圖Fi內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)20對(duì)缸體壁厚進(jìn)行強(qiáng)度校核內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)21dw缸筒外部直徑，ddz2;!一缸體所用材料的許用應(yīng)力，此處采缸體用 ZQAL9-4 材料，許用應(yīng)力L- I - 600 800 kgf cm2。缸體的變形量：d39丄 .Pb2 0.3 12560 = 0.0038mm J 応 0.0048mm2F21034E材料的彈性模量；一波桑系數(shù)，鋼：二-0.23 0.30，青銅：亠-0.32 0.35。故缸體壁厚的取值符合要求。Pb.2.2dwdz22dw dz22392 239222392 2-39212560

39、= 129 kgf cm2小I(2-19)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)223直軸式軸向柱塞泵重要零件的受力分析3.1對(duì)柱塞受力分析在直軸式軸向柱塞泵中，大部分的力都由柱塞承受。每個(gè)柱塞隨著缸體而 旋轉(zhuǎn)，每旋轉(zhuǎn)180完成一次吸油或排油，旋轉(zhuǎn)一周時(shí)恰好能完成一次吸、排 油的過程，但是柱塞在吸油、壓油的過程中所遭受的壓力是不一樣的。K H柱塞在工作時(shí)受到液壓力、慣性力、離心力及缸體的摩擦力F,和斜盤作用反力11:（1）高壓油所給的液壓力PbPbd2pmax20 10；40 106= 12560N（3-1）44其中Pmax柱塞泵的工作最大壓力。（2）柱塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)時(shí)的慣性力PBGPB= -mzaRf2ta

40、n cos：- -101 N（3-2）g其中mz柱塞與滑靴的質(zhì)量和。慣性力PB的大小隨著缸體的轉(zhuǎn)動(dòng)而變化，當(dāng):=0 和 180 時(shí)，所產(chǎn)生的慣圖 3-1 柱塞受力圖內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)23性力達(dá)到最大，即嘰號(hào)Rf仙唏195汩詈2二詼心仆（3-3）內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)242離心力R3斜盤的作用反力N斜盤的反作用力經(jīng)過柱塞頂部球頭傳遞給柱塞，這個(gè)力可分為軸向的分力 P 和徑向的分力T0，即P =N cos =12560 cos18、12132N(3-5)T0二Ns in =12560 sin 18 = 3250N(3-6)斜盤作用在柱塞上產(chǎn)生的反作用力的分出的軸向力需要由柱塞根部的高壓

41、力油的力來抵消，而所分出的徑向分力讓柱塞出現(xiàn)彎矩，并產(chǎn)生接觸應(yīng)力，從而影響缸體的正常工作，所以應(yīng)盡可能的減小斜盤作用力。4.1對(duì)滑靴面上所受到的力進(jìn)行具體計(jì)算在液壓泵正常工作時(shí)，滑靴會(huì)受到一組作用力，且方向相反。一個(gè)是柱 塞根部的高壓油使滑靴緊貼到斜盤上，稱之為壓緊力Py12；另一個(gè)是滑靴面上由泄露的油產(chǎn)生的油膜的反力，稱之為分離力。5.2分離力Pf二3P1- P2Pt二mzatRf 243tan18(3-4)泄露的油量：q(3-7)= 907 N內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)256In區(qū)R1內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)26當(dāng)p2 =0時(shí)，q二魚巳,:.油膜厚度。圖 3-3 滑靴所受分離力的分布密封

42、油帶上任意一點(diǎn)所受的壓力為lnR2P2,P2lnR2Ri根據(jù)方程3-9可有，當(dāng)柱塞半徑增大時(shí)，密圭寸油帶上的壓力按對(duì)數(shù)的規(guī)律下降。令微環(huán)面為 2：rd，則Ri靜壓油池的分離力卩門hyjRi2pi，總分離力:Pr =Pi一(3-8)假設(shè)P2 =0，那么 Pr二lnR2Pi卡P2lnR2Ri(3-9)Pf2Pi(3-10)Pf- PfiPf 2 -p R；_Ri22RiPi/ i4 _ ii 兀20.i=6 i05KN(3-ii)O1i42lnii內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)27(2)壓緊力Py內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)3285.5受力平衡方程，當(dāng)壓緊力Py與總分離力相等時(shí)有另外滑靴還受到一些影響較

43、小的力， 像滑靴和斜盤面之間的摩擦力，滑靴轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的離心力等。部分力可以利于滑靴的運(yùn)動(dòng)，而有的卻對(duì)滑靴表面 產(chǎn)生磨損，所以在設(shè)計(jì)滑靴時(shí)我們應(yīng)該注意綜合考慮對(duì)滑靴的影響。5對(duì)配油盤的受力進(jìn)行分析在柱塞泵正常轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，由于缸體時(shí)高速旋轉(zhuǎn)的，會(huì)與配油盤形成兩種主要 的力，即壓緊力Py和分離力Pf。1配流窗孔 2 內(nèi)部密封油帶 3 外部密封油帶 4 輔助支承 5 泄油槽Pycos 4 cos1256013 KNcos18(3-12)故有已知q/JR1所以 q2Pbzcos二R；一Ri22R2dzIn=_R1p?一2 R；- R2cospdPbd；12m R；-R；cosR2PlRi(3-13)(3-

44、14)(3-15)0.0013x20.1 漢 103漢(39X10fn722612 2 1014 -1110 cos 18二 3 L min內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)29圖 3-3 配流盤的結(jié)構(gòu)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)330(1)預(yù)緊力Py的計(jì)算1當(dāng) 2Z 1的柱塞處于壓油區(qū)域時(shí)，真實(shí)包角1得=丄Z T我亠：0=19 T -2299當(dāng)柱塞泵的柱塞為奇數(shù),1有 Z 1 個(gè)在排油區(qū)是，py1得q亠i i2639210 -12560 =24150 NZ十1兀2p py1d dzPb二Pymaxy241當(dāng)丄Z -1 個(gè)柱塞在排油區(qū)時(shí)，Py2為2Z 1 i29 1 i26Py2d；Pb二Pymin39

45、210- 12560 =19320 N(3-16)(3-17)根據(jù) Py二Py12Py2得出，Py= 21735 N總分離力pf的計(jì)算分離力pf =pfipf 2pf 3(3-18)其中Pf1外密封油帶分離力;Pf2內(nèi)密封油帶分離力;Pf3高壓油對(duì)缸體的分離力(3-19)圖 3-4 配流盤上的油口所受壓力范圍角內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)311如果 2 Z 1 的柱塞進(jìn)入排油區(qū)時(shí)，實(shí)際包角得12 i2 i8 i2 =1Z 3 :=丄93-28（3-20）2999所以平均實(shí)際包角訂得(3-21):s柱塞間距角，-：0柱塞腔的通孔的包角，取1）外密封油帶分離力Pf12）內(nèi)圈密封油帶分離力3）排油窗分

46、離力Pf 3Pf1電臨電臨除4lnR1R2172-152(3-22)41712560-2 11210$12560工3.4 Npf 2% -R；R：Pb27 ：9 -11109-67二(3-23)4 2 10 In1111210622560 =5.2( N )pf 32PR|-R32pb7：2 9152-11212560 = 1.6 N(3-24)內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)332由公式3-18得Pf=3.4 5.2 1.6 =10.2 N內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)254主要零件的材料的選擇柱塞與缸體的材料柱塞和缸體的材料在選擇時(shí)，主要有兩種方案可以選擇：硬柱塞軟缸體和 軟柱塞硬缸體13。硬柱塞的

47、常用材料有 18CrMnTiA、20Cr、2CrNi、40Cr、GCr15、9SiCr 等, 前三種需要進(jìn)行表面的滲碳處理， 并且厚度要 0.81.2m m,然后進(jìn)行淬火達(dá)到 HRC56 63 ;類似 9SiCr這樣的工具鋼，其熱加工后的變形小，金相組織穩(wěn)定。 而 GoCr15 這類材料在熱加工后，出現(xiàn)應(yīng)力集中時(shí)破壞較大，并柱塞容易有斷裂 的危險(xiǎn)，所以在設(shè)計(jì)時(shí)盡可能得減少使用。缸體常用的材料為 ZQSn10_1、ZQAIFe9-4，也可以選擇耐磨鑄鐵或球墨 鑄鐵等。為了節(jié)省成本，要減少銅的使用，采用 20Cr、12CrNi3A 等作為基體再 鑲嵌套筒。配流盤材料的選擇在選擇配流盤的材料時(shí)要與缸

48、體相對(duì)應(yīng)，同時(shí)具有良好的抗膠合能力，首 選的材料有ZQSn10-1、Cr12MoV 等。在滲碳淬火后需要保證金相組織的穩(wěn)定， 所以還要進(jìn)行冷卻處理和時(shí)效處理。斜盤與壓盤的材料選擇斜盤一般應(yīng)具有較好的硬度，故選用 Go C r 1 5 淬火之后硬度為 HRC5862，其硬度值能夠滿足使用要求。壓盤在材料的選擇時(shí)應(yīng)具有一定的抗膠合能力，所以常選 18CrMnTi ,滲碳 淬火后硬度為 HRC60 65，為了避免壓盤的油孔劃傷滑靴，應(yīng)該將油孔邊進(jìn)行 倒圓處理。內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)265 Solidworks繪制三維立體圖Solidworks是如今比較常用的計(jì)算機(jī)輔助三維立體繪圖軟件，可以以拉伸

49、、旋轉(zhuǎn)、掃描、放樣等特征形式形成的實(shí)體，具有全面的零件實(shí)體建模功能。SolidWorks是基于參數(shù)化和特征造型技術(shù)的軟件，對(duì)其進(jìn)行二次開發(fā)應(yīng)遵循參 數(shù)化CAD的原則。在Solidworks的模擬功能中，不僅可以做機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)分析， 模擬機(jī)構(gòu)的具體運(yùn)行時(shí)的過程，而且還可以把工作時(shí)的具體運(yùn)行過程演示出來。 利用其繪制的立體仿真圖形比平面圖形更加清晰明了，具體的裝配情況也可以 一目了然。5.1柱塞的三維圖經(jīng)過計(jì)算得出柱塞球頭和柱體等部分的結(jié)構(gòu)，并且通過強(qiáng)度校核滿足柱塞 所選用材料的許用要求，確定了柱塞的具體結(jié)構(gòu)尺寸，最后利用Solidworks軟件的旋轉(zhuǎn)命令得到柱塞的三維實(shí)體模型。圖 5-1 柱塞三維

50、實(shí)體模型滑靴的三維立體選取合理的滑靴形式后，經(jīng)過計(jì)算可以得到滑靴的結(jié)構(gòu)尺寸，通過強(qiáng)度校 核，能夠滿足滑靴材料的許用值要求，按照?qǐng)D5-2所示進(jìn)行繪制草圖，旋轉(zhuǎn)后可得到圖5-3所示的滑靴三維實(shí)體模型。內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)27圖 5-2 滑靴草圖圖 5-3 滑靴的三維實(shí)體模型配流盤的三維圖根據(jù)給定的設(shè)計(jì)參數(shù)， 可以帶入公式計(jì)算出配流盤的油口、 過渡區(qū)域等部 分的結(jié)構(gòu)尺寸，然后進(jìn)行了強(qiáng)度的校核計(jì)算，滿足了材料的許用應(yīng)力的范圍內(nèi),內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)28在Solidworks中經(jīng)過拉伸等步驟即可得到配流盤的三維實(shí)體模型，如圖5-4所 示。圖 5-4 配流盤的三維實(shí)體模型缸體的三維立體圖在柱塞

51、、配流盤等的尺寸確定后，可以得到缸體的具體尺寸，在經(jīng)過校核后，其尺寸大小可以滿足材料的許用值要求。在Solidworks中經(jīng)過拉伸、旋轉(zhuǎn)等命令可以得到缸體的三維實(shí)體模型。內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)29圖 5-5 缸體的三維實(shí)體模型6c5-f93c-45a6-a6fd-a23011409895-Numbered_34979aca-4324-48柱塞泵總裝配效果圖在各部分的結(jié)構(gòu)尺寸都確定后，可以把各部分組合起來，得到整體的三維實(shí)體效果圖，如圖5-6所示。在圖中還可以進(jìn)行柱塞仿真的運(yùn)動(dòng)過程，從而看 出設(shè)計(jì)不合理的地方，進(jìn)行修改。圖 5-6 總裝配效果圖內(nèi)蒙古民族大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)306結(jié)論柱塞泵是所有的液體壓力傳動(dòng)系統(tǒng)中不能或缺的部件，設(shè)計(jì)出安全可靠的 柱塞泵對(duì)液體壓力傳動(dòng)系統(tǒng)有十分重要的作用，對(duì)于柱塞泵的革新可以從減少 油液的損耗、提高工作系統(tǒng)的總效率等方面著手。選擇液壓泵的主要原則：根據(jù)實(shí)際工作系統(tǒng)的性能來選擇柱塞泵的類型， 然后確定系統(tǒng)的流量、轉(zhuǎn)速、所需壓力等，選取柱塞泵的具體型號(hào)。本文中所設(shè)計(jì)的柱塞泵的特點(diǎn)：（1）改變了傳統(tǒng)的柱塞的結(jié)構(gòu)，選擇了帶滑靴的柱塞