回轉(zhuǎn)窯設(shè)計方案和對策手冊

1、回轉(zhuǎn)窯的設(shè)計一、窯型和長徑比1窯型所謂窯型是指筒體各段直徑的變化。按筒體形狀有以下幾種窯型：（1）直筒型：制造安裝方便，物料在窯內(nèi)移動速度較均勻一致，操作控制較易掌握，同時窯 體砌造及維護(hù)較方便； 熱端擴(kuò)大型：加大單位時間內(nèi)燃燒的燃料量及傳熱量，在原窯直徑偏小的情況下，擴(kuò)大 熱端將相應(yīng)提高產(chǎn)量，適用于燒成溫度高的物料；（3）冷端擴(kuò)大型：便于安裝熱交換器，增大干燥受熱面，加速料漿水分蒸發(fā)，降低熱耗及細(xì) 塵飛損，適用于處理蒸發(fā)量大、烘干困難的物料；（4）兩端擴(kuò)大型（啞鈴型）：中間的填充系數(shù)提高，使物料流動的機(jī)會減少，還可以節(jié)約部分鋼材；還有單獨(dú)擴(kuò)大燒成帶或分解帶的大肚窯”，這種窯型易掛窯皮，在干燥

2、帶及燒成帶能力足夠時，可以顯著提高產(chǎn)量。但這種窯型操作不便?？傊?，不論擴(kuò)大哪一帶，必須保持預(yù)燒能力和燒結(jié)能力趨于平衡。只有在生產(chǎn)窯上，經(jīng) 過生產(chǎn)實踐和充分調(diào)查研究（包括必要的熱工測定和計算），發(fā)現(xiàn)某一帶確為熱工上的薄弱環(huán) 節(jié)，在這種特定條件下將該帶擴(kuò)大，才會得出較明顯的效果。目前國內(nèi)外發(fā)展趨勢仍以直筒型窯為主，而且尺寸向大型方面發(fā)展。其他有色金屬工業(yè) 用回轉(zhuǎn)窯（還原、揮發(fā)、硫化精礦焙燒、氯化焙燒、離析、燒結(jié)轉(zhuǎn)化等）多采用較短的直筒窯。2. 長徑比要得長徑比有兩種表示方法：一是筒體長度L與筒體公稱直徑 D之比；另一是筒體長度L與窯的平均有效直徑 D均之比。L/D便于計算，L/D均反映要的熱工特點(diǎn)

3、更加確切， 為了區(qū)別起見，稱L/D均為有效長徑比。窯的長徑比是根據(jù)窯的用途、喂料方式及加熱方法來確定的。根據(jù)我國生產(chǎn)實踐的不 完全統(tǒng)計，各類窯的長徑比示于表1中。長徑比太大，窯尾廢氣溫度低，蒸發(fā)預(yù)熱能力降低，對干燥不利；長徑比太小，則窯尾溫度高，熱效 率低。同類窯的長徑比與窯的規(guī)格有關(guān)，小窯取下限，大窯取上限。表1各類窯的長徑比窯的名稱公稱長徑比有效長徑比氧化鋁熟料窯（噴入法）20252227氧化鋁焙燒窯202321.524碳素煅燒窯13.5191724干法和半干法水泥窯1115濕法水泥窯3042單筒冷卻機(jī)812鉛鋅揮發(fā)窯141716.718.3銅離析窯1516氯化焙燒窯1217.7二、回轉(zhuǎn)窯

4、的生產(chǎn)率回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)是一個綜合熱工過程，其生產(chǎn)率受多方面因素影響。分析其內(nèi)在規(guī)律性，可以建立以下幾個方面的數(shù)量關(guān)系。1按窯內(nèi)物料流通能力：G=0.785D 均2噸/小時(1)式中：G單位生產(chǎn)率，噸/小時；D均窯的平均有效內(nèi)徑，米；“物料在窯內(nèi)的平均填充系數(shù)，一般為0.040.12 。各類窯的填充系數(shù)見表 2。丫料一一 物料堆比重，噸/米；某些物料的堆比重見表3;3料一一物料軸向移動速度， 米/小時；其值取決于窯運(yùn)轉(zhuǎn)情況，可按式(12)、式(13)及式(14)計算或測定。表2各類窯的平均填充系數(shù)窯名稱平均填充系數(shù) “銅離析窯0.060.08鉛鋅揮發(fā)窯0.040.08氧化焙燒窯0.040.07氯化焙

5、燒窯0.040.07氧化鋁熟料窯0.060.08氧化鋁焙燒窯0.060.08表3某些物料的堆比重物料名稱堆比重鋅浸出渣1.61.65鋅浸出殘渣與 50%焦粉混合料1.21.3鉛鼓風(fēng)爐水碎渣與 50%焦粉混合料1.41.5氯化銅礦1.16鋅沸騰焙燒細(xì)塵1.80硫化鎳精礦1.61.8硫化鎳焙砂1.22.0氧化鋁和干氫氧化鋁1.0堿石灰鋁土礦干生料1.2堿石灰鋁土礦熟料1.31.42.按物料反應(yīng)時間有些工藝過程要求物料有一定的高溫持續(xù)時間，以完成物理化學(xué)反應(yīng)。若通過實驗或生產(chǎn)實踐得知物料必須在窯內(nèi)停留的時間，貝U : G=0.785 XL/ t D均2 XX料噸/小時式中：L窯長（或某帶長度），米；

6、t物料在窯內(nèi)（或某帶）停留時間，小時； 其他符號同前。3. 按正常排煙能力為了控制窯灰?guī)С龅难h(huán)量，往往選擇一個適宜的窯尾排氣速度范圍。G=2826 XD 均干 2 X（bX（1- 干）/V0 X（1+ 厲尾） 噸 /小時（3）式中：V0每噸產(chǎn)品的窯氣量，標(biāo)米3/噸；t尾一一煙氣離窯溫度，C；3體體積膨脹系數(shù) ，3=1/273 ；cot 窯尾排氣速度，m/s ，般38m/s ；干一一干燥帶物料填充系數(shù)；D均干 一一干燥帶平均有效內(nèi)徑，米。4. 按供熱能力G=K XB XQ低xn料噸/小時（4）式中：B燃料消耗量，公斤/小時或標(biāo)米3/小時；Q低燃料低發(fā)熱量，千卡/公斤或千卡/標(biāo)米3 ；K=1.1

7、1.15;不預(yù)熱時， K = 1.0 ；K系數(shù)，對鋁廠用窯預(yù)熱二次空氣時，窯的熱效率，一般為 5565% ；q料一一 每噸產(chǎn)品必須消耗的有效熱，千卡 /噸。q 料=（G 干料 +A）（q 吸 +C 淪高 +600w/100-w） XI03 千卡 / 噸式中：G干料一一每公斤產(chǎn)品理論消耗干生料量（不包括水分），公斤/公斤；A 每公斤產(chǎn)品不可返回的飛塵損失，公斤/公斤q吸每公斤產(chǎn)品吸熱反應(yīng)吸熱量（除去放熱反應(yīng)放熱量），千卡/公斤；C Xt高一一將物料加熱到最高溫度（燒成帶）所需物理熱，千卡/公斤；W 濕生料中所含水分，% 。5. 按窯內(nèi)傳熱能力 ：G=刀Q F料 或 G=Qi pq料i千卡/小時

8、（5）式中：EQ窯內(nèi)各帶對物料的總給熱量，千卡/小時；Qi 窯內(nèi)某一工作帶中對物料的傳熱量，千卡/小時；q料物料必須在窯內(nèi)吸收的總有效熱量，千卡/噸；q料i物料在某一工作帶內(nèi)必須吸收的有效熱量，千卡/噸。所謂有效熱量指的是不考慮非生產(chǎn)性消耗和熱損失的熱量。回轉(zhuǎn)窯內(nèi)傳熱過程比較復(fù)雜，各工作帶內(nèi)傳熱方式也不盡相同。在干燥帶，氣體溫度較低，傳 熱以對流為主。另外，窯壁及熱交換裝置對物料也有傳導(dǎo)作用，因傳導(dǎo)的計算較繁雜，而輻射的份量又不大，為簡化計算， 往往將兩種熱交換綜合在對流給熱系數(shù)之中，用一個經(jīng)驗公式表示： Q干=a干汗干X去干式中：a干一一干燥帶給熱系數(shù)，千卡/米2 .小 時 C,根據(jù)熱交換裝

9、置類型不同，有各種經(jīng)驗公式，如在掛鏈條情況下：（式中30為窯全斷面的平均流速， Nm/S） ； F干一一干燥帶中總傳熱面積（窯的內(nèi)襯表面 +熱交 換裝置總表面），m2 ；圖2回轉(zhuǎn)窯內(nèi)壁示意圖（由其他帶內(nèi)，對物料裸露表面的傳熱可近似按火焰爐內(nèi)傳熱公式計算；對與窯襯接砝的物 料表面，窯襯表面將通過輻射與傳導(dǎo)向物料傳熱，但隨著窯襯溫度升高及物料顆粒變粗粉料變成小球進(jìn)而燒結(jié)成塊），其間傳導(dǎo)作用將越來越小，傳熱量按下式計算：Qi = ax 去F 弦 xc 壁料（T 壁/100）4-（T 料/100）4 汗弧式中：aS綜合給熱系政，等于a對+ a輻，千卡/米2 小時.C; a對爐氣對物料的對流給熱系數(shù)，千

10、卡/米2 小時 C;a輻一一爐氣及窯壁對物料的輻射給熱系數(shù)，千卡 /米2 小時 C。a 輻=C 氣料壁（T1/100）4-（T2/100）4/t 氣-t 料 式中： C氣料壁=4.88 料（F壁/F弦+1- 氣）/ 料+ 氣（1- 料）1- 氣/ 氣+F壁/F弦 千 米/小時式中：&料，&氣一一物料及爐氣的黑度；F壁/F弦=nD-L弧/L弦t該帶內(nèi)爐氣與物料的平均溫度差，C,取始末兩端溫差的對數(shù)平均值：t= t - t 7ln（ t / t ）C其中：t 、t 7 始端及末端的氣與料的溫度差，C；當(dāng)與t 之值相差不大（不超過一倍）時，可用算術(shù)平均值，即 : t=1/2（ + t 7 C式（7）

11、中第二項系考慮窯襯遮蔽表面與接觸物料弧形表面間的輻射（視為兩平行表面組成的封閉體系），式中有關(guān)參數(shù)確定如下：C壁料=4.88 - （1/ &壁+1/ 料-1 ）千卡/米2.小時.K4式中：&壁一一窯壁黑度；另外T壁為窯襯遮蔽表面在該帶內(nèi)的平均溫度，K ;考慮到與物料接觸過程中的溫度降低，此值可近似取以下平均值：T壁=1/2 （ T料+T 壁）其中未遮蔽的窯壁表面溫度T壁可近似按火焰爐內(nèi)爐墻表面溫度公式確定：式中符號意義及單位同前。附F弦、F弧、F壁的計算： 計算出各帶的填充系數(shù)収 片4G琨冗妙2均料） 計算物料填充的弓形面積：f料=（b） 計算物料填充中心角因f料=0.5 XR2 *n豐80

12、0-sin 0）聯(lián)解(b)、(c)兩式得：2 nXn 4-80 0sin 0參考弓形幾何尺寸表， 由f填4R2之值可查出對應(yīng)的B值，其中間值可按試算逼近法求出。 求弦長及弧長：L弦=D均 狗n 02 米；L弧=B 360 XnD均 米；L壁=n D均總-0 360）米 求面積：F弦=L弦XL帶m2 ; F弧=L弧XL帶m2 ; F壁=L壁XL帶m2 ;式中L帶為各相應(yīng)帶的窯長，米。以上五個方面確立的生產(chǎn)率關(guān)系式是確定窯體尺寸、運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)及操作條件的理論依據(jù)。熱工設(shè)計的任務(wù)就是綜合五個方面的關(guān)系，合理確定各參數(shù)，使上述各式反映出的生產(chǎn)能力達(dá)到平衡（即設(shè)計的生產(chǎn)能力水平）。生產(chǎn)中必然由于某一參數(shù)的波

13、動或突破，引起原來平 衡的破壞，再經(jīng)過操作中對有關(guān)參數(shù)的調(diào)整，使達(dá)到新的水平上的平衡（實際生產(chǎn)能力）。6. 按經(jīng)驗公式在計算窯的實際生產(chǎn)能力時，往往用一些具體化了的簡化公式。 在具體條件相同時， 這些簡化公式能簡明、準(zhǔn)確地反映生產(chǎn)率與其中12個參數(shù)的關(guān)系。（1）回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)能與筒體尺寸之間關(guān)系：G=K XD1.5均兒 噸/小時式中：D均一一窯的平均有效內(nèi)徑，米；L窯的有效長度，米；K經(jīng)驗系數(shù)，受多方面因素的影響。根據(jù)我國生產(chǎn)實踐的統(tǒng)計，各類窯的數(shù)據(jù)列于表4中。表4經(jīng)驗系數(shù)K窯類K值鉛鋅揮發(fā)窯0.050.07銅礦離析窯0.050.07氧化鋁焙燒窯0.070.08（有熱交換器時氧化鋁熟料窯0.0550

14、.065(無熱交換器時0.0710.074(有熱交換器時0.090.10(熱端擴(kuò)大時 )濕法水泥長窯0.0280.032干法水泥窯0.0480.056鉛鋅揮發(fā)窯：Gv=1.01.2 噸/日.米3應(yīng)該指出，按經(jīng)驗公式計算，雖然簡單也較準(zhǔn)確，但它是統(tǒng)計某一時期的某些廠具體窯的產(chǎn)量得出來的，隨著窯型及運(yùn)轉(zhuǎn)情況的變化和生產(chǎn)技術(shù)水平的提高，式中的經(jīng)驗數(shù)據(jù)就會有某種程度的差別。三運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)的確定1. 轉(zhuǎn)速（n）的確定回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速對窯內(nèi)物料活性表面、物料停留時間、物料軸向移動速度、物料的混合程度以及窯的填充系數(shù)等都有密切關(guān)系。窯的轉(zhuǎn)動起到翻動物料的作用，在一定條件下，提高轉(zhuǎn)速可以強(qiáng)化物料與氣流間的熱交換。近來趨

15、向 放平快轉(zhuǎn)”國內(nèi)某氧化鋁熟料窯的轉(zhuǎn)速達(dá)到4.5轉(zhuǎn)/分。但轉(zhuǎn)速太大，則物料在窯內(nèi)停留時間短，反應(yīng)不完全，產(chǎn)品質(zhì)量不能保證，設(shè) 備維修困難；轉(zhuǎn)速大小，會降低窯的生產(chǎn)率。根據(jù)我國生產(chǎn)實踐，各類回轉(zhuǎn)窯的常用轉(zhuǎn)速 n（轉(zhuǎn)/分）推薦如下，供選用時參考。表5回轉(zhuǎn)窯常用轉(zhuǎn)速 n窯類常用轉(zhuǎn)速n值鉛鋅揮發(fā)窯0.06670.75離析窯0.81.2黃鐵礦燒渣球團(tuán)焙燒窯0.51.3氧化焙燒窯24.5氧化鋁熟料窯1.833氧化鋁焙燒窯1.712.74碳素窯1.12.1水泥窯0.51.842. 斜度（i）的確定回轉(zhuǎn)窯的斜度i 一般指窯軸線升高與窯長的比值，習(xí)慣上取窯傾角 B的正弦sin 3 , 一般范圍為25% 。斜度過

16、高會影響窯體在托輪上的穩(wěn)定性。對于物料流動性強(qiáng)的窯，如氧化鋁焙燒窯，斜度不宜過大，取22.5% ;水泥及氧化鋁熟料窯通常采用34% ;鉛鋅揮發(fā)窯多采用5% ;氧化及氯化焙燒窯多用23% 。斜度與轉(zhuǎn)速的關(guān)系密切，選擇時應(yīng)滿足下列關(guān)系式：nXi =G Xsin a （1.48 D3均xXy料）式中：G單位生產(chǎn)率，噸/小時；D均窯的平均有效內(nèi)徑， 米；n窯的轉(zhuǎn)速， 轉(zhuǎn)/分；i 窯的斜度，% ; “物料在窯內(nèi)的填充系數(shù)；丫料物料在窯內(nèi)的堆比重，噸/米3（見表4） ； a窯內(nèi)物料的自然堆角（安息角），度。某些物料在窯內(nèi)的自然堆角（安息角）如下：有色重金屬燒結(jié)窯：a=5060 有色重 金屬焙燒 窯：a=3

17、240 。鉛鋅揮發(fā)窯：a5060 氧化鋁熟料窯：a= 3545 氧化鋁焙燒窯：=3033 貧鐵礦磁化焙燒窯：a= 3640。3. 物料在窯內(nèi)軸向移動速度四料和停留時間T窯內(nèi)物料軸向移動速度3料與很多因素，特別是與物料的狀態(tài)有關(guān)。雖然對窯內(nèi)物料移動速度3料做過各種研究，得出了不少的經(jīng)驗公式，但各個公式不是普遍適用的，有其局限性。下面推薦幾 個常用的公式。(1) 3料=5.78D 均 X3rK式中：D均一一窯的平均有效內(nèi)徑，米；3 的傾斜角，度；m窯的轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)/分。(2) 3料=3.24 XD 均 Xn 為琨24+ a式中：i窯的斜度，% ； a物料在窯內(nèi)的自然堆角(安息角)，度；(3) 3料=2

18、.32 XD 均 Xn X為in a Xn3 02 琨 &sin 9 米 / 小時式中：9 內(nèi)物料填充中心角，見圖2 ,度；式中其它符號同前。在窯內(nèi)各種熱交換裝置影響區(qū)，粗略計算時，可在3料公式中乘入校正系數(shù)K1，其近似數(shù)值如下：揚(yáng)料抄板K1=0.8290.808;格子式熱交換器K1=0.610.99；花環(huán)掛鏈K1=0.6590.067；單頭垂掛鏈 K1=0.5940.84。在擋料圈或隔板影響范圍內(nèi)還要乘以系數(shù)：K2 = 2H +(Hh+h)0.5式中：H出口擋料圈作用范圍外的料層高度，米，即弓形鼓面的矢高；h 出口擋料圈高度，米。出口擋料圈的作用范圍為100h/i米，其中i為窯的斜度，。當(dāng)已

19、知窯體長度 L及物料軸向移動速度3料的情況下，停留時間T可按下式求出：TL *3料 小時或(分)重有色冶金回轉(zhuǎn)窯物料在窯內(nèi)停留時間介于12小時。4. 物料在窯內(nèi)填充系數(shù)“某一截面上的填充率“等于物料層的截面與整個截面面積之比。某一段窯長的平均填充率等于該段窯長內(nèi)裝填物料占有體積與該段窯的有效容積之比。=f 料* n 牟XD2 均)或 =4Gm * tD2 均 X3料 X 料)式中：f料 一一i物料層所占弓形面積，米 2 ； Gm 物料流通量，噸/小時。在窯的出口處及冷卻機(jī)內(nèi)，Gm等于窯產(chǎn)量，在窯的入口處，Gm等于原料最；噴入法的氧化鋁熟料窯應(yīng)按干生料量近似估算，Gm = 1.4G （G為窯的小

20、時產(chǎn)能，噸/小時）；氧化鋁焙燒窯的濕氧氧化鋁量 Gm（1.71.87）G（ 當(dāng)水分為1018% 時）；在窯的中部，Gm可取窯出、 入口平均值；D均一一窯的某處、某段或全窯長的平均有效內(nèi)徑，米。其他符號意義同前。填充率是筒體及傳動功率計算的依據(jù)之一，它對傳動功率的影響甚大，需通過生產(chǎn)實踐和必要的測定摸清各項操作條件對填充率的影響，從而確定填充率的準(zhǔn)確值。四、回轉(zhuǎn)窯筒體尺寸的計算1. 窯體直徑計算（1）從控制窯灰循環(huán)量的觀點(diǎn)，選定窯尾排煙速度cot，由公式（3）得：D=188 XV0 汕1+ 仕尾）+0X（1- 2 干）0.5 米式中：ot 窯尾在實際溫度下的排氣速度，米/秒，一般3 8米/秒，對

21、細(xì)料多取2.55米/秒。近來有些氧化鋁廠，為了強(qiáng)化窯的干燥能力，有意加大窯灰循環(huán)量，在這種情況下應(yīng)適當(dāng)提高流速，多取6 8米/秒。按物料流通能力，即由公式 及 （4），可得 ：D=0.82 XG Sin a X&sin 制 +n X xpxtxYSin3 021/3 米式中符號同前。由于影響物料流通能力的因素較多，求出的直徑有一定誤差，故式（8）僅能作為驗算參考。 上面公式?jīng)Q定的直徑 D均為有效內(nèi)徑，加上窯襯厚度，即得筒體直徑為：D筒=D+2 S 米。 式中：S 窯襯厚度，一般為 0.15 0.25 米。2. 窯體長度計算對一般高溫?zé)Y(jié)及焙燒窯，都按物料進(jìn)行的物理一化學(xué)變化將窯分成若干工作帶。

22、首 先分別確定各帶長度， 然后可得全窯長度， 再從結(jié)構(gòu)、單位生產(chǎn)率及物料停留時間等參數(shù)進(jìn)行驗算校正。(1) 干燥帶：L 干=G 干料 *3X(W/100-W) X1000 弋.785D2 干XW 米式中：G干料一一每公斤產(chǎn)品的理論干生料消耗量，公斤/公斤；C 窯小時產(chǎn)量，噸/小時；W生料含水員，% ；W干燥帶干燥強(qiáng)度，公斤水/米3.小時，隨該帶內(nèi)熱交換裝置的型式及窯尾 氣體溫度與流速的不同而異，一般在65190 之間 對于直筒型或冷端擴(kuò)大型氧化鋁熟料窯，料漿水分 40% +窯尾氣體溫度 200 500 C 時，220260 公斤水/米3.小時。 但實際上出干燥帶的球料還含有水分10% 土另外，

23、這里包括了部分料漿在立煙道與旋風(fēng)器之間蒸發(fā)的水分量。故干燥帶的實際干燥強(qiáng)度要比上述數(shù)值小。干燥帶長度雖然可用上式計算，但對于氧化鋁熟料窯(噴入法)一般認(rèn)為干燥帶長度就是窯尾刮料器的長度。(2) 預(yù)熱帶及分解帶 根據(jù)分段熱平衡確定各帶物料所需熱景q料i千卡/噸； 根據(jù)分段熱平衡確定各帶界面物料及窯氣溫度； 由公式(5)及(7)，可得:Li = GXq料i計aL弦+C壁料(T壁/100)4-(T 料/100)4L 弧 米。式中符號及單位同前。(3) 燒結(jié)帶若燒結(jié)帶物料吸熱較大時，也必須按式(11)計算長度。但對一般過程，物料在該帶吸熱不多，主要是完成物料中的物理化學(xué)變化及晶形轉(zhuǎn)變，故主要應(yīng)保證物料

24、在這一帶的停留時間。按公式 (14), (13)或(14)計算出該帶物料的軸線移動速度(3料，米/秒)，t燒結(jié)(小時)后，則L式中物料堆角a相應(yīng)取燒結(jié)帶數(shù)值。根據(jù)實驗或工廠生產(chǎn)經(jīng)驗，確定物料必須在燒結(jié)帶停留的時間燒結(jié)=3料X燒結(jié)米(4) 冷卻帶高濕產(chǎn)品離開燒結(jié)帶后應(yīng)將自身的熱量傳給噴入窯內(nèi)的燃料與空氣，使后者加熱到著火溫度，故這一帶的長度取決于： 燃燒器伸入窯內(nèi)的長度；混合物噴出的流速；空氣預(yù)熱的溫度。一般燒結(jié)及焙燒窯中：L冷卻=58米附:按燒結(jié)燒帶概念計算燒結(jié)帶及冷卻帶長度的方法 燒結(jié)帶長與冷卻帶長度之和稱為燃燒段長：L燃=L燒結(jié)+L冷卻 根據(jù)經(jīng)驗，燃燒段長度有如下公式：對濕法燒結(jié)窯：L燃=

25、(45)D 米對干法加料燒結(jié)窯：L燃=(34)D 米 根據(jù)物料必須在燒結(jié)帶及冷卻帶停留的時間，分別確定燒結(jié)帶及冷卻帶長度。以3料燃代表燃燒段內(nèi)物料軸線運(yùn)動速度，其值等于：3料燃=L燃t燒+ t冷) 米/小時L燒結(jié)=3料燃X燒 米；L冷卻=3料燃X 冷 米這一方法的優(yōu)點(diǎn)在于能確保物料在燒結(jié)及冷卻帶的停留時間，但的經(jīng)驗公式有一定局限性， 僅可作前一種方法的補(bǔ)充。(5) 窯總長的驗算根據(jù)前幾項的計算，可得窯總長：L=L干+L預(yù)+L分解+L燒結(jié)+L冷卻另外還可參考綜合性經(jīng)驗指標(biāo) 一一單位面積產(chǎn)能 C，驗算窯長：L=318 XGGF XG均式中符號及單位 參看式(9)。3. 窯體尺寸的經(jīng)驗計算法（1）確定窯的生產(chǎn)率:根據(jù)設(shè)計的生產(chǎn)規(guī)模，通過冶金計算確定窯的生產(chǎn)率G,噸/小時或噸/日。選定同類生產(chǎn)窯的單位容積產(chǎn)量Gv，噸/米3.日，或單位面積產(chǎn)量Gf，公斤/米2.小時。參考公式（10）或公式（9）。（3）算出窯的總?cè)莘e或總面積 （V/F）V=G/Gv m3F=1000G/GFm3;（4）選定窯的直徑 D，或選定窯尾煙氣流速3尾，用公式（17）求