鋼管貝雷梁柱式支架在高墩大跨現(xiàn)澆箱梁施工中的運(yùn)用

1、文章編號(hào):0451-0712(2005 10-0010-07中圖分類號(hào):U 44514文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B 鋼管貝雷梁柱式支架在高墩大跨現(xiàn)澆箱梁施工中的運(yùn)用崔昌洪, 韋健江(路橋集團(tuán)第一公路工程局北京市100024摘要:在高墩大跨現(xiàn)澆箱梁施工中, 采用鋼管柱和貝雷片作為支架, 可避免大面積處理地基, 能夠減少人員投入。結(jié)合支架施工實(shí)例, 著重介紹采用鋼管柱和貝雷片組成的貝雷梁柱式支架的構(gòu)造和在施工中的運(yùn)用。關(guān)鍵詞:現(xiàn)澆箱梁; 鋼管柱; 貝雷片; 支架在進(jìn)行現(xiàn)澆箱梁施工時(shí), 一般的施工方法是對(duì)地基進(jìn)行加固處理, 然后搭設(shè)滿堂支架。但對(duì)于地勢陡峭、墩身高達(dá)40m 的現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁而言, 采用滿堂支

2、架施工不僅地基處理難度較大, 安全性降低, 而且材料、人員投入也較大。貝雷梁柱式支架是現(xiàn)澆箱梁施工中常用的一種支架型式, 尤其在重荷載、高墩柱、跨度大的情況時(shí), 則是較為經(jīng)濟(jì)安全的一種支架型式。在實(shí)際施工中, 當(dāng)跨度過大時(shí), 增設(shè)臨時(shí)立柱可以有效地減小貝雷片的彎矩、剪力和撓度, 提高其承載能力。1工程概況與橋梁結(jié)構(gòu)111工程概況南坪福龍立交位于深圳市南坪快速路與福龍快速路相交處, 為定向式全互通3層立交。二號(hào)橋?yàn)闁|西向南坪路主線橋, 上跨福龍路。左線橋全長383177m , 右線橋全長348129m 。全橋位于緩和曲線和R =2000m 的平曲線內(nèi)。112橋梁結(jié)構(gòu)二號(hào)橋上部構(gòu)造基本型式為連續(xù)剛

3、構(gòu), 結(jié)合橋址地形、福龍路及各匝道的設(shè)計(jì)位置、經(jīng)濟(jì)及美觀多方面因素, 全橋跨徑布置考慮為不等跨結(jié)構(gòu), 左幅為10跨3聯(lián), 右幅為9跨3聯(lián), 其中最大跨徑為50m , 最小跨徑為35m 。全橋墩柱高度在2040m 不等, 橋墩采用兩柱或三柱一排矩形墩, 橋臺(tái)分別采用扶壁式和埋置式橋臺(tái), 橋墩和橋臺(tái)下設(shè)承臺(tái)。橋墩基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁, 樁基須嵌入微風(fēng)化巖。上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁, 采用C 50現(xiàn)澆混凝土, 箱梁高為210m , 主箱梁為單箱三室斷面, 箱底寬為1210m , 頂板寬為1710m , 兩側(cè)挑臂長215m 。橋面和箱梁底面設(shè)有115%的橫坡。113地形特點(diǎn)及工程地質(zhì)情況橋址位于深

4、圳市中部西麗鎮(zhèn)長源村, 原始地貌屬低丘、臺(tái)地、丘陵間沖溝地貌, 地勢起伏大, 現(xiàn)狀地面高程在44144119185m , 地形狹窄, 施工場地有限。根據(jù)地質(zhì)勘探揭示, 地層分布如下:人工填土(或地表腐質(zhì)土 砂性土全風(fēng)化花崗巖強(qiáng)風(fēng)化花崗巖中風(fēng)化花崗巖微風(fēng)化花崗巖。2現(xiàn)澆支架的比較選定根據(jù)該橋的地形和結(jié)構(gòu)特點(diǎn), 經(jīng)分析, 能適用于該橋墩高、跨徑較大, 并且3跨一聯(lián)箱梁同時(shí)澆注的支架主要有碗扣式滿堂支架和貝雷梁柱式支架兩種型式, 表1中對(duì)這兩種支架型式從結(jié)構(gòu)受力、安全性能、地形情況、施工難易度及經(jīng)濟(jì)性能等幾方面進(jìn)行了比較。從表1可看出, 兩種支架型式各有優(yōu)缺點(diǎn), 但是結(jié)合該項(xiàng)目地形特點(diǎn)和結(jié)構(gòu)形式,

5、采用碗扣式滿堂支架有如下問題:收稿日期:2005-09-01公路2005年10月第10期H IGHW A Y O ct 12005N o 110表1支架施工技術(shù)性能比較支架型式碗扣式滿堂支架貝雷梁柱式支架受力結(jié)構(gòu)受力狀況簡單, 受力分析較簡單傳力途徑清晰, 但受力分析較復(fù)雜安全性能高度太高, 影響整體穩(wěn)定性, 地質(zhì)情況復(fù)雜時(shí), 地基處理工作量大, 不均勻沉降會(huì)降低整體安全性。施工人員較多, 勞動(dòng)強(qiáng)度大, 易發(fā)生安全事故, 構(gòu)件單一, 抗沖擊性較差構(gòu)件較大數(shù)量少, 較容易保證施工安全, 機(jī)械使用多, 易發(fā)生機(jī)械安全事故,結(jié)構(gòu)剛?cè)峤Y(jié)合, 抗沖擊性較強(qiáng)地形情況地形陡峭時(shí), 地表平整難度較大, 巖土結(jié)

6、合部處理難度過大地形影響較小施工難易基礎(chǔ)處理難度大, 支架搭設(shè)、拆除較容易施工情況較復(fù)雜, 構(gòu)件吊裝有些難度, 拆除不易經(jīng)濟(jì)性能基礎(chǔ)處理費(fèi)用高, 材料投入量較大, 但是較單一, 人員數(shù)量要求多, 機(jī)械設(shè)備投入相對(duì)較少, 施工速度較慢, 支架總成本較高, 經(jīng)濟(jì)性較低基礎(chǔ)處理費(fèi)用較低, 材料投入較少, 但是形式較多 ,人員要求少, 但人員素質(zhì)要求高, 機(jī)械設(shè)備投入較大, 施工速度較快, 支架總成本較低, 經(jīng)濟(jì)性較高(1 因地形陡峭, 場地平整難度大, 擋土墻等構(gòu)造物多, 并且由于土質(zhì)不一, 土石結(jié)合, 不均勻沉降量較大, 對(duì)箱梁施工質(zhì)量有可能會(huì)造成影響;(2 由于支架高度過高, 接近碗扣式支架搭設(shè)

7、的極限高度, 業(yè)主、監(jiān)理及質(zhì)檢站等相關(guān)單位對(duì)支架的安全性較為關(guān)注, 并且明文規(guī)定碗扣式支架必須有條件、有限制地使用;(3 材料投入過大, 一聯(lián)需投入一千多噸碗扣式支架, 深圳市場難以租到這么多材料, 成本過高;(4 施工中技術(shù)工人需要多, 對(duì)人員的素質(zhì)要求高, 因此人力成本較高;(5 基本是人工作業(yè), 施工效率低, 施工速度慢, 工期上不能滿足要求。采用貝雷梁柱式支架, 工期有保證, 需要約2000片貝雷片, 由于深圳地鐵剛完工, 有大量的<600的鋼管可供使用, 價(jià)格也相對(duì)便宜。因此, 綜合技術(shù)、工期、經(jīng)濟(jì)等各方面因素, 最后選擇貝雷梁柱式支架作為箱梁的現(xiàn)澆支架。3支架的設(shè)計(jì)與驗(yàn)算31

8、1支架總體布置貝雷梁柱式支架的總體布置見圖1所示。圖1貝雷支架總體布置112005年第10期崔昌洪韋健江:鋼管貝雷梁柱式支架在高墩大跨現(xiàn)澆箱梁施工中的運(yùn)用貝雷梁柱式支架結(jié)構(gòu)主要由混凝土基礎(chǔ)、鋼管立柱、墩身牛腿、工字鋼橫梁、貝雷片縱梁、門式支架組成。支架結(jié)構(gòu)傳力途徑為:模板-方木-U 托-門式支架-貝雷片縱梁-工字鋼橫梁-鋼管立柱(墩身牛腿 -混凝土基礎(chǔ)-地基。312荷載計(jì)算箱梁標(biāo)準(zhǔn)截面梁高2m , 底板寬12m , 頂板寬17m 。施工時(shí)分2次澆注, 第1次先澆注底板和腹板混凝土, 高度為115m , 第2次澆注頂板混凝土, 見圖2所示。考慮到支架最高達(dá)40m , 為簡化計(jì)算, 確保安全, 計(jì)

9、算時(shí)假定2次混凝土同時(shí)施工, 并且第1次混凝土不分擔(dān)第2次混凝土的部分荷載; 并假定箱梁縱向?yàn)橐痪己奢d, 跨中橫隔梁按集中荷載考慮 。單位:c m圖2箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面施工荷載主要由鋼筋混凝土自重q 1, 模板自重q 2, 貝雷片自重q 3, 施工荷載q 4構(gòu)成。鋼筋混凝土密度采用26kN m 3, 沖擊系數(shù)取111, 箱梁標(biāo)準(zhǔn)截面面積為11132m 2, 截面均布荷載q 1=111×26×11132=323175kN m , 跨中橫隔梁混凝土體積為7119m 3,集中荷載P =111×26×7119=205163kN , 模板自重包括方木、U 托和門式支架

10、合計(jì)取115kN m 2, 截面均布荷載q 2=115×(17+115×2 =30kN m 。貝雷片每片每延米取1kN m (包括支撐架等附屬物 , 貝雷片按18排布置, 截面均布荷載q 3=1×18=18kN m 。施工荷載取4kN m 2, 頂板寬度17m , 則截面均布荷載q 4=4×17=68kN m 。支架承受的截面總荷載q =q 1+q 2+q 3+q 4=439175kN m 。313貝雷片的布置與驗(yàn)算貝雷片采用國產(chǎn)“321”公路鋼橋桁架, 縱向根據(jù)箱梁跨度分34跨布置, 35m 跨度按1015m +1115m +1015m (墩身寬215

11、m 布置, 42m 跨度按9125m +1015m +1015m +9125m 布置, 50m 跨度按11125m +1215m +1215m +11125m 布置。橫向截面布置根據(jù)箱梁具體結(jié)構(gòu)布置, 每個(gè)腹板下采用間距為450mm 雙排單層貝雷片, 每個(gè)底板下采用間距為900mm 雙排單層貝雷片, 兩側(cè)翼板下采用間距為1500mm 雙排單層貝雷片, 見圖3所示。貝雷片縱向每3m 上下都用10號(hào)槽鋼作為橫向聯(lián)系, 用U 形卡扣扣住, 把貝雷片聯(lián)成整體, 使每排貝雷片受力較為均衡 。單位:c m圖3貝雷片布置考慮到截面橫向的不均勻, 每一排貝雷片受力情況也不一樣, 兩側(cè)翼板下的貝雷片受力相對(duì)較小

12、。經(jīng)過分析, 翼板下貝雷片受力大約為底板下貝雷片所受力的一半, 考慮模板、方木以及橫向聯(lián)系能起到一部分分散荷載作用, 所以只取16排貝雷片進(jìn)行驗(yàn)算, 并且要求滿足安全系數(shù)在113以上, 貝雷片整體能承受的最大彎矩M =78812×16 113=970019kN m , 最大剪力Q =24812×16 113=305418kN 。取35m 跨度進(jìn)行驗(yàn)算, 計(jì)算簡圖見圖4所示 。圖4貝雷片受力驗(yàn)算簡圖用力矩分配法可計(jì)算出最大彎距M m ax =55121675kN m , 位置在B 、C 支座處; 最大剪力Q m ax =28351017kN , 位置在B 支座左側(cè)和C 支座右

13、側(cè), 由于M m ax <M ,Q m ax <Q ,貝雷片強(qiáng)度滿足要求。因貝雷片每節(jié)結(jié)構(gòu)形式相同, 可看作勻質(zhì)梁, 并以簡支梁模型驗(yàn)算, 最大撓度為:f =4384E I +348E I=13mm <1115 400=29mm , 貝雷片撓度滿足要求。314鋼管柱及工字鋼橫梁布置及驗(yàn)算鋼管柱采用直徑為600mm , 壁厚為16mm 的Q 235直焊鋼管(兩端帶法蘭盤 , 鋼管每節(jié)從1514m 不等長, 采用螺栓連接?？v向按以上貝雷片跨度布置, 鋼管橫向布置在腹板下和兩側(cè)翼板下, 組成排柱式墩, 柱頂設(shè)置3排I 40a 的工字鋼, 柱底為混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ), 如圖5所示 。單位:

14、c m圖5鋼管柱布置3排I 40a 的工字鋼可計(jì)算出M =703kN m , Q =1575kN , 主要荷載為貝雷片的集中力, 在上述貝雷片計(jì)算中, 可求出鋼管柱處的支座反力為5571kN , 則底板每排貝雷集中力為:P =557116=34812kN 翼板下每排貝雷集中力為:P =348122=17411kN , 計(jì)算簡圖如圖6所示 。圖6工字鋼受力驗(yàn)算計(jì)算圖式用力矩分配法可計(jì)算出最大彎矩M m ax =40819kN m , 位置在C 、D 支座處。最大剪力Q m a =732kN , 位置在C 支座左側(cè)和D 支座右側(cè), 由于M m ax <M ,Q m ax <Q ,工字鋼

15、強(qiáng)度滿足要求。用力矩分配法計(jì)算出支座反力, 經(jīng)計(jì)算, 最大的支座反力N =1430kN , 最長的鋼管以40m 計(jì), 自重100kN , 鋼管最大軸向壓力P =1530kN 。鋼管直徑為600mm , 壁厚為16mm , 計(jì)算可知軸心承載力可達(dá)6235kN , 完全能滿足強(qiáng)度要求, 因此只需分析受壓穩(wěn)定性, 立柱每12m 高安裝一個(gè)鋼抱箍, 用16號(hào)槽鋼作為橫縱斜向聯(lián)系, 焊接在鋼抱箍上, 如圖7所示, 計(jì)算自由長度取12m , 計(jì)算簡圖如圖8所示。鋼管慣性半徑:i =01207, 長細(xì)比:=5811, 穩(wěn)定系數(shù)查表得:=01818, 鋼管最大壓力:N =1530kN 。假設(shè)最大有10c m

16、的偏心, 偏心受壓彎矩:M =153kN m , 鋼管截面積:A =29135×103mm 2, 鋼管抗彎截面系數(shù):W =4117×106mm 3, 則:=A +W=9516<=215M Pa , 鋼管柱穩(wěn)定性滿足要求。315墩身牛腿的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算牛腿用長為4m 的I 40a 工字鋼, 肋部加焊10mm厚鋼板, 在墩身施工時(shí)預(yù)埋空箱, 牛腿頂部放置3排 單位:c m圖7 鋼抱箍施工圖圖8鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算簡圖I 40a 工字鋼, 如圖9所示。工字鋼的強(qiáng)度驗(yàn)算與柱頂工字鋼驗(yàn)算方法相同,可計(jì)算出最大彎矩M m ax =293kN m , 位于中跨跨中處, 最大剪力Q m a

17、=33418kN , 位于中跨牛腿單位:c m圖9牛腿布置內(nèi)側(cè)處。由于M m ax <M ,Q m ax <Q ,工字鋼強(qiáng)度滿足要求。牛腿的強(qiáng)度驗(yàn)算主要以剪力為主, 經(jīng)計(jì)算Q =1525kN , 以上計(jì)算最大的支座反力N =452kN , 支座反力近似等于牛腿所受剪力, Q m ax N , 由于Q m ax <Q ,牛腿強(qiáng)度滿足要求。316擴(kuò)大基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算基礎(chǔ)設(shè)計(jì)為方形基礎(chǔ), 邊長為214m , 高為112m , 上下設(shè)置加強(qiáng)鋼筋網(wǎng), 見圖10所示。根據(jù)施工現(xiàn)場分析, 地基土為中密實(shí)度的中砂土, 根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ 024-85 , 中密實(shí)度中砂土地

18、基承載力為350kPa , 則基礎(chǔ)承載力為2016kPa , 大于鋼管最大軸向壓力P =1530kN ,基礎(chǔ)承載力滿足要求 。單位:c m圖10鋼管柱基礎(chǔ)施工圖2005 年第 10 期 崔昌洪韋健江: 鋼管貝雷梁柱式支架在高墩大跨現(xiàn)澆箱梁施工中的運(yùn)用 4支架的搭設(shè)及拆除 411鋼管柱的安裝 15 模標(biāo)高 H LM 應(yīng)為: H LM = H S J + f 1 + f 2 + f 3 + f 4 + f 5 在基礎(chǔ)施工完成后, 進(jìn)行鋼管柱的安裝。 鋼管安 裝前, 在基礎(chǔ)上先用全站儀對(duì)平面控制點(diǎn)位置進(jìn)行 精確放樣, 擰緊首節(jié)與基礎(chǔ)的預(yù)埋螺栓, 鋼管分段吊 裝空中豎向連接, 采用螺栓連接, 每安裝

19、12 m 高設(shè) 置 1 個(gè)鋼抱箍, 抱箍四面焊接橫、 斜向聯(lián)系, 聯(lián)系 縱、 采用 16 號(hào)槽鋼, 鋼管柱的頂部與工字鋼橫梁焊牢, 以增強(qiáng)鋼管的橫向和縱向穩(wěn)定性, 安裝時(shí)嚴(yán)格控制 鋼管的傾斜度小于 011% 。 412貝雷片的安裝 在鋼管柱和橫梁安裝完畢并經(jīng)過檢查驗(yàn)收合格 后, 進(jìn)行貝雷片的吊裝。 貝雷片的吊裝采用兩種方 法。 在場地條件好, 貝雷片不長并且塔吊或吊車有足 夠的起吊能力的情況下, 可在地面先拼接貝雷片后, 整聯(lián)雙排吊裝; 如果場地條件不好, 貝雷片又過長, 塔吊或吊車的起吊能力有限時(shí), 可將雙排貝雷片縱 向分為幾節(jié), 分跨吊裝拼接。 安裝順序?yàn)橄鹊跹b中 間, 后對(duì)稱吊裝兩邊的貝

20、雷片, 吊裝完成后, 按設(shè)計(jì) 用槽鋼作為橫向聯(lián)系, 增強(qiáng)貝雷片的橫向剛度。 吊裝 作業(yè)必須有專人指揮, 起吊和下落須平穩(wěn), 避免對(duì)立 柱等結(jié)構(gòu)造成沖擊, 以確保安全。 貝雷片安裝完畢 后, 在貝雷片上鋪設(shè) 16 號(hào)槽鋼, 安裝門式支架, 門 式支架按 60 cm ×60 cm 的間距布置, 然后安裝U 形 頂托, 鋪設(shè)橫縱向方木, 最后鋪設(shè)底模。 413支架的拆除 支架的拆除為支架搭設(shè)的逆工序, 先降低U 形 頂托落模, 人工拆除模板及方木。 先拆掉貝雷片的橫 向聯(lián)系, 再將翼板下的貝雷片用塔吊或吊車吊走, 底 5預(yù)拱度設(shè)置及撓度控制 式中: f 1 為卸架后一期恒載產(chǎn)生的撓度; f

21、 2 為 二期恒載產(chǎn)生的撓度; f 3 為成橋后 3 年混凝土收縮 徐變和 1 2 活載產(chǎn)生的撓度; f 4 為支架在一期恒載 作用下的彈性變形、 非彈性變形和基底沉降; f 5 為 基礎(chǔ)的沉降和墩身的壓縮。 512撓度理論計(jì)算 撓度計(jì)算采用公路橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)系統(tǒng) GQ J S, 最新的 715 版本進(jìn)行。 單元?jiǎng)澐? 橋面系單元以二號(hào)橋右二聯(lián)為例, 共 分為 29 個(gè)單元, 主要根據(jù)箱梁的變化截面劃分, 橋 面豎曲線為平直線, 未考慮豎彎和豎曲線。 非橋面系 共分為 4 個(gè)單元, 主要是墩身和承臺(tái), 挖孔樁基礎(chǔ)直 梁采用 C 50 混凝土, 墩身和承臺(tái)采用 C 30 混凝土。 ( 2 預(yù)應(yīng)力信

22、息。箱梁縱向共有 34 根預(yù)應(yīng)力束, 的撓度為 f 1 = 20 mm 。 ( 2 箱梁二期恒載在跨中產(chǎn)生的撓度為 f 2 = 10 mm 。 ( 3 1 2 活 載 在 跨 中 產(chǎn) 生 的 撓 度 約 為 f 3 = 按照預(yù)應(yīng)力束在箱梁中的實(shí)際位置進(jìn)行布設(shè), 只有 一種力學(xué)類型 OVM 15- 12; 設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力為 1 35718 M Pa。 ( 3 施工階段信息。箱梁施工按 7 個(gè)施工階段計(jì) - 2 mm 。 ( 4 支架在一期恒載作用下的彈性變形、 非彈性 接用固結(jié)支撐桿代替。19 個(gè)支撐桿件元, 其中臨時(shí)支 撐桿件元 13 個(gè), 按貝雷支架臨時(shí)支柱位置設(shè)置。 施工 階段共 180

23、 d, 混凝土收縮、 徐變按 1 500 d 計(jì)算。 ( 1 材料信息。 材料類型分為兩類: 連續(xù)剛構(gòu)箱 板下的貝雷片用倒鏈向兩側(cè)橫移, 用同樣辦法吊走。 工字鋼橫梁和鋼管立柱的拆除可以通過在箱梁施工 時(shí)預(yù)留卸架孔, 用卷揚(yáng)機(jī)吊走。 影響箱梁撓度的主要因素有: 支架變形沉降、 箱 梁自重、 預(yù)應(yīng)力大小、 施工荷載、 結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、 混凝 土的收縮與徐變等。 511立模標(biāo)高的確定 設(shè)計(jì)標(biāo)高 H S J 為成橋后通車運(yùn)行時(shí)的標(biāo)高, 按 現(xiàn)行規(guī)范施工時(shí), 裸梁成橋后的標(biāo)高應(yīng)考慮二期恒 載產(chǎn)生的撓度, 記為 f 2。但由于混凝土收縮、 徐變的 影響, 成橋后 3 年內(nèi)的變形較大, 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)該變形應(yīng) 預(yù)

24、先考慮, 并且需要考慮 1 2 活載, 記為 f 3。 施工立 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. 算, 其中1 5 階段按計(jì)劃施工進(jìn)度模擬, 第6 階段為 橋面鋪裝階段, 第 7 階段不是橋梁的施工過程, 是模 擬 1 2 活載加載, 用于計(jì)算預(yù)拱度。 513撓度計(jì)算結(jié)果 以右二聯(lián)邊跨 ( 35 m 為例進(jìn)行計(jì)算。 ( 1 卸架后, 箱梁一期恒載與預(yù)應(yīng)力在跨中產(chǎn)生 變形和基底沉降: 由于二號(hào)橋采用 2 次分層澆注, 2 次澆注貝雷片彈性豎向變形最大為 13 mm , 考慮澆 注第2 次

25、混凝土?xí)r第1 次混凝土能承受一部分荷載, 貝雷片實(shí)際豎向變形約為 8 mm , 鋼管最大壓力為 1 530 kN , 平均壓力約為 1 200 kN , 取平均 30 m 計(jì)算, 產(chǎn)生的豎向彈性變形為 4 mm , 模板、 方木和門式支 架的彈性變形為 4 mm , 支架非彈性壓縮和基礎(chǔ)沉降 公路 2005 年第 10 期 16 采取預(yù)壓的方法事先消除, 則: f 4 = - 8- 4- 4= 16 mm 。 ( 5 基礎(chǔ)的沉降和墩身的壓縮: 由于采用嵌巖樁 基礎(chǔ), 基礎(chǔ)的沉降較小, 因此基礎(chǔ)沉降可忽略不計(jì)。 墩身的壓縮量已在 f 1 計(jì)算中計(jì)入。 ( 6 則跨中立模預(yù)拱度設(shè)置值為: 中 =

26、- ( f 1 + f 2 + f 3 + f 4 = - 12 mm , 墩身兩邊立模預(yù)拱度設(shè)置 120% 箱梁自重 - 3 撓度觀測點(diǎn)設(shè)在頂板面上, 每跨設(shè)置 3 個(gè)斷面, 分 別是跨中和 2 個(gè)L 4 處; 每個(gè)斷面 2 個(gè)測點(diǎn), 設(shè)于 兩側(cè)邊腹板處。 撓度觀測方案: 箱梁每一聯(lián)施工中, 對(duì)以下工況要進(jìn)行撓度觀測。 ( 1 立模板后、 混凝土澆注前; ( 2 底板、 腹板混凝土澆注后; ( 3 頂板混凝土澆注后; ( 4 預(yù)應(yīng)力束張拉后; ( 5 拆除支架, 橋面鋪裝后。 以右二聯(lián)的邊跨3 4號(hào)墩 ( 35 m 前 4 個(gè)工況為 例, 撓度觀測成果見表 3。 表 3右二聯(lián)的邊跨 3 4

27、號(hào)墩撓度觀測成果 mm 點(diǎn)位 左 第 1 次澆注 第 2 次澆注 張拉后 累計(jì)撓度 - 11 - 1 16 4 L 4 L 2 值取模板、 方木和門式支架的彈性變形值為: 邊 = 5 mm 。 右二聯(lián)邊跨以跨中設(shè)置- 12 mm 的預(yù)拱度, 表 2右二聯(lián)的邊跨 3 4 號(hào)墩支架預(yù)壓沉降觀測成果 mm 點(diǎn)位 L 4 L 2 墩身兩端為 5 mm , 其他部位按二次拋物線進(jìn)行分 配。由于箱梁分 2 次澆注, 在第 2 次澆注時(shí)梁頂標(biāo)高 預(yù)拱度可以不考慮支架的變形, 可按上述立模預(yù)拱 度設(shè)置值減去 f 4 進(jìn)行高程控制。 514支架預(yù)壓施工及觀測成果分析 3L 4 3L 4 右 - 6 - 4 15 5 左 - 13 - 4 26 9 右 - 13 - 2 21 6 左 - 5 - 4