梁板柱配筋計(jì)算書

1、截面設(shè)計(jì)本工程框架抗震等級(jí)為三級(jí)。 根據(jù)延性框架設(shè)計(jì)準(zhǔn)則， 截面設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按照 “強(qiáng) 柱弱梁”、“強(qiáng)剪弱彎 ”原則，對(duì)內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整框架梁框架梁正截面設(shè)計(jì)非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為：(9-1-1)M u 1 s fcbh0抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為：uE2s f cbh02 /RE因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值(9-1-2)M 和水平地震作用下彎矩組合值 M 乘以抗震承載力調(diào)整系數(shù)后 RE 的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設(shè)計(jì) 值。即M Max M u, REM uE(9-1-3)比較 39 和表 43 中的梁端負(fù)彎矩，可知，各跨梁端負(fù)彎矩均由水平地震作用 控制

2、。故表 39 中彎矩設(shè)計(jì)值來(lái)源于表 43，且為乘以 RE 后的值。進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，支座截面按矩形截面計(jì)算；跨中截面按 T 形截面 計(jì)算。T 形截面的翼緣計(jì)算寬度應(yīng)按下列情況的最小值取用。AB 跨及 CD 跨：bf 1 3l0 =7.5/3=2.5m；bf b sn 0.3 4.2 0.5 (0.25 0.3) 4.2mbf b 12hf 0.3 12 0.3 1.86mhf h0 0.1 ，故取 bf =1.86m判別各跨中截面屬于哪一類 T 型截面： 一排鋼筋取 h0 =70040=660mm，兩排鋼筋取 h0 =70065=635mm,則fcbfhf h0 hf 2 =14.3 &

3、#215;1860×130×（660130/2）=2057.36kN.m 該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類 T 形截面。 BC 跨：bf 1 3l0 =3.0/3=1.0m；bf b sn =0.3+8.4-0.3=8.4m；bf b 12hf 0.3 12 0.13 1.86m;hf h0 0.1 ，故取 bf =1m 判別各跨中截面屬于哪一類 T 型截面： 取 h0 =550 40=510mm，則fcbfhf h0 hf 2 =14.3 ×1000×130×（510130/2）=827.26kN.m 該值大于跨中截面彎

4、矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類 T 形截面。 各層各跨框架梁縱筋配筋計(jì)算詳見(jiàn)表 49 及表 50。表格 49 各層各跨框架梁上部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4負(fù)彎矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6M s 1 f c bh 020.1140.0970.1010.1010.0970.1141 (1 2 s )0.1210.1020.1070.1070.1020.121s 0.5 1 (1 2 s )0.9710.9490.9470.9470.94

5、90.971配筋 As（ mm2 ）925.84803.52839.35839.35803.52925.84實(shí)配鋼筋3C203C203C203C203負(fù)彎矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84續(xù)表 49層號(hào)AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3Ms 1 f c bh 020.1980.1710.1860.1860.1710.1981 (1 2 s )0.2230.1890.2080.2080.1890.223s 0.5 1 (1 2 s)0.8880.9060.8960.

6、8960.9060.888配筋 As（ mm2 ）1757.631486.61632.211632.211486.161757.63實(shí)配鋼筋4C254C254C254C252負(fù)彎矩 M （ kN·m）-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.60Ms 1 f c bh 020.2600.2580.2890.2890.2580.2621 (1 2 s )0.3100.3040.350.350.3040.31s 0.5 1 (1 2 s)0.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋 As（ mm2 ）2343.052298.1265

7、1.292651.292298.812343.05實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201負(fù)彎矩 M （ kN·m）-610-491.9-557.04-557.04-491.69-610Ms 1 f c bh 020.3530.2840.3220.3220.2840.3531 (1 2 s )0.4580.3430.4030.4030.3430.458s 0.5 1 (1 2 s)0.7710.8290.7980.7980.8290.771配筋 As（ mm2 ）3460.982594.43053.5630530562594.543460.9

8、8實(shí)配鋼筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格 50 各層各跨框架梁下部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB 跨BC 跨CD 跨MABzMAByMAB 中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD 中4正彎矩 M（ kN·m）113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.27Ms21 f c bh 020.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.1051 (1 2 s )0.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.111s 0.51 (1 2 s)0.9680.9880.

9、9440.9620.9620.9880.9680.944配筋 A s（ mm2）493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06實(shí)配鋼筋3C203C183C203正彎矩 M（ kN·m）212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.44M s 1 f c bh 020.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1361 (1 2 s )0.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.147s 0.51 (1 2 s)0.9390.9490

10、.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋 A s（ mm2）952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34實(shí)配鋼筋2C 25+1 C 203C252C25+1C202正彎矩 M（ kN·m）297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.36M s 1 f c bh 020.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1361 (1 2 s )0.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.927s 0.51

11、(1 2 s)0.9130.9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋 A s（ mm2）1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84實(shí)配鋼筋3C254C25+2C223C251正彎矩 M（ kN·m ）455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51續(xù)表 50層號(hào)AB 跨BC 跨CD 跨MABzMAByMAB 中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD 中Ms21 f c bh 00.2630.1860.1480.3490.3490.1860

12、.2630.1481 (1 2 s )0.3120.2080.9120.7750.7750.2080.3120.912s 0.5 1 (1 2 s )0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋 A s（mm2）2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注： 1. 表中彎矩帶“*”者由豎向荷載控制，彎矩設(shè)計(jì)值均來(lái)源于表39。2. 表中彎矩不帶“*者”均由水平地震作用控制，彎矩設(shè)計(jì)值來(lái)源于表43，且為乘以 RE后的值。3. B

13、C 跨跨中彎矩較小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面設(shè)計(jì) 按照“強(qiáng)剪弱彎” 原則，考慮地震作用組合時(shí)的梁剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按式（ 9-1-4） 計(jì)算，為簡(jiǎn)化計(jì)算，近似按下式確定梁剪力設(shè)計(jì)值。1.1 M blMbrlnVGb9-1-4)1.11.2VG 0.6VQ 1.3VE也即將表 45中的剪力組合值放大 1.1倍，作為梁端剪力設(shè)計(jì)值。1）剪壓比驗(yàn)算 無(wú)地震作用組合時(shí)，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首層左端， Vmax=183.62kN；BC 跨各層梁的最大剪力在五層右端， Vmax= 29.99kN， 根據(jù)式（ 9-1-5），有AB 跨及 CD 跨：Vmax c fcbh0BC

14、跨：183.62 1030.065 0.251.0 14.3 300 660Vmax c fcbh0329.99 1030.014 0.251.0 14.3 300 510有地震作用組合時(shí)，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首層左端，VE max =353.07 ×1.1 =388.38kN；BC 跨各層梁的最大剪力在首層右端VE max =469.48 ×1.1=516.43kN， 各梁跨高比均大于 2.5， 根據(jù)式（ 9-1-6），有 AB 跨及 CD 跨：0.20RE0.267VEmax388.38 103c fcbh0 1.0 14.3 300 660BC

15、 跨：VEmax c fcbh0516.43 1031.0 14.3 300 5100.236 0.20 0.267RE各跨層各層梁剪壓比均滿足要求2）箍筋計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算， 先根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎 ”的要求，按加密區(qū)構(gòu)造要求設(shè)置箍筋， 計(jì)算其 受剪承載能力，然后與最大剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，不足者再作調(diào)整。加密區(qū)箍筋取雙肢 ,8100，各跨受剪承載能力計(jì)算如下：無(wú)地震作用組合時(shí)，根據(jù) （9-1-7） 式即 :AB跨及 CD跨：0.7 f t bh01.25fyh00.7 1.43 300660 1.25 2702 50.3100660 422.28KN V 183.62KNBC跨：Vu 0.7 ft b

16、h01.25fy Asv h0s0.7 1.43 300510 1.25 2702 50.3510326.31KN V 29.99KN100有地震作用組合時(shí)，根據(jù)公式 (9-1-8)AB跨及 CD跨：VuE 0.42ftbh0 1.25fy Asv h050.3s660 343.00KN0.42 1.43 300 660 1.25 270 2100REVE 0.75 353.07 1.1 291.28KNBC 跨：VuE 0.42 f t bh0 1.25 f y Asv h0 s0.42 1.43 300 510 1.25 270 2 50.3 510 265.05KN100REVE 0.7

17、5 469.48 1.1 387.32KN即，除 BC 跨外，各跨各層梁箍筋均滿足要求。進(jìn)一步分析計(jì)算可知， BC 跨首層及二層需 加大箍筋直徑，采用 雙肢,10100。其余各層仍采用雙肢 ,8100。AB 跨及 CD 跨非加密區(qū)箍筋取雙肢 ,8200，BC 跨全長(zhǎng)加密。最小配箍率根 據(jù)公式 (9-1-9)：Asv svbs2 50.3 0.168% 0.26 f t0.138%300 200fyv滿足最小配箍率要求9.2 框架柱按照“強(qiáng)柱弱梁 ”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算， 實(shí)際就是將表 46表 49 中的柱端彎矩設(shè)計(jì)值乘以放大系數(shù) 1.19.2.1 軸壓比驗(yàn)算考慮地震作用

18、組合時(shí)，底層柱最大軸力為C 柱，Nmax 3075.59KN ；混凝土強(qiáng)度： C30軸壓比N3075.59 103cmax2 0.439 uc 0.75fcAc14.3 7002c柱軸壓比滿足要求。9.2.2 正截面受彎承載力計(jì)算根據(jù)柱端內(nèi)力組合值選取最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值，并選取柱上端和下端內(nèi)力設(shè)計(jì) 值的較大值作為截面配筋的計(jì)算依據(jù)。選取內(nèi)力時(shí)，應(yīng)先求得柱的界限受壓軸力，以確定柱各截面的偏心受壓狀態(tài)。 柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱配筋?；炷翉?qiáng)度： C30；鋼筋強(qiáng)度： HRB400，因此界限相對(duì)受壓區(qū)高度根據(jù)公式 (9-2-1)計(jì)算,即:b110.80.55fy 1Es cu36052

19、.0 105 0.0033則界限受壓軸力為：Nb1 fcbh0b 14.3700 660 0.553633.63KN本工程中，柱截面控制內(nèi)力均來(lái)自于有地震作用組合工況。因此，荷載組合效應(yīng)需乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE 。當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值REN Nb 時(shí)，截面為大偏心受壓狀態(tài)； 當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值REN Nb 時(shí)，截面為小偏心受壓狀態(tài)。 但無(wú)論哪種偏心受壓狀態(tài)，軸力相近， 則 彎矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取彎矩較大、而軸力較小的內(nèi)力組；小偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取軸力較大且彎矩也較大的內(nèi)力組。此外，對(duì)不能明顯判斷的內(nèi)力組， 則應(yīng)進(jìn)行配筋量的比較。對(duì)于多層框架，頂層或頂部?jī)蓪又儆诖笃?/p>

20、受壓狀態(tài)，其配筋由計(jì)算確 定；中間若干層也屬于大偏心受壓狀態(tài)，但配筋一般是構(gòu)造配筋，底層或底部?jī)?層柱在不同的內(nèi)力組合工況下，偏心受壓狀態(tài)可能不同，應(yīng)分別計(jì)算其配筋量， 并取最大值。1、大偏心受壓狀態(tài)對(duì)稱配筋的大偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算：當(dāng) x2as時(shí) ，As AsRE N ei 0.5h afy h0 a(9-2-1)(9-2-2)(9-2-3)RE Ne1 0.5 1 f cbh02f y h0as(9-2-4)當(dāng) x> 2as時(shí) ，RE Ne 1 fcbx h0 0.5xAs Asf y h0 as2、小偏心受壓狀態(tài)對(duì)稱配筋的小偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算：RE N b 1 fcb

21、h02bRE Ne 0.43 1 fcbh01 fcbh01 b h0 as各柱配筋計(jì)算詳見(jiàn)表 51表 54表格 51 A 柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩 M151.37277.02279.30811.90軸力 N274.71593.83927.171189.36軸壓比 ucc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0cM / N （ mm）606.12513.15331.36750.90ea=max （20， h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea629.45536.48354.69774.23l

22、0=1.25H , 1.0H （首層 ）（mm）48754875487552001 = 0.5 fcA/（ RE N）（1.）01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.021 1l01 1 21300 ei /h0 h1.0391.0461.0691.036RE Nx RE （ mm）（ 2as =8）0 fcb20.58<2as44.49<2as69.47<2as95.05>2as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As （mm2）317.54501.16190.06<0min Ac （ mm ）980980

23、980980初選鋼筋4C204C204C204C20表格 52 B 柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩 M195.79524.50671.28672.54軸力 N322.95647.59885.051108.54軸壓比ucc0.0460.0920.1260.158RE0.750.750.750.80e0cM / N （ mm）666.88890.92834.31667.36ea=max （ 20， h/30 ）（ mm ）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H（首層）（ mm）48

24、754875487552001 = 0.5fcA/（ RE N）（1.）01.01.01.01.02=1.15 - 0.01 l0/h（ 1.）01.01.01.01.021 1l0 21 1 21300ei / h0 h 1 21.0361.0271.0291.040RENx RE （mm）（2as =8）0 fcb24.2<2as48.5<2as66.3< 2as88.5>2as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓A s （mm2）439.561368.591702.621529.77min Ac （mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254

25、C25表格 53 C 柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩 M195.79524.50671.28672.54軸力 N322.95647.59885.051108.54軸壓比 uc0.0460.0920.1260.158RE0.750.750.750.80e0cM / N （mm ）666.88890.92834.31667.36ea=max （ 20， h/30）（ mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea690.21914.25857.64690.69l 0=1.25 H, 1.0H（首層）（ mm）48754875487552001 = 0.5 f

26、cA/（ RE N）（1.）01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（ 1.）01.01.01.01.021 1 l0 21 1 21300ei / h0 h1.0361.0271.0291.040RE Nx（ mm）（ 2as =8）0fcb24.2<2as48.5< 2as66.3<2as88.5>2as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As （mm2）439.561368.591702.621529.77min Ac （mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格 54 D 柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4

27、321內(nèi)力彎矩 M151.37277.02279.30811.90軸力 N274.71593.83927.171189.36軸壓比 uc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0cM / N （ mm）606.12513.15331.36750.90ea=max （ 20， h/30）（ mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H（首層 ）（ mm）48754875487552001 = 0.5fcA/（ RE N）（ 1.）01.01.01.01.02

28、=1.15 - 0.01 l0/h（ 1.0）1.01.01.01.01 1 l0 2 1 21 1 2 1300ei /h0 h 1 21.0391.0461.0691.036RE Nx RE （mm）（2as =8）0 fcb20.5<2as44.4<2as69.4< 2as95.0> 2as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓2A s （mm2）317.54501.16190.06<0min Ac （ mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承載力計(jì)算按照“強(qiáng)剪弱彎 ”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端剪力設(shè)

29、計(jì)值計(jì)算， 實(shí)際就是 將表 45表 48 中的柱端剪力設(shè)計(jì)值先按柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整系數(shù)1.1 進(jìn)行放大（滿足強(qiáng)柱弱梁），再乘以“強(qiáng)剪弱彎 ”的放大系數(shù) 1.1，即放大 1.1 ×1.1=1.21倍。1、剪壓比驗(yàn)算二層 C柱剪力最大： |Vmax| =315.01 1×.21=381.16kN。取 h0 =700-40=660mm，則Hn39008002.35 22h026601 0.2c fcbh010.2 1.0RE0.7514.3 700 660 1554.9KN Vmax柱截面尺寸滿足要求2、箍筋配置抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱最大軸壓比、配箍特征值、最小體積配筋率見(jiàn)表 55表

30、格 55 柱體積配箍率層號(hào)4321最大軸力Nmax(kN)2393.191711.371086.71498.91A最大軸壓比uc =Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值 V0.090.080.080.08最小體積配箍率V min v fc / fyv0.48%0.42%0.42%0.42%最大軸力Nmax ( kN )3075.592191.941343.13593B最大軸壓比uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值 V0.110.090.080.08最小體積配箍率V min v fc / fyv0.58%0.

31、48%0.42%0.42%最大軸力Nmax ( kN )3075.592191.941343.13593C最大軸壓比uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值 V0.110.090.080.08最小體積配箍率V min v fc / fyv0.58%0.48%0.42%0.42%最大軸力Nmax ( kN )2393.191711.371086.71498.91D最大軸壓比uc =Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值 V0.090.080.080.08最小體積配箍率V min v fc / fyv0.48%0.4

32、2%0.42%0.42%根據(jù)柱端加密區(qū)的箍筋配置要求，初步確定柱加密區(qū)箍筋取井字箍,8100，非加密區(qū)取 ,8200。則加密區(qū)實(shí)際體積配筋率為：nAsv1l8 50.3 630v sv1 0.64%bcor hcors 630 630 100對(duì)照表 55，可知，除 C 柱首層外，上述箍筋配置均可滿足要求。實(shí)際配箍時(shí) 為簡(jiǎn)化類型，略作調(diào)整后，配置如下：各柱首層加密區(qū)箍筋取井字箍,10100，非加密區(qū)取 ,10200，二層以上 加密區(qū)箍筋取井字箍 ,8100，非加密區(qū)取 ,8200各柱加密區(qū)范圍按構(gòu)造要求：首層柱底端取基礎(chǔ)頂面至 ±0.000 以上 1260mm， 柱頂端取 850mm，

33、其它各層柱柱端均取 700mm。3、箍筋驗(yàn)算按最大剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算。 二層 C柱剪力最大： |Vmax| =315.01 1×.21=381.16kN。 剪跨比=2.35，相應(yīng)軸力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3 1×4.3 ×7002=2102.1kN，取 N=2102.1kN 。 柱剪力在整個(gè)層高范圍內(nèi)是不變的，故驗(yàn)算柱斜截面強(qiáng)度時(shí)應(yīng)取非加密區(qū)的 箍筋間距。1 1.051 ftbh0 f yv Assv h0 0.056NRE 1 s1 1.05 4 50.31.43 700 660 270 660 0.056 21021000.85 2.35

34、 1 200 =593.01kN>|Vmax| =381.16kN（滿足要求） 非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱剪力較小，不需計(jì)算，按上述構(gòu)造配置即可滿足要求。10.4 現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)本工程采用梁板整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，板厚 130mm，混凝土采用 C30，鋼筋采用 HRB400 級(jí)鋼筋，在設(shè)計(jì)中，按彈性理論計(jì)算，各板區(qū)格的彎距而進(jìn)行配筋計(jì)算。10.4.1 樓面板的內(nèi)力及截面配筋計(jì)算圖 1 現(xiàn)澆板區(qū)格布置圖 (部分 )1、設(shè)計(jì)參數(shù)邊橫梁：300mm× 700mm、中橫梁：300mm× 600mm、縱梁 300mm× 800mm。 鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚130mm,混凝土采用 C30(

35、fc=14.3N/ mm2 ),級(jí)鋼筋fy=360N/ mm2表格 57 樓面板荷載設(shè)計(jì)值區(qū)格g+q/2q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14計(jì)算跨度內(nèi)跨 l0 lc 軸線間距離 ， 邊跨 l0 lc 300/2 l01為短邊方向 ,l02為長(zhǎng)邊方向A 區(qū)格板 l01/l02 3/8.4 0.357周邊固支，查表可得 l 01l02方向跨中彎矩系數(shù)分別為

36、0.04、0.0038，支座彎矩系數(shù)分別為 -0.0829、-0.0570；周邊簡(jiǎn)支時(shí)跨中彎矩系 數(shù)為 0.0965、0.0174。m10.04 0.2 0.00387.86 320.0965 0.2 0.0174 2.28 324.93KN .mm2 0.0038 0.20.0407.863220.0174 0.2 0.0965 2.28 321.59KN.mm1 m10.082910.13327.56KN .mm2 m20.057010.13325.20KN .m對(duì)邊區(qū)格板的簡(jiǎn)支邊，取 m 或m 0表格 58 按彈性理論計(jì)算的彎矩值A(chǔ)BCDEFl01 m34.233.853.84.2l02

37、 m8.47.753.857.757.757.75l01 /l020.3570.5420.7800.4970.4900.541m14.937.293.788.246.227.88m21.592.552.272.591.932.73m1-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74m2-5.2000000m1-7.56-11.86-6.430-9.83-14.74m2-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面設(shè)計(jì) 截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護(hù)層厚度15mm,假定選用 ,10鋼筋 l01方向 h01 130 15 10/2 110mm

38、 l02方向 h02 110 10 100mm支座截面的 h0 110mm。截面設(shè)計(jì)彎矩因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的彎矩減少20%。截面配筋計(jì)算結(jié)果及配筋結(jié)果列于下表中。表格 59 雙向板截面配筋截面h0mAs最小配筋 面積配筋實(shí)際As跨Al01方向1100.8 ×4.93=3.9499.89260C 8180279l02方向1000.8 ×1.59=1.2735.89260C 8180279Bl01方向1100.8 ×7.29=5.83147.81260C 8180279l02方向1000.8 ×2.25=1.850.10260C 8180279中Cl01方向1100.8 ×3.78=3.0276.49260C 8180279l02方向1000.8 ×2.27=1.8256.66260C 8180279Dl01方向1100.8 ×8.24=6.59167.25260C 8180279l02方向1000.8 ×2.59=2.0757.62260C 8180279El01方向1100.8 ×6.22=4.98138.89260C 8180279l02方向1000.8 ×1.9