潤滑油調(diào)和灌裝工藝的改進(jìn)

1、590潤滑油調(diào)和灌裝工藝的改進(jìn)針對目前潤滑油調(diào)和灌裝工藝存在的頂線量大、存在產(chǎn)品質(zhì)量隱患 等問題，通過多元回歸分析確定了其主要影響因素；通過在現(xiàn)有的調(diào)和 灌裝工藝中增加回流工藝，并根據(jù)不同管線及灌裝線修訂頂線規(guī)程，在 降低頂線量的同時-保證了產(chǎn)品質(zhì)量.具有一定的經(jīng)濟(jì)效益。李會云 中國石油化工股份有限公司潤滑油鄭州分公司Service Station頂線;由是在潤滑油灌裝生產(chǎn)環(huán)節(jié) 切換產(chǎn)品品種時產(chǎn)生的油品，也即用 后續(xù)灌裝產(chǎn)品將前一批次殘存在灌裝 管線及灌裝機中的產(chǎn)品頂出時產(chǎn)生的 油品，其作用是消除灌裝機內(nèi)和管線 中殘存的前一批次油品對后續(xù)灌裝產(chǎn) 品質(zhì)量的彩響，保證后續(xù)灌裝產(chǎn)品合 格。通常采用回

2、調(diào)的方式對頂線油進(jìn) 行處理即按一走比例將頂線油作為 半成品油或基礎(chǔ)油降級調(diào)入其他潤滑 油產(chǎn)品中，由此會造成一走的利潤損 失如2009年生產(chǎn)齒輪油和液壓油 產(chǎn)生的298 t頂線油降級做基璉油使 用，直接利潤損失達(dá)22.8萬元此夕卜. 不同類別頂線油降級使用可能會對潤 滑油產(chǎn)品的質(zhì)量造成一走的隱患。調(diào)和灌裝工藝存在的主要問 題及解決措旋調(diào)和灌裝工藝存在的主要 冋題根據(jù)潤滑油調(diào)和灌裝生產(chǎn)工藝流 程見圖1。由于調(diào)和釜進(jìn)油管線與出口管線 共用一部分管線因此現(xiàn)有潤滑油調(diào) 和灌裝工藝存在的主要問題有：。每個調(diào)和釜到管容積以及 管匯出口到灌裝機管線的容積不等， 無法根據(jù)各條灌裝線的實際情況確走 頂線油的切除量

3、.潤滑油產(chǎn)品品種多，批量小， 而調(diào)和釜、灌裝線數(shù)星少，導(dǎo)致不同 類別潤滑油相互切換頻髮，頂線油切 除墾較大.頂線油降級使用造成利潤 損失，同時存在一走的質(zhì)量風(fēng)險。彩洞灌裝產(chǎn)品首件檢驗結(jié)果的 環(huán)節(jié)多,如調(diào)和釜上一批次調(diào)和油品 的殘留以及管匯出口管線上一批次灌 裝油品的殘留等.根據(jù)2010年13月灌裝產(chǎn)品首 件檢驗100 °C運動黏度數(shù)據(jù)（表1 ）, 利用多元回歸模型確走各段管線上一 批次殘留油品對灌裝產(chǎn)品首件檢驗結(jié) 果的彩響。放油口洪油口講油管線管匯出口豈線過放汕口 潅餐機mi加浪油調(diào)和灌/牛產(chǎn)丁藝濟(jì)禪X1，藏產(chǎn)At*檢動骷庚攜運iMClOOTUKAEj苜件油品和末次和蓋上一?Kt 匯

4、出口管圾上 L * 細(xì)wnAa125 1225 86134019 15163215 3714821030194610.8631S3719.4612.1014.6919.08416.IM16.3416.3425 8«25 8R515.0215.016.215 1218 74R185618815214.9414.94714.9614.8710.319.4019.130W7B19.1319.1314.4214.72917 1516.34163425R6?5«6101AOR1AOQ10?150619 101119521956195615.1215.011214.96T4.871U.

5、319.4819.36翁91© 1994-2013 Clmia Academic Journal Electronic Publishing House All rights reserved, Service Station592«2不同*和簽至管匯處的線容積襄？不同修忙出口管找至各條*験綾入口客積對于不同運動黏度油品混合后的通用的運動黏度調(diào)和計算模型進(jìn)行計算：ig”趕二陽g（1）式中：U同溫度下的混合運動黏 度；u混合組分在同溫度下的 黏度；Vi混合組分的體積分?jǐn)?shù)。 利用多元回歸模型：y =mlx1+rn?x2+m/3+fntx4+b （2） 式中：y灌裝首件檢驗油品1

6、00 °C 運動黏度的對數(shù)；y灌裝油品100 °C運動黏的對數(shù)；X2調(diào)和末次進(jìn)原料油100 °C 運動黏度的對數(shù)；x調(diào)和釜上一批次調(diào)和油品100住運動黏度的對數(shù)；%4管匯出管線上一批次灌裝油品100弋運動黏度的對數(shù)；灌裝油品在薩裝首件檢驗油品中的體積分?jǐn)?shù)；力？調(diào)和末次進(jìn)原料油在灌 裝首件檢驗油品中的比例；力彳調(diào)和釜上一批次調(diào)和 油品在涯裝首件檢驗油品中的體積 分?jǐn)?shù)；叫管匯出口管線上一批次 灌裝油品在灌裝首彳牛檢驗油品中的體 積分?jǐn)?shù)；b常數(shù)。根據(jù)表1中數(shù)據(jù)進(jìn)行多元回歸， 得到:om =92.73% （體積分?jǐn)?shù)）； om=0.27%（體積分?jǐn)?shù)）； o/n=9.80%（

7、體積分?jǐn)?shù)）;om =-2.78%（體積分?jǐn)?shù)）；o b=0 ;。判走系數(shù)臚二1.0。由此可知:判走系數(shù)臚為1.00,說明灌裝首件檢驗油品100 °C運動黏度有很 好的相關(guān)性；om =92.73% （* 積分?jǐn)?shù)）說 明灌裝油為在灌裝首件檢驗產(chǎn)品中 的比例與理論值100%相比還有一 定差距； m027% （體積分?jǐn)?shù)），說明 調(diào)和末次進(jìn)原料油對灌裝產(chǎn)品首件檢 驗結(jié)果的影響較小； m與代之和內(nèi)10.07% （體 積分?jǐn)?shù)）'說明'調(diào)和釜底出口到管匯 的管線殘留油品是影響灌裝產(chǎn)品首件 檢驗結(jié)果的主要因素也是下一工 藝改進(jìn)的重點； m亍-2.78% （體積分?jǐn)?shù)），表 明管匯出口管線上

8、一批次灌裝油品對 本報次灌裝產(chǎn)品的首彳牛檢驗結(jié)果基本 沒有影響度解決措施加強與調(diào)和釜內(nèi)油品回流減少頂 線星根據(jù)設(shè)計圖紙和現(xiàn)場測量計 算，不同調(diào)和釜到管匯處的管線容 積見表2.混合運動黏度采用國衍 由表2可見，不同調(diào)和釜到管匯 處的管線容積為112 299 L不等。若按照小的管線容積確走頂線量， 則容易造成頂線星不足，造成產(chǎn)品 首件檢驗不合格；若按頤大的管線 容積確定頂線屋則部分頂線星偏 ；造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失同時堵運動 加質(zhì)星風(fēng)險；若按照實際管線容積 確走頂線星，則生產(chǎn)操作比較麻煩 容易出錯.因此，建議將管線內(nèi)殘留 油品通過與調(diào)和釜內(nèi)油品回流的方 式來減少頂線星。根據(jù)管匯出口管線至各條灌裝線

9、入口的實際容積確定頂線量根據(jù)設(shè)計圖紙和現(xiàn)場測量計算, 不同管匯出口管線到各條灌裝線入口 的容積見表3。由表3可見：不同管匯出口管 線至各條灌裝線入口容積為93 450 L不等。若按照容積小的確定Service Station:權(quán)晴機前回鍛貴用堆加3塞回淡管線.越用低釣1力兒塢加2幣回滴詩約.跖兜 長約佰萬亓.空間及施工要求空問需求小.WTffi單空i®）wm人.施丁比較用?？蓪嵤┬杂锌諉枩鹤銗矍笳f有空問不能満足.可實筋 性小燥住樣式金化變化小在調(diào)和抽束前10 mln進(jìn)行回 流.不會形響濯裝的生產(chǎn)效率灌霰舸回潦.増加濯裝作業(yè) 環(huán)節(jié).回流厲靂要邊行攪 丼.攪拌產(chǎn)生的氣泡齡響灌 幺址和満余

10、生產(chǎn)收帛噴線復(fù)計頂經(jīng)平均訪刃頂塊 層沒有巧染.可做成S酒厲用用計皿尖平均54（165%質(zhì)隱患債和筆封甘匯處的溝線事獨立的.X H號調(diào)和結(jié)束前進(jìn)行回流1次并口 調(diào)和釜已捋陽蟲燃機油 彷輪油和液 壓諭3類份卄仲用.回謙的湘品為同 類油餡.曽線內(nèi)披國小十033% （矗 人歿留為80 kg.最小鼻和為24 1 it* H區(qū)小的血找 渝加入比例為彳的嫂定“ IdT藝 可神墓* .質(zhì)5和釜到46蓋機的詮線分2 ©.分別為適和1 管匯出口刊港裝機.我巾氐 老矣將陽;I裝線和懸裝油紿 的類別分不間営線.放每次多次回滅.回涼討卄的鬥線 冬次交叉污冊.油品絞犬H不對控«4 2種優(yōu)化方的對比93

11、頂線量，容易造成頂線量不足，造 若按照容積大的確定頂線星,會部分頂線墾 偏大，造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失。因 此，必須按照不同管匯出口管線至 各條灌裝線入口的實際容積來確走 頂線星。優(yōu)化工藝針對現(xiàn)有潤滑油調(diào)和涯裝工藝的 實際情況提出2種工藝方宰:方宰1:在管匯處堵加內(nèi)燃 機油、齒輪油和液壓油的回流管線 3根，從管匯處向調(diào)和釜回流.回 流工藝為：調(diào)和釜-出口管線-管 匯T回流管線T地楂（根據(jù)實際情 況可省略）T調(diào)和釜進(jìn)口管線T調(diào) 和釜內(nèi)，在調(diào)和結(jié)束前10 min開始 回流。方宰2 :從灌裝機前向調(diào)和釜 回流，需要在灌裝機壻加15根回流管 線?；亓鞴に嚍椋赫{(diào)和釜-出口管線 -管匯-灌裝管線一回流管線-地

12、槽 （根據(jù)實際情況可省略）一調(diào)和釜進(jìn) 口管線T調(diào)和釜內(nèi)。此操作在灌裝前 進(jìn)行。2種優(yōu)化方宰的對比見表4.由 表4可見，方垂1施工簡單，費 用低，操作簡單，基本無質(zhì)星隱患，并 且頂線油數(shù)量降低可觀。因此，按照 方宰1瑁加回流管線.根據(jù)管匯出口管線實際容積值 修改了灌裝頂線操作規(guī)程，根據(jù)管 匯出口管線實際容積值，將頂線星 由原來的510 kg/批分別降低到不 同數(shù)值。調(diào)整后不同管線的頂線星 見表5.新工藝自2010年4月15日開始 實施。其中： 2010年1月1日一4月15日， 頂線量為217 t,灌裝?比次為772批, 平均批次頂線量為281 kg/批; 2010年4月15日一6月30日r 頂線量為211，灌裝批次為155批，平 均批次頂線星為134 kg/批，頂線量 平均降低比例為52.3% ,減少直接經(jīng)濟(jì)損失10萬元;經(jīng)過2個月的運行，未出現(xiàn)因 工藝優(yōu)化導(dǎo)致灌裝產(chǎn)品首件檢驗不合 格的情況。結(jié)論夬調(diào)和釜至管匯處的管線殘留油 品對灌裝產(chǎn)品的首件檢驗合格率影響 t匕較大，其約占灌裝油品的10% （體對應(yīng)生產(chǎn)蠻C014L-1t»co?4I 1 線.？01 3線C03-C04札線、2OL-3線C01-C0220L-6ttC05-C07200L-7線C06-G084L-陽積分?jǐn)?shù)L成產(chǎn)品首件檢驗不合格； 歡采用在管匯處增加內(nèi)燃機 油、齒輪油和液壓油的回流管線3 根，將管線殘留