一、重力式墩臺(tái)的驗(yàn)算

1、、重力式墩臺(tái)的驗(yàn)算（一）截面強(qiáng)度驗(yàn)算重力式墩臺(tái)主要采用圬工材料建造，一般為偏心受壓構(gòu)件，根據(jù)公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62005），其設(shè)計(jì)過(guò)程采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，采用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)式進(jìn)行計(jì)算。在不利荷載組合作用下，驗(yàn)算墩臺(tái)各控制截面作用效應(yīng)的設(shè)計(jì)值（內(nèi)力） 應(yīng)小于或等于結(jié)構(gòu)抗力效應(yīng)的設(shè)計(jì)值。0S R（ fd , ad ）s作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，按通規(guī)JTGD60-2004的規(guī)定計(jì)算；R（.）件承載力設(shè)計(jì)值函數(shù)；fd 材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ad幾何參數(shù)設(shè)計(jì)值，可采用幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，即設(shè)計(jì)文件規(guī)定值。具體的墩臺(tái)截面的強(qiáng)度驗(yàn)算包括以下各項(xiàng)內(nèi)容：（1）選取驗(yàn)算截面1 ）通常選取墩臺(tái)身的

2、基礎(chǔ)頂面與墩臺(tái)身截面突變處。2）采用懸臂式墩臺(tái)帽的墩身，除對(duì)墩臺(tái)帽進(jìn)行驗(yàn)算外，應(yīng)對(duì)墩臺(tái)帽交界處墩身截面進(jìn)行驗(yàn) 算。3） 當(dāng)橋墩、橋臺(tái)較高時(shí)，需沿墩臺(tái)身每隔23米選取一個(gè)驗(yàn)算截面。（2）驗(yàn)算截面的內(nèi)力計(jì)算按照各種組合，分別計(jì)算各驗(yàn)算界面的豎向力、水平力和彎矩，得到N、 H及 M ,并按下式計(jì)算各種組合的豎向力設(shè)計(jì)值：Nj 0 Nd式中：Nj各種組合中最不利的設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)（豎向力）Nd 各種組合中按不同荷載算得的豎向力設(shè)計(jì)值;（3）砌體構(gòu)件受壓承載力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算：按軸心或偏心受壓構(gòu)件驗(yàn)算墩身各截面的承載能力。對(duì)于砌體以及I?J4 0,9爻壓構(gòu)旳偏丄護(hù)叫-軸向力”-偏心韭；”截面重工、全

3、倔41、方作用縊合毛UL殆,豪4展受壓構(gòu)件詣心距彊扳H ；仃辭野殆構(gòu)鉀油心的爭(zhēng)竝訕B向慚心?；苤淋壱获S 與設(shè)百不小丁鉱WI.E段0那暢的期肉常貼翡.也內(nèi)握星葫町混凝土截面，要分別采用圬規(guī)相應(yīng)條款的規(guī)定計(jì)算。如果不滿(mǎn)足要求就應(yīng)根 據(jù)修改墩身截面尺寸重新驗(yàn)算；雀H f曲為也出成換強(qiáng)啟劃土帕山方向的韭(4 )截面偏心距驗(yàn)算如超過(guò)表限制時(shí)，可按下式確定截面尺寸:1)單向偏心oNdWeiAftmd2)雙向偏心NdAex Aey瓦WAftmdWy、Wx雙向偏心時(shí)，構(gòu)件x方向受拉邊緣繞y軸的截面彈性抵抗矩和構(gòu)件y方向受拉邊緣繞x軸的截面彈性抵抗矩，對(duì)于組合截面應(yīng)按彈性模量比換算為換算截面彈性抵抗矩；ftmd

4、 構(gòu)件受拉邊層的彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按圬規(guī)表 、表333-4和表334-3采 用；ex、ey 雙向偏心時(shí)，軸向力在 x方向和y方向的偏心距 ；0砌體偏心受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)或混凝土軸心受壓構(gòu)件彎曲系數(shù)，分別參見(jiàn)公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范第 條和條。(二) 墩臺(tái)整體穩(wěn)定性驗(yàn)算(1 )抗傾覆穩(wěn)定驗(yàn)算式中* Ki一傾稍意建安全系6皿軌一穏定力矩#如圖2-7-16所示,UOt®力矩*工巴一作用在嫌檔上的曼向力扎一橋臺(tái)莖砒底面重心至強(qiáng)心方向外球GO的胚離*丹惋一軸援力擔(dān)，豈車(chē)摘豺載布置在伺后破壞援體時(shí)產(chǎn)生的戰(zhàn)大傾覆力矩，K1I SFi + STjfi 畀障向力則槪而前心的血髙*i 備水平力對(duì)加礎(chǔ)底

5、面的力臂眄一非用在墩舍上的水準(zhǔn)力J 抗傾樓盤(pán)定系數(shù)*對(duì)齟停采用1 和 俎會(huì)m HI. 1¥采用刼 組合V采 用2.W4-4.I堰自基剛的穩(wěn)定臉?biāo)愫蟊P(pán)圖“上囪曲平直（單向僚心）江平廊（取向催心 供裁面武心：品令力作用點(diǎn)M-小脫禪偵竄軸4.4.3驗(yàn)算墩臺(tái)抗傾覆和抗滑動(dòng)的穩(wěn)定性時(shí)，穩(wěn)定性系數(shù)不應(yīng)小于*4.4.3的規(guī)定°» 4.4.3抗傾覆和抗滑動(dòng)的穩(wěn)定性鬆數(shù)驗(yàn)算項(xiàng)目穗定性系數(shù)便用新段永久桂用不it涯凝土收輪艮擁亞、澤力）觀汽車(chē)、 人群的標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)粗合氛傾豪抗滑動(dòng)ES】3各種作舟t不包括地靂作陣）的標(biāo)淮疽散應(yīng)粗合抗傾 抗it動(dòng)1.31.2施工附段作用的標(biāo)準(zhǔn)值效費(fèi)組合抗傾錢(qián)

6、 披滑動(dòng)1.2（2 ）抗滑移穩(wěn)定驗(yàn)算舉442基底摩擦系數(shù)地基土分類(lèi)地基土分類(lèi)鮎上灌舉-壑硬）、粉上0.25軟之（極軟巖較軟巖）O.4O-C.6O砂土 （粉砂f礫砂）0.30-0.40磧巖（較哽皆堅(jiān)硬巖）,0 60.0 70碎石七（松故亠審實(shí)0.40-0.50K02I I - 1i叫卜h2b)c)PHpHa（三）墩臺(tái)頂水平位移計(jì)算（i）水平位移的規(guī)定對(duì)于高度超過(guò)20m的重力式墩臺(tái)及輕型墩臺(tái)，應(yīng)驗(yàn)算墩臺(tái)頂水平方向的彈性位移，并符合 規(guī)定要求。墩臺(tái)頂面水平位移容許極限值為：節(jié)疋 V - 工Ay5/r式中* L 構(gòu)魁嵌臺(tái)柯的嚴(yán)小筠腔,以床1人 踐徑小手豁粉時(shí)仍CUSmjf算1X歟臺(tái)頂水乎位務(wù)值f融血片

7、它的數(shù)值應(yīng)也括墩臺(tái)水平方向的隸世位務(wù)和由干地 基不均勻況降而產(chǎn)生的水平也核值的息和。地基不均勻沉降麝產(chǎn)生的水萍帖移 值.可通過(guò)計(jì)壽不均勻沉降引起的傾斜期求煨*（2）水平彈性位移的計(jì)算計(jì)算時(shí)可認(rèn)為墩臺(tái)身相當(dāng)于一固定在基礎(chǔ)頂面的懸臂梁，不考慮上部結(jié)構(gòu)對(duì)墩臺(tái)頂位移的約束作用，可按共軛梁法計(jì)算墩臺(tái)身彈性變形引起的位移，其一般計(jì)算式：式中* 3fT由干外荷戲水平力（包括制細(xì)為、風(fēng)力聊）21監(jiān)向力能心作邦對(duì)盤(pán)截面商產(chǎn) 生的彎矩（臟碟用在議臺(tái)質(zhì)面與冊(cè)曙方向一毆的單直力對(duì)各裁面所嚴(yán)生的彎魁£墩自材料的抗曲彌性撲:1JI一城臺(tái)截盛的慣性矩*fi一橋鞍舍高度,在具體的計(jì)算中，對(duì)于邊界面墩臺(tái)水平位移，也可參考以下公式近似計(jì)算：式中；7敬臺(tái)底面的慣性爼、山由恒載、括就偏心及制動(dòng)力在燃頂引超的暫矩*K憤性矩的系數(shù)，X = 1 t打壯為備處墩臺(tái)身栽面的慣性矩$ T探用在墩自頂?shù)乃粤? '.