汽輪機(jī)軸承與軸承座、主要影響因素

1、汽輪機(jī)軸承與軸承座1、汽輪機(jī)軸承座本汽輪機(jī)共有八個(gè)支持軸承。# 1軸承，# 2、3軸承，# 4軸承分別位于 前軸承座、中軸承座和# 3軸承座內(nèi)，它們分別支承著高壓缸轉(zhuǎn)子和中壓缸轉(zhuǎn)子。#5軸承，# 6軸承，#7軸承和# 8軸承則分別位于低壓缸 A和低壓缸B之間及兩端的軸承座內(nèi)，各自支承低壓 缸A和B的轉(zhuǎn)子。發(fā)電機(jī)另有二個(gè)端蓋軸承，支承發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子。推力軸承位于中軸承座內(nèi)， 與中壓缸轉(zhuǎn)子前部的推力盤相匹配，承擔(dān)汽輪機(jī)的軸向推力。為了確保每個(gè)支持軸承在任何時(shí)候都可以精確對(duì)中，軸承設(shè)計(jì)成具有自位特性。前軸承座、中軸承座和#3軸承座單獨(dú)安裝在汽輪機(jī)基礎(chǔ)上，高、中壓缸依靠各自的貓爪支撐在軸承座上。前軸承座、

2、中軸承座和#3軸承座底部中心線上設(shè)有縱銷，#3軸承座下還有一對(duì)橫銷。前軸承座內(nèi)裝有#1軸承、主油泵、危急遮斷器和測(cè)速裝置等部件，而中軸承座內(nèi)包含有# 2、3軸承、推力軸承及其磨損檢測(cè)裝置和高、中壓轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器。低壓缸的四個(gè)軸承座與低壓缸焊接成一體，軸承座連同低壓缸座落在汽機(jī)基礎(chǔ)臺(tái)板上，各軸承座底部中心線上設(shè)有縱銷，保證它們?cè)诳v向定向自由膨脹。為了便于調(diào)整，軸承的底座采用能夠很容易拆除或替換的墊片來(lái)保證在裝配時(shí)精確找中，并用止動(dòng)銷固定軸承殼體防止軸向竄動(dòng)。軸承上鑲有經(jīng)過(guò)嚴(yán)格控制、高質(zhì)量的巴氏合金塊，通過(guò)燕尾槽固到軸承上。2、徑向支持軸承本汽輪機(jī)的# 14軸承采用水平、上下、中分面、雙向可傾瓦結(jié)構(gòu)軸

3、承，其間用螺栓和定位銷連接。此可傾瓦軸承通常由六塊弧形瓦塊組成，弧形瓦塊上襯有巴氏合金。 上下半軸承各有三塊，均勻分布，上半軸承的三個(gè)瓦塊設(shè)有調(diào)整塊，可以調(diào)整可傾瓦塊與轉(zhuǎn)子軸頸間的間隙， 轉(zhuǎn)子軸頸在軸承中的運(yùn)行穩(wěn)定性在很大程度上與此間隙值有關(guān)。本可傾瓦支持軸承徑向間隙設(shè)計(jì)為軸承孔直徑的0.00130.0015 ,最大值為0.002 ,若超過(guò)0.2 %，則需要更換可傾瓦塊。可傾瓦軸承上部瓦塊開(kāi)有油槽，軸承下部瓦塊上設(shè)有熱電偶，以測(cè)量瓦塊的溫度。 下軸承體靠近水平中分面處的兩側(cè)裝有銷子，以防止軸承體轉(zhuǎn)動(dòng)。各軸承設(shè)計(jì)金屬溫度不超過(guò)90 C,烏金材料允許在 112 C以下長(zhǎng)期運(yùn)行。本汽輪機(jī)的# 58軸

4、承采用橢圓瓦軸承，為上下兩半，水平中分面結(jié)構(gòu)。它主要由瓦枕與瓦塊組成。上下兩半之間均用螺栓連接， 瓦塊與瓦枕之間為球面結(jié)合， 可以確保橢圓軸 承的自位能力。它的軸承的垂直直徑間隙設(shè)計(jì)為軸承孔直徑的0.0013，而水平方向的直徑間隙設(shè)計(jì)為軸承孔直徑的 0.0026。橢圓軸承在軸承體和軸承環(huán)之間采用球面接觸，軸承的球形座由手工刮削而成，并安裝在每個(gè)軸承上以獲得適當(dāng)?shù)倪\(yùn)動(dòng)自由度。橢圓瓦軸承的內(nèi)徑間隙最大值為內(nèi)孔直徑的0.0025，當(dāng)間隙值達(dá)到或者超過(guò)此最大值時(shí)應(yīng)重新澆鑄巴氏合金。為了方便潤(rùn)滑油進(jìn)出軸瓦，在軸承的中分面處將巴氏合金切掉一點(diǎn)， 使之成為圓角狀，這一圓角狀區(qū)域可一直延展到接 近軸承的二端，

5、油從向上的油流側(cè)的水平結(jié)合面進(jìn)入軸承。 在水平結(jié)合面的另一側(cè)的油槽中 鉆有一限油孔，此限油孔能夠限制潤(rùn)滑油的瀉油量， 使其在軸承潤(rùn)滑油的出口處能建立起一 個(gè)微小的壓力，一小部分潤(rùn)滑油通過(guò)瀉油口排入潤(rùn)滑油觀察箱。橢圓瓦的上部軸瓦開(kāi)有油槽，軸承的下部瓦塊上設(shè)有熱電偶，以測(cè)量瓦塊的溫度。3、推力軸承本機(jī)組為沖動(dòng)式機(jī)組， 蒸汽產(chǎn)生的軸向推力較反動(dòng)式機(jī)組為小。 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上，低壓缸 和中壓缸采用分流形式， 因此軸向推力相互抵消， 高壓缸轉(zhuǎn)子的軸向推力指向機(jī)頭方向， 由 斜面式推力軸承承擔(dān)，轉(zhuǎn)子軸向位置由推力軸承決定。推力軸承結(jié)構(gòu)裝配簡(jiǎn)單，占據(jù)空間小，具有較高的承載能力，推力盤包圍在推力軸承內(nèi)， 推力軸承

6、表面鑲巴氏合金，由徑向油槽分割成許多瓦塊。推力瓦塊由內(nèi)徑向外徑做成楔面。 油進(jìn)入推力軸承后，由于轉(zhuǎn)子驅(qū)動(dòng)，在推力盤和推力軸承之間形成連續(xù)的油膜。推力軸承剛度很好，具有較長(zhǎng)的使用壽命。本機(jī)組的推力軸承被單獨(dú)安置在高中壓缸之間的#2軸承座內(nèi)，其型式為金斯不里型(Kingsbury )推力軸承，由上、下兩半組成，系水平、中分面結(jié)構(gòu)，上下兩半采用螺栓連 接。該推力軸承的工作面與非工作面各裝有8塊推力瓦塊，推力盤與中壓轉(zhuǎn)子制成一體，推力盤旋轉(zhuǎn)時(shí)，推力瓦塊在圓周方向傾斜，推力瓦塊與推力盤之間形成油楔，承受軸向推力。金斯布型推力軸承的獨(dú)特之處在于其瓦塊的支承方式。如圖所示，推力瓦塊由上、下兩層支承塊支撐，上

7、、下支承塊之間相互搭接，上支承塊頂部與瓦塊背部的凸緣相接觸，并支片承該瓦塊，使瓦塊為可傾式。金斯不里型推力軸承的優(yōu)點(diǎn)是各推力瓦塊的負(fù)荷可以自動(dòng)調(diào)節(jié) 分配，可以保證不會(huì)產(chǎn)生個(gè)別推力瓦塊因負(fù)荷過(guò)大而被燒毀的現(xiàn)象。其工作原理為：當(dāng)推 力盤對(duì)某推力瓦給了一個(gè)比其它推力瓦大的作用力時(shí)，這個(gè)推力瓦塊就將力傳給它的墊塊，jupoerI 二Q J件二Recj iner,5h ijw推力軸承支承方式而這個(gè)墊塊又把推力傳給它的兩個(gè)支持塊的一頭，在推力作用下就把這兩個(gè)支持塊的另兩頭向上頂，這樣就把推力通過(guò)墊塊傳遞給了相鄰的兩個(gè)推力瓦塊，也就保證了幾個(gè)推力瓦塊的負(fù)荷的基本平衡。下支承塊座落在定位環(huán)內(nèi)，定位環(huán)背部還設(shè)有

8、調(diào)整墊片，用此來(lái)調(diào)整推力軸承瓦塊與轉(zhuǎn)子推力盤之間的間隙值。熱電偶測(cè)點(diǎn)推力瓦塊轉(zhuǎn)動(dòng)方向熱電偶測(cè)點(diǎn)二、推力瓦塊T8 T1T7T2限位塊熱電偶測(cè)點(diǎn)i熱電偶測(cè)點(diǎn)G8 G1限位塊G7G2D工作面匚T6T31 % % .'總間隙工作面G6G3G5總間隙G4推力瓦塊與限位塊總間隙設(shè)計(jì)值為2.6-3.5mm圖3-26推力軸承示意圖本推力軸承上半部的工作面與非工作面瓦塊上各設(shè)有2個(gè)溫度熱電偶測(cè)點(diǎn)，用于測(cè)量瓦塊的烏金溫度。推力軸承還裝有液壓式推力軸承磨損檢測(cè)裝置，用于檢測(cè)瓦塊的磨損情況。 止推軸承巴氏合金的溫度范圍，主要根據(jù)軸向載荷的大小而定，從略高于進(jìn)油溫度一直到98.9 C。報(bào)警整定值為 98.9 C

9、,跳閘整定值為107.2 C。在報(bào)警溫度與跳閘溫度之間運(yùn)行， 則應(yīng)注意監(jiān)視并找出溫度不正常的原因。5軸瓦號(hào)軸徑尺寸直徑寬度mm軸瓦形式取大載何kg軸瓦受力面積cm最大工作比壓MPa設(shè)計(jì)比壓MPa失穩(wěn)轉(zhuǎn)速r/min設(shè)計(jì)軸瓦溫度C對(duì)數(shù)衰減率1381.0 X 254.0可傾瓦145009681.371.374400900.432406.4 X 254.0可傾瓦1750010321.371.374400900.433406.4 X 254.0可傾瓦1750010321.371.374500900.44412901.371.37900.44508.0 X 254.0可傾瓦1870049005508.0

10、X 457.8橢圓瓦2790022261.771.774000900.296558.8 X 406.4橢圓瓦3170022261.771.774000900.297558.8 X 406.4橢圓瓦3170022261.771.774000900.268609.6 X 381.0橢圓瓦4410024191.771.774000900.26推力482.6 X 762SIMB3180022582.232.2390表38各個(gè)軸承的參數(shù)6現(xiàn)在存在主要問(wèn)題:1、大軸頂起高度達(dá)不到設(shè)計(jì)值、泄油量大，開(kāi)停機(jī)沖轉(zhuǎn)、惰 走過(guò)程中導(dǎo)致單邊磨瓦。2、頂軸油壓對(duì)真空高低比較敏感，開(kāi)機(jī)抽真空過(guò)程中各瓦頂 軸油壓變化比較大

11、。頂軸油系統(tǒng)不穩(wěn)定一、設(shè)備基本情況#3、#4機(jī)CCLN1000-25.0/600/600超超臨界凝汽式汽輪機(jī)頂軸油系統(tǒng)為哈汽配套，設(shè) 計(jì)裝有兩臺(tái)套頂軸油泵，一用一備。頂軸油泵為日本油研工業(yè)株式會(huì)社生產(chǎn)的A3H56-FR01KK-10-X33 型柱塞泵，油泵主要技術(shù)參數(shù)如表1。表1頂軸油泵技術(shù)參數(shù)油泵幾何排量最小調(diào)節(jié)排量額定工作壓力最低轉(zhuǎn)速最高轉(zhuǎn)速工作油溫最咼工作壓力56.3mL/r35mL/r28MPa600r/mi n2500r/mi n20-65 C35MPa油泵配套電機(jī)為南陽(yáng)防爆集團(tuán)生產(chǎn)的YB2-225M-6型電機(jī)，功率30KW，轉(zhuǎn)速980r/min。系統(tǒng)設(shè)計(jì)允許最高壓力 27.44Mp

12、a，正常額定工作壓力不大于20.58Mpa。按電機(jī)轉(zhuǎn)速及油泵幾何排量計(jì)算，單臺(tái)油泵流量（泄漏系數(shù)0.05）52.4L/min。設(shè)計(jì)各軸頸頂起高度：0.06-0.1mm ； 設(shè)計(jì)各瓦頂軸油壓：5-15MPa ;設(shè)計(jì)頂軸油供油量：軸瓦全部頂起所需油量50L/min。油泵向兩低壓缸四個(gè)軸瓦（#5、#6、#7、#8瓦），發(fā)電機(jī)兩個(gè)軸瓦（#9、#10瓦）提供頂軸油。圖1頂軸油系統(tǒng)示意圖# 1頂軸# 2頂軸#5瓦 #6瓦 #7瓦#8瓦 #9瓦 #10瓦油泵 油泵二、運(yùn)行存在的問(wèn)題（以 #4機(jī)為例）1、頂軸試驗(yàn)大軸頂起高度不夠按照設(shè)計(jì)要求，在一臺(tái)頂軸油泵運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)大軸的頂起高度為0.06 0.10mm。

13、經(jīng)過(guò)多次做汽輪機(jī)的頂軸試驗(yàn)，無(wú)論是開(kāi)單臺(tái)頂軸油泵，還是開(kāi)兩臺(tái)頂軸油泵，只有幾個(gè)瓦的 頂起高度達(dá)到要求。見(jiàn)表 2所示。表2處理前頂軸試驗(yàn)各軸頸頂起高度#5#6#7#8#9#10母管壓力運(yùn)行狀態(tài)分管壓力（MPa）1511.78.51514.214.515.2啟A泵頂起高度（mm）0.040.050.030.040.030.04分管壓力（MPa）14.811.78.515.314.114.515.6啟B泵頂起高度（mm）0.040.060.040.050.040.06分管壓力（MPa）16.712.511.313.2212322.8啟A、B泵頂起高度（mm）0.0650.070.050.070.08

14、0.0852、隨著真空變化，頂軸油壓及盤車電流發(fā)生變化2.1開(kāi)機(jī)前抽真空（5月6 日）凝結(jié)器抽真空投盤車后，隨著真空的變化，盤車電流及#5-#8瓦各分管頂軸油壓跟隨真空變化而改變。真空高時(shí)瓦頂軸油壓下降，盤車電流上升。2點(diǎn)33分，凝結(jié)器真空59KPa， #8頂軸油壓由16.5MPa下降到5MPa，將#8頂軸油壓 由5MPa調(diào)整至8.5MPa，調(diào)整后盤車電流由 13.39-15.45A變?yōu)?3.35-14.57A。2點(diǎn)47分，真空69KPa，將#8頂軸油壓由8.5MPa調(diào)整至11MPa ,#5頂軸油壓15.5MPa 下降到9.5MPa，將油壓調(diào)整至10MPa，調(diào)整后盤車電流由 13.35-14.

15、57A變?yōu)?2.80-13.30A。3點(diǎn)19分，真空73KPa，再將#5頂軸油壓由10MPa調(diào)整至11MPa，調(diào)整后盤車電流由 12.80-13.30A 變?yōu)?12.85-13.08A。4點(diǎn)17分，真空78KPa，將#7頂軸油壓由9MPa下降到7MPa，調(diào)整至7.5MPa。調(diào)整 后盤車電流12.6A，盤車電流下降并趨于穩(wěn)定。2. 2開(kāi)機(jī)過(guò)程（5月7 日）0點(diǎn)35分左右，汽機(jī)沖轉(zhuǎn)至 400r/min，在沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，#6、#8瓦頂軸油壓下降較快， 小幅開(kāi)大#6瓦、#8瓦進(jìn)油門，轉(zhuǎn)速穩(wěn)定至 400r/min時(shí)各瓦溫基本正常。1點(diǎn)30分在機(jī)組打閘后惰走過(guò)程中轉(zhuǎn)速至320r/min左右，#7瓦瓦溫開(kāi)始快

16、速上升，由70C升到105C，頂軸油壓由 5MPa下降3MPa，將頂軸油壓由 3MPa調(diào)到5MPa后瓦溫下 降至正常值。5點(diǎn)左右沖轉(zhuǎn) 3000r/min定速后再次打閘，轉(zhuǎn)速下降到800 r/min時(shí)，#8瓦溫度突升至107C ；就地#8瓦頂軸油壓表在 5-8.5MPa之間劇烈擺動(dòng)；兩次將油壓再次上調(diào)，油壓調(diào)整 至10MPa后趨于穩(wěn)定，瓦溫快速回落。后查歷史趨勢(shì)，轉(zhuǎn)速800-650r/min區(qū)間有兩次瓦溫上升。汽機(jī)在惰走至 500r/min時(shí)#9瓦頂軸油壓由9MPa突降至3MPa，微開(kāi)大#9瓦進(jìn)油門 恢復(fù)其油壓至9MPa。#5瓦在升速時(shí)1分鐘內(nèi)瓦溫突升 20C。5點(diǎn)49分轉(zhuǎn)速惰走至零后投盤車，盤

17、車電流 16.3A，電流明顯偏大，后采取關(guān)小 #5瓦、 #8瓦進(jìn)油門及全開(kāi)油泵流量調(diào)節(jié)螺釘后油壓回至19MPa左右，盤車電流回復(fù)到12.5A-12.9A區(qū)間。此時(shí)各瓦頂軸油壓與沖轉(zhuǎn)前各瓦油壓有較大變化。2. 3停機(jī)檢查情況停機(jī)后，# 5、6、7、8瓦進(jìn)行了解體檢查，檢查發(fā)現(xiàn)這幾個(gè)瓦都發(fā)生了不同程度的磨 損。尤其是在機(jī)組開(kāi)機(jī)升速過(guò)程中和機(jī)組停機(jī)隋走過(guò)程中瓦溫升高較快的#5、# 6、#8瓦出現(xiàn)了碾瓦現(xiàn)象，見(jiàn)下圖2。圖2 # 5、8軸瓦解體后下瓦三、原因分析頂軸油系統(tǒng)設(shè)計(jì)為一臺(tái)頂軸油泵運(yùn)行，一臺(tái)備用，設(shè)計(jì)供油量50L/min。從多次單泵運(yùn)行做頂軸試驗(yàn)，單臺(tái)泵運(yùn)行達(dá)不到各瓦頂起0.06-0.10mm的

18、要求。兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行 #9、#10瓦頂軸油壓力達(dá)21-23Mpa，頂起高度仍達(dá)不到設(shè)計(jì)頂軸高度。3.1影響大軸頂起高度的影響因素主要有以下幾個(gè)方面：a頂軸油壓力；b頂軸油量；c軸瓦頂軸油囊面積，轉(zhuǎn)子重量及負(fù)載；d瓦頂軸油管泄漏或逆止門故障；e瓦接觸面積達(dá)不到要求，接觸不均勻，頂軸油囊周圍未封閉接觸；f頂軸油泵故障，出力不足；g設(shè)計(jì)容量不滿足實(shí)際需要；h瓦緊力過(guò)大、墊鐵接觸差導(dǎo)致瓦座自位性能差等。3.2頂軸油壓力能滿足設(shè)計(jì)要求，但明顯感覺(jué)油量不足，不能滿足每個(gè)瓦的供油需要。 如開(kāi)大#5瓦頂軸油供油門滿足其頂起高度，母管油壓會(huì)有明顯下降。不能滿足將所有瓦頂 起至設(shè)計(jì)高度，究其原因主要是頂起高度大后

19、瓦泄油量增大、瓦接觸差及所供的油量不能滿足所需油量。3.3低壓轉(zhuǎn)子87.5噸，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子重量 96噸，低壓轉(zhuǎn)子軸瓦的頂軸油囊面積比發(fā)電機(jī) 軸瓦頂軸油囊大兩倍以上。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子重量大，頂軸油囊面積小(頂軸油囊實(shí)測(cè)橢圓長(zhǎng)徑 42mm，短徑30mm)，導(dǎo)致需要較高頂軸油壓 (21 24MPa)才能將軸頂起，油壓高對(duì)油泵的 使用壽命及頂軸油系統(tǒng)安全性均有影響。3.4 #5、#6、#7、#8瓦支撐在低壓缸下缸端部，低壓缸剛性較差，屬于軟缸設(shè)計(jì)。低壓缸設(shè)計(jì)變形量模態(tài)分析數(shù)據(jù)顯示，低壓缸內(nèi)缸支持處向下變形0.20m m,低壓缸軸瓦處變形0.10mm。整個(gè)變形趨勢(shì)向中間及向下。機(jī)組抽真空后，盤車電流爬升，#5、

20、#6、#7、#8瓦頂軸油壓隨真空不同頂軸油壓發(fā)生較大變化，如#5瓦、#8瓦、#7瓦隨真空的提高頂軸油壓均有較大下降，說(shuō)明抽真空后瓦與 軸頸接觸位置發(fā)生了變化，瓦自身調(diào)整不過(guò)來(lái)，導(dǎo)致泄油量增大，油壓下降，軸頂起高度不夠，瓦與軸頸發(fā)生干磨，盤車電流上升。造成#5、#6、#7、#8瓦頂軸油壓隨真空上升頂軸油壓下降、盤車電流上升的主要原因 是#5、#6、#7、#8支撐在低壓外下缸端部洼窩處，而低壓缸本身剛性較差；機(jī)組抽真空后 低壓缸下沉，支撐在低壓缸上的軸瓦向缸體側(cè)傾斜下沉，而軸瓦本身調(diào)整不過(guò)來(lái)；瓦與軸頸接觸變差，頂軸油囊與軸之間在缸體側(cè)出現(xiàn)較大縫隙將頂軸油泄掉，從而導(dǎo)致頂軸油壓隨真空變化而發(fā)生改變。

21、3.5機(jī)組打閘后，隨著轉(zhuǎn)速下降軸瓦油膜壓力會(huì)逐漸降低直至形成不了油膜；而低壓 轉(zhuǎn)子及發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子本身重量大，在低轉(zhuǎn)速油膜形成不了，重壓之下軸與軸瓦干磨發(fā)熱，嚴(yán)重時(shí)燒瓦。所以在低轉(zhuǎn)速時(shí)主要靠頂軸油將軸頸頂起防止瓦與軸頸直接干磨，并保證瓦與軸頸間有潤(rùn)滑油進(jìn)入冷卻及潤(rùn)滑。軸系在升速、惰走期間轉(zhuǎn)速變化快，軸心運(yùn)行軌跡變化大，各軸瓦與軸接觸位置、 軸瓦油囊與軸頸之間間隙也會(huì)發(fā)生變化，軸心位置的變化可從測(cè)振探頭間隙電壓變化間接反映。而各瓦供油量變化很小，這樣瓦頂軸油壓肯定會(huì)發(fā)生變化。如果瓦頂起高度靜態(tài)調(diào)整時(shí)不能達(dá)到設(shè)計(jì)上限，頂軸油量不夠，這時(shí)容易因油膜建立不起來(lái)，而干磨導(dǎo)致瓦溫突升。#5、#7、#8瓦在升降

22、速階段瓦溫突升與這有關(guān)。四、處理方法4.1加大頂軸油泵出力加大頂軸油泵出力及供油量，更換電機(jī)將頂軸油泵轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速提高，由目前980r/min提高到1450r/min，單臺(tái)油泵出力理論上能達(dá)到77.5L/min，即理論上可增加供油量 25.1L/min。根據(jù)哈汽方案增加備用泵，在原有基礎(chǔ)上再增加一臺(tái)備用頂軸油泵，可以事故油泵或在機(jī)組沖轉(zhuǎn)、惰走時(shí)油壓發(fā)生急劇變化時(shí)緊急備用，增加供油量，保證主機(jī)安全。具體見(jiàn)圖3頂軸油系統(tǒng)改造。取消軸承箱內(nèi)的單向閥，在調(diào)整裝置去每個(gè)軸承的支管上增加一單向閥。 這樣即保證了機(jī)組安全問(wèn)題，又解決了在線監(jiān)測(cè)各軸承油膜壓力問(wèn)題。4.2擴(kuò)大軸瓦頂軸油囊面積開(kāi)大，開(kāi)深了發(fā)電機(jī)#9、

23、10軸瓦頂軸油囊，頂軸油囊面積修刮到橢圓長(zhǎng)徑48mm，短徑32mm，油囊分別開(kāi)大了 3mm、1mm,挖深了 0.4mm。#5、#6、#7、#8瓦頂軸油囊面積修刮到橢圓長(zhǎng)徑89mm ,短徑51mm ,油囊開(kāi)大了 1mm ,圓周倒臺(tái)階0.4mm。4.3核實(shí)各瓦的安裝尺寸。經(jīng)過(guò)解體檢查，各瓦設(shè)計(jì)頂部球面間隙為0.05-0.11 mm，而實(shí)際測(cè)量各個(gè)瓦球面間隙在下限0.05-0.06 mm。將其放大到0.10 mm。以增加其軸瓦的自位能力，和軸頸更好地帖 合。4.4消除了頂軸油系統(tǒng)漏點(diǎn)。消除#9、#10瓦頂軸油管法蘭，接頭漏油；消除#8瓦頂軸油逆止門接頭漏油等漏點(diǎn)；內(nèi)漏的調(diào)整門、逆止門進(jìn)行了更換。五、處理后效果5.1改造后各瓦頂起高度在靜態(tài)下做各瓦的頂軸試驗(yàn)，將#5、#6、#7、#8瓦頂起高度達(dá)到 0.1mm, #9、#10瓦頂軸不低于0.06mm。靜態(tài)調(diào)整#5、#6、#7、#8瓦頂軸油進(jìn)油量使軸頂軸高度在設(shè)計(jì)上限 來(lái)滿足在盤車、抽真空、升速、惰走等各種工況下軸瓦能頂起而不致發(fā)生干磨。頂軸油泵提 高轉(zhuǎn)速，增加供油量后，各瓦頂起高度詳見(jiàn)表3。表3處理后頂軸試驗(yàn)各軸頸頂起高度#5#6#7#8#9#10母管壓力