風(fēng)力發(fā)電機組偏航扭纜保護裝置設(shè)計

1、    風(fēng)力發(fā)電機組偏航扭纜保護裝置設(shè)計    李小沛 劉國營摘要：風(fēng)力發(fā)電機的控制系統(tǒng)和偏航機構(gòu)具有滯后性問題，當(dāng)風(fēng)向和風(fēng)速頻繁變化時，風(fēng)輪平面無法準(zhǔn)確對準(zhǔn)風(fēng)的來向，這會導(dǎo)致偏航機構(gòu)頻繁動作，增加機械損耗，進而影響偏航機構(gòu)的壽命。針對上述問題，本文提出了一種基于卡爾曼濾波的自適應(yīng)偏航控制策略，使風(fēng)機具有較強的自適應(yīng)性，降低偏航頻次，提高對風(fēng)精度。最后，通過數(shù)字仿真及現(xiàn)場數(shù)據(jù)測試驗證，充分說明本文所述的基于卡爾曼濾波的自適應(yīng)偏航控制策略能夠明顯降低偏航頻次，提高對風(fēng)精度，提升發(fā)電量，使風(fēng)機具有一定的自適應(yīng)性。關(guān)鍵詞：風(fēng)力發(fā)電機;偏航系統(tǒng);控制策略引言隨著

2、不可再生資源的匱乏以及環(huán)境污染的加劇，風(fēng)能作為一種清潔性高、可持續(xù)性強、資源豐富的可再生資源已日益受到世界各國的關(guān)注。截至2016年末，全球累計風(fēng)電容量達到487gw。根據(jù)國家發(fā)改委可再生能源發(fā)展“十三五”規(guī)劃，到2020年底，全國風(fēng)電并網(wǎng)裝機確保達到2.1億千瓦以上。風(fēng)力發(fā)電機組是用于捕獲風(fēng)能的旋轉(zhuǎn)機械，無論是直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電機組，還是雙饋式風(fēng)力發(fā)電機組，都有一些相同的部件，如保護從機頭到塔筒電纜轉(zhuǎn)向處電纜的偏航扭纜裝置。偏航扭纜裝置是電纜夾具的一種，也叫偏航扭纜保護套，在風(fēng)力發(fā)電機組中用于固定和保護動力電纜及控制電纜。相對于整個風(fēng)力發(fā)電機組來說，它只是一個比較普通的結(jié)構(gòu)部件。但是，偏航扭纜裝

3、置設(shè)計的不合理，可能導(dǎo)致電纜磨損或者拉斷，影響機組的安全和后期運行維護。1偏航扭纜保護裝置設(shè)計1.1偏航扭轉(zhuǎn)電纜分布圓直徑的確定本文基于湘電風(fēng)能有限公司的5mw海上風(fēng)力發(fā)電機組進行偏航扭纜裝置優(yōu)化設(shè)計，其通過扭纜裝置的電纜明細見表1。根據(jù)電纜布置原則，把不同相的電纜合并成系統(tǒng)，并且一個系統(tǒng)內(nèi)的電纜間距小于電纜系統(tǒng)間距。將表1中電纜優(yōu)化分為6組，如圖3所示，排列的電纜分布圓直徑為d。其中，序號12的電纜為6根主電纜，按a、b、c三相一組分為兩組。確定電纜分組排列形式后，再計算電纜分布圓直徑。由于各組電纜不同，故僅選取尺寸最大的電纜12的a、b、c三相一組進行考慮，其余分組電纜較細，可通過包裹膠皮

4、擴大外徑，從而達到在電纜護套中夾緊的目的。如圖4所示，電纜12的3個直徑為46mm的電纜相切排列成組，其外切圓直徑為99mm。電纜組與組之間至少要留有一根電纜直徑的間隙，共有6組電纜分布，故電纜分布圓的周長l近似為（99+46）×6=870mm。分布圓直徑d計算公式為：適當(dāng)放寬電纜組之間的間隙，同時也為了制造便利，我們將本項目的電纜分布圓直徑d圓整為300mm。1.2偏航扭纜保護裝置長度的確定根據(jù)機組總體設(shè)計要求，當(dāng)機頭偏航兩周，即當(dāng)機組偏航角度達到720°時，控制系統(tǒng)開始解纜工作。假設(shè)電纜在扭轉(zhuǎn)過程中不會拉伸，且參與扭轉(zhuǎn)的電纜分布圓不變，偏航兩周后電纜線束為圓柱螺旋線，則

5、電纜提升的理論距離為：機頭固定部分到限擺架處電纜扭轉(zhuǎn)自由度限制處的距離h=11 400mm。將相關(guān)數(shù)值代入式（2）計算得：h=154.6mm。由于本項目平臺及限擺架處卡口厚度為35mm，則扭纜護套提升部分距離必須大于154.6+35190mm?？紤]到安裝及運行誤差，上下各留10%的裕度，最終確定扭纜護套可滑動部分為230mm。最終設(shè)計的扭纜保護套尺寸如圖5所示。2自適應(yīng)偏航控制系統(tǒng)設(shè)計2.1偏航容忍偏差根據(jù)iec標(biāo)準(zhǔn)可知，風(fēng)速越大，湍流越小，風(fēng)向變化越小，風(fēng)能越集中。但是偏航容忍偏差并不是越小越好，因為偏航容忍偏差過小，風(fēng)機偏航次數(shù)越多。例如小風(fēng)時，風(fēng)向變化比較快，如果沒有設(shè)置好合適的偏航容忍

6、偏差，風(fēng)機就會頻繁偏航，不僅會降低偏航機構(gòu)壽命，而且也不利于提高發(fā)電量。所以為了使偏航控制系統(tǒng)具有較好的自適應(yīng)性，提高偏航的有效性，本文將偏航容忍偏差大小與風(fēng)速、風(fēng)機發(fā)電狀態(tài)等信息相關(guān)聯(lián)。風(fēng)速不同，偏航容忍偏差也隨之改變，減少小風(fēng)風(fēng)向頻繁變化時偏航機構(gòu)的頻繁動作，同時也提高大風(fēng)風(fēng)向穩(wěn)定時的偏航對風(fēng)精度。2.2自適應(yīng)卡爾曼濾波kalman濾波是目前應(yīng)用最為廣泛的濾波方法?？柭鼮V波器用反饋控制的方法估計過程狀態(tài)：濾波器估計過程某一時刻的狀態(tài)，然后以（含噪聲的）測量變量的方式獲得反饋。因此卡爾曼濾波器可分為兩個部分：時間更新（預(yù)測）方程和測量更新（校正）方程。時間更新方程負責(zé)及時向前推算當(dāng)前狀態(tài)變

7、量和誤差協(xié)方差估計的值，以便為下一個時間狀態(tài)構(gòu)造先驗估計;測量更新方程負責(zé)反饋。也就是說，它將先驗估計和新的測量變量結(jié)合以構(gòu)造改進的后驗估計。時間更新方程也可視為預(yù)測方程，測量更新方程可視為校正方程。最后的估計算法成為一種具有數(shù)值解的預(yù)估-校正算法。由于風(fēng)向角xk不會瞬時變化，所以在本設(shè)計中假設(shè)前后兩個時刻的風(fēng)向角不變，狀態(tài)一步預(yù)測方程為：在式（4）中，過程激勵噪聲協(xié)方差q是非常小的定值，觀測噪聲協(xié)方差rk不是固定的值，而是根據(jù)風(fēng)機風(fēng)輪轉(zhuǎn)速、風(fēng)機發(fā)電狀態(tài)等信息進行自適應(yīng)調(diào)整。結(jié)語通過對比，我們發(fā)現(xiàn)提升高度的理論值與實際測量值基本一致，分析如下：（1）理論計算假定電纜分布圓直徑為恒定的300mm，而實際運行時，分布直徑會因為電纜扭轉(zhuǎn)互相擠壓變小。實際電纜曲線不是一個標(biāo)準(zhǔn)的圓柱螺旋線，而是呈現(xiàn)有錐度走向的圓錐螺旋線。尤其當(dāng)扭纜護套數(shù)量少、保護套間距大時，實際提升距離比理論值小。（2）理論計算時，假設(shè)電纜不會發(fā)生彈性拉伸。實際偏航扭轉(zhuǎn)過程中，電纜將會發(fā)生彈性拉長，導(dǎo)致電纜偏航提升的距離比理論計算值偏小。參考文獻1費智，符平.我國風(fēng)電發(fā)展的態(tài)勢分析與對策建議j.科技進步與對策，2011，28（10）：65-68.2齊濤，楊楊，董姝言，何海建，晁