模板工程施工方案局部調(diào)整方案

1、北京市軌道交通指揮中心二期工程模板工程施工方案局部調(diào)整方案北京城建集團(tuán)有限責(zé)任公司軌道交通指揮中心二期工程項(xiàng)目部二零一一年十月北京市軌道交通指揮中心二期工程模板工程施工方案局部調(diào)整方案bucg審批人：審核人：編制人：北京城建集團(tuán)有限責(zé)任公司北京市軌道交通指揮中心二期工程項(xiàng)目部2011年10月1 編制依據(jù)11.1北京市軌道交通指揮中心二期工程施工組織設(shè)計(jì)11.2北京市軌道交通指揮中心二期工程施工圖11. 3冇關(guān)規(guī)范規(guī)程11.4原審核完畢的模板工程施工方案12工程概況12. 1綜合概況12. 2設(shè)計(jì)概況23調(diào)整范圍4原方案中梁模板及支撐體系5調(diào)整后地上梁模板及支撐體系6安全、環(huán)保及文明施工措施6.

2、 1安全措施46. 2環(huán)保及文明施工措施57模板計(jì)算57. 1參數(shù)信息57. 2模板面板計(jì)算67. 3梁底支撐木方的計(jì)算87. 4梁底支撐鋼管計(jì)算97. 5立桿的穩(wěn)定性計(jì)算127. 6扣件抗滑移的計(jì)算151編制依據(jù)1. 1北京市軌道交通指揮中心二期工程施工組織設(shè)計(jì)1.2北京市軌道交通指揮屮心二期工程施工圖1.3有關(guān)規(guī)范規(guī)程14原審核完畢的模板工程施工方案 2工程概況2. 1綜合概況項(xiàng) 目內(nèi)容工程名稱北京市軌道交通指揮中心二期工程工程性質(zhì)高層公共建筑工程地址北京市朝陽區(qū)小營北路6號(hào)建設(shè)單位北京軌道交通路網(wǎng)管理有限公司勘察單位北京市勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司設(shè)計(jì)單位北京城建設(shè)計(jì)研究總院有限責(zé)任公司監(jiān)理

3、單位北京雙圓工程咨詢監(jiān)理有限公司總承包單位北京城建集團(tuán)有限責(zé)任公司工期要求開工日期2010年12月30日整體移交日期2012 年 12 月 20 h質(zhì)量要求質(zhì)量等級(jí)建筑長城杯2. 2設(shè)計(jì)概況項(xiàng)目名稱內(nèi)容主要構(gòu)件尺寸地上梁截面尺寸600mmx 750mm、600mmx 700mm、700mmx 700mm>500mmx 650mm> 500mmx 700mm、550mmx600mm550mmx 650mmx層高標(biāo)準(zhǔn)層層高4.5m建筑使用年限50年抗震設(shè)防烈度8度鑒于施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，將原模板工程施工方案中地上部分梁模板支撐體系 作局部調(diào)整。4原方案中梁模板及支撐體系（1）梁模板梁的底

4、模與側(cè)模采用15mm厚多層板，主龍骨采用48伽1鋼管間距900mm,次龍 骨選用50mmx 100mm間距250mm的雙面刨光方木；梁側(cè)模、梁底模按圖紙尺寸進(jìn)行現(xiàn) 場(chǎng)加工。由塔吊運(yùn)至作業(yè)面組合拼裝，然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側(cè)夾緊，在 梁1/2處加m14穿墻螺栓間距900mmo（2）梁支撐體系梁支撐體系為碗扣式腳手架，頂板栓采用地泵進(jìn)行澆筑時(shí)，考慮布料桿距梁跨 中布置，對(duì)梁支撐體系進(jìn)行設(shè)計(jì)，立桿橫向間距400mm.縱向間距900mm （梁下設(shè)兩 排立桿），水平桿步距為1200mm. 600mm,要求上下兩層立桿中心位于一條線上。對(duì) 于跨度梁，按全跨長度l/300-l/500進(jìn)行梁底模起拱，

5、即跨度為8. 4m吋起拱高 度不小于17mm,起拱從支模開始時(shí)進(jìn)行（通過u托）調(diào)整底模各部位標(biāo)高，而后將 側(cè)模和底模連成整體。距梁端500mm處，在梁模上留設(shè)50mmx loomni清掃口,待雜物 清理干凈后，將其堵嚴(yán)。詳見下圖：5調(diào)整后地上梁模板及支撐體系（1）梁模板梁的底模與側(cè)模采用15miii厚多層板，主龍骨采用48mm鋼管間距600mm,次龍 骨選用50mmx 100mm間距250mm的雙面刨光方木；梁側(cè)模、梁底模按圖紙尺寸進(jìn)行現(xiàn) 場(chǎng)加工。由塔吊運(yùn)至作業(yè)面組合拼裝，然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側(cè)夾緊。（2）梁支撐體系梁支扌掌系統(tǒng)為碗扣式腳手架，頂板碇采用地泵進(jìn)行澆筑時(shí)，考慮布料桿距梁

6、跨屮 布置，對(duì)梁支撐體系進(jìn)行設(shè)計(jì)，立桿橫向間距600mm.縱向間距600mm （梁下設(shè)一排 立桿），水平步距為1200mm. 600mm，要求上下兩層立桿中心位于一條線上。對(duì)于跨 度26m梁，按全跨長度l/300-l/500進(jìn)行梁底模起拱，即跨度為84m時(shí)起拱高度不 小于17mm,起拱從支模開始時(shí)進(jìn)行（通過u托）調(diào)整底模各部位標(biāo)高，而后將側(cè)模 和底模連成整體。距梁端500mm處，在梁模上留設(shè)50nnnx loonmi清掃口，待雜物清理 干凈后，將其堵嚴(yán)。詳見下圖：調(diào)整后地上梁模板支立示意圖6安全、環(huán)保及文明施工措施6.1安全措施1）從事模板作業(yè)的人員，應(yīng)經(jīng)安全技術(shù)培訓(xùn)。從事高處作業(yè)人員，應(yīng)定期

7、體檢， 不符合要求的不得從事高處作業(yè)。2）安裝和拆除模板時(shí)，操作人員應(yīng)佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和 安全帶應(yīng)定期檢查，不符合者嚴(yán)禁使用。3）作業(yè)時(shí)，模板和配件不得隨意堆放，模板應(yīng)放平放穩(wěn)，嚴(yán)禁滑落。腳手架或操 作平臺(tái)上臨吋堆放的模板不宜超過3層，連接件應(yīng)放在箱盒或工具袋中，不得散放在 腳手板上。腳手架或操作平臺(tái)的施工總荷載不得超過其設(shè)計(jì)值。4）模板吊裝前，應(yīng)設(shè)專人指揮。吊裝機(jī)械位置應(yīng)事先調(diào)整適當(dāng)，吊裝穩(wěn)起穩(wěn)落，就 位準(zhǔn)確，嚴(yán)禁大幅度擺動(dòng)。5）裝拆柱等高處模板，要先搭設(shè)腳手架；并隨裝隨固定、隨拆隨運(yùn)轉(zhuǎn)。嚴(yán)禁空架 浮擱，防止模板傾覆。嚴(yán)禁將模板堆放在腳手板上，防止下墜傷人。不得讓模板、

8、材 料自由下落，更不得大面積同時(shí)撬落，操作時(shí)必須注意警戒。6）木工操作場(chǎng)嚴(yán)禁吸煙，刨花木屑等應(yīng)及吋清運(yùn)，附近設(shè)置消防器材。6. 2環(huán)保及文明施工措施1）制定文明施工制度，劃分環(huán)衛(wèi)包干區(qū)，作到責(zé)任到人。2）搭設(shè)碗扣支架應(yīng)避免夜間作業(yè)，防止產(chǎn)生噪音，影響居民生活。3）現(xiàn)場(chǎng)工人應(yīng)著裝整齊，具有現(xiàn)代工人的面貌?，F(xiàn)場(chǎng)作業(yè)不說臟話，不出現(xiàn)不文 明舉止。4）對(duì)于材料設(shè)備應(yīng)愛惜，選擇正確的使用方法，并定期包養(yǎng)，嚴(yán)禁野蠻施工。5）每天生產(chǎn)完成后，應(yīng)檢查現(xiàn)場(chǎng)，對(duì)于產(chǎn)生的建筑垃圾應(yīng)及時(shí)清理，并堆放到指 定地點(diǎn)。6）施工環(huán)境各種材料、機(jī)具堆放有序，各類加工好的模板堆放整齊。按施工總評(píng) 面布置圖劃定區(qū)域堆放。7）班長對(duì)

9、班組作業(yè)區(qū)的文明現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)。堅(jiān)持誰施工，誰清理，作到活完場(chǎng)清。8）建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)的施工垃圾清運(yùn)，采用搭設(shè)封閉式臨吋專用垃圾道運(yùn)輸，或采用容 器倒運(yùn)或袋裝，嚴(yán)禁隨意凌空拋撒。施工垃圾應(yīng)及時(shí)清運(yùn)，并適量灑水，減少污染。9）現(xiàn)場(chǎng)內(nèi)所有交通路面和物料堆放場(chǎng)地全部澆筑混凝土硬化路面，做到黃土不露 天。7模板計(jì)算7. 1參數(shù)信息模板支架搭設(shè)高度為3.8m,基木尺寸為：梁截面bxd=650mmx 700mm，梁支撐立桿的縱距（跨度方向）1=0. 60m,立桿的步距h= 1.20m,梁底增加1道承重立桿。 采用的鋼管類型為048x3.5。r梁模板支撐架立面簡圖7. 2模板面板計(jì)算使用模板類型為：覆膜多層板。面板為受

10、彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kn/m):ql 二 25. 000x0. 700x0. 600=10. 500kn/m(2) 模板的自重線荷載(kn/m):q2 = 0. 350x0. 600 x (2x0. 700+0. 650)/0. 650=0. 662kn/m(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1 = (2. 500+2. 000) x0. 650x0. 600=1. 755kn 均布荷載 q = 1.2x10.

11、 500+1. 2x0. 662=13. 395kn/m集中荷載 p = 1.4x 1.755=2. 457kn面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：本算例中，截面抵抗矩w和截面慣性矩1分別為：w = 60. 00x1.50x1.50/6 = 22. 50cm3；i 二 60. 00x 1.50x 1.50x 1.50/12 二 16. 88cm4；計(jì)算簡圖剪力圖(kn)2.4613.395 (kn/m)彎矩圖(kn. m)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:11.162 (kn/m)變形計(jì)算受力簡圖變形圖 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為n1=o. 977knn

12、2=4.605knn3=4605knn4=0. 977kn最大彎矩m二0. 109kn. m最大變形v二0. 167rmn連續(xù)梁支座反力復(fù)核驗(yàn)算：連續(xù)梁受力累加：pn=13. 395x0. 650+2. 457=11. 2kn支座反力從左到右相加：rn=0. 977+4. 605+4. 605+0. 977=11. 2kn桿件受力pnrn,是平衡的，支座反力復(fù)核驗(yàn)算通過！連續(xù)梁彎矩復(fù)核驗(yàn)算：假定順時(shí)針方向力矩為正力矩。已知力對(duì) b 點(diǎn)取矩：-(13. 395x0. 6502/2+2. 457x0. 325) =-3. 60kn. m求出的支座反力對(duì)b點(diǎn)取矩：(順吋針力矩)支 1: 0. 977

13、x0. 650=0. 64支 2: 4. 605x0. 433=2.00支 3: 4. 605x0.217=1.00順時(shí)針力矩之和：0. 64+2. 00+1. 00=3. 64kn. m順時(shí)針力矩和逆時(shí)針力矩大小近似相等，彎矩復(fù)核驗(yàn)算通過！(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值fl=0. 109x 1000x 1000/22500m. 844n/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f,取15. oonw；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算fl w f,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值t1 二3 x 2679. 6/ (2 x 600. 000 x 15. 000) =0. 447n/mm2截面抗剪強(qiáng)

14、度設(shè)計(jì)值t=l. 40n/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算t1 w t,滿足要求!(3) 撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v二0. 167mm面板的最人撓度小于216. 7/250,滿足要求!7. 3梁底支撐木方的計(jì)算(-)梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最人彎矩和最人剪力考慮活荷載在梁上最不利的布置，計(jì) 算公式如下:均布荷載 q = 4 605/0. 600 =7. 675kn/m最大彎矩 m = 0. 100ql2=0. 100x7. 675x0. 60x0. 60=0. 276kn. m最大剪力 q = 0. 600ql=0. 600x7. 675x0. 600=2. 763kn最大支座力 n = 1.

15、100ql=l. 100x7. 675x0. 600=5. 066kn方木的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為：w = 5. 00x8.00x8.00/6 = 53. 33cm3；i = 5. 00x&00x&00x& 00/12 = 213. 33cm4；(1) 方木抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f二m/w二0. 276x 106/53333. 3=5. 18n/mm2方木的抗彎計(jì)算強(qiáng)度w13 0n/mm2,滿足要求！(2) 方木抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：q二0. 600ql=2763n截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：t1 二 3q/2bh < t

16、截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 tl=3x2763/(2x50x80)=1. 036n/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t=l. 70n/mm2方木的抗剪計(jì)算強(qiáng)度wl. 7n/mn)2,滿足要求！(3) 方木撓度計(jì)算均布荷載通過上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到qk=4. 434kn/m最大變形 v = 0. 677qkl4/100ei=0. 677x4. 434x600. 004/ (100x9000. 00 x2133333. 33)=0. 203mm方木的最大撓度小于600. 00/250,滿足要求！7. 4梁底支撐鋼管計(jì)算(-)梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷

17、載p取鋼管支撐傳遞力。0.984.610.9816001600支撐鋼管計(jì)算簡圖5.020 56a5.020.56支撐鋼管剪力圖(kn)支撐鋼管彎矩圖(kn. m)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如20.972.662.660.97支撐鋼管變形計(jì)算受力簡圖支撐鋼管變形圖經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 mmax=0. 478kn. m最大變形vmaxo. 133mm最大支座力qmax=10. 036kn連續(xù)梁支座反力復(fù)核驗(yàn)算：連續(xù)梁受力累加：pn=0. 977+4. 605+4. 605+0. 977=11. 2kn支座反力從左到右相加：rn=0. 564+10. 036+0

18、. 564=11. 2kn桿件受力pnrn,是平衡的，支座反力復(fù)核驗(yàn)算通過!連續(xù)梁彎矩復(fù)核驗(yàn)算：假定順時(shí)針方向力矩為正力矩。已知力對(duì) b 點(diǎn)取矩：-(0. 977x0. 275+4. 605x0. 492+4. 605x0. 708+0. 977 x0. 925) =-6. 70kn. m求岀的支座反力對(duì)b點(diǎn)取矩：(順時(shí)針力矩)支 1: 0. 564x1.200=0. 68支 2: 10. 036x0. 600=6. 02順時(shí)針力矩之和:0. 68+6. 02=6. 70kn. m順時(shí)針力矩和逆時(shí)針力矩大小近似相等，彎矩復(fù)核驗(yàn)算通過！抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f二0. 4780x 106/5080. 0=

19、94. 10n/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205n/imi2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于600. 0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計(jì)算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。1 0.041 0.041 0.041 0.04600i600支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管剪力圖(kn)支撐鋼管彎矩圖(kn. m)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:6.316.316.316.31支撐鋼管變形計(jì)算受力簡圖a區(qū)耳耳4 b支撐鋼管變形圖經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 mmeix=o. oookn. m最大變形vmax

20、二0. 000mm最大支座力qmax=10. 036kn連續(xù)梁支座反力復(fù)核驗(yàn)算：連續(xù)梁受力累加：pn=10. 036+10. 036+10. 036+10. 036=40.lkn支座反力從左到右相加：rn=10. 036+10. 036+10. 036+10. 036=40. lkn桿件受力pnrn,是平衡的，支座反力復(fù)核驗(yàn)算通過！連續(xù)梁彎矩復(fù)核驗(yàn)算：假定順時(shí)針方向力矩為正力矩。已知力對(duì) b 點(diǎn)取矩：-(10. 036x0. 000+10. 036x0. 600+10. 036x1. 200+10. 036xi. 800) =-36. 10kn. m求出的支座反力對(duì)b點(diǎn)取矩：(順時(shí)針力矩)支:

21、10. 036x1.800=18. 06支 2: 10. 036x 1.200=12.04支 3: 10. 036x0. 600=6. 02順時(shí)針力矩之和：18. 06+12. 04+6. 02二36. 12kn. m順時(shí)針力矩和逆時(shí)針力矩大小近似相等，彎矩復(fù)核騎算通過！抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0. 0000x106/5080. 0=0. 00n/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205n/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于600. 0/150與10mm,滿足要求！7. 5立桿的穩(wěn)定性計(jì)算模板支架高度大于5m時(shí)，應(yīng)按高度調(diào)整系數(shù)調(diào)降強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：kh=l/(1+o. 005 (h-5)其中ii：模

22、板支架高度，立桿底座下皮至頂托上皮(或模板底水平桿上皮)，以 米計(jì)，但無量綱。經(jīng)計(jì)算得到：kh二0. 995調(diào)降后鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fl二kllxf二0. 995x205=204n/mm2n,立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：橫桿的最大支座反力n1二10.036kn (已經(jīng)包括組合系數(shù)14)鋼管的自重計(jì)算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)附錄a雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值,取0. 1489kn/m腳手架鋼管的自重 n2 = 1.2x0. 1489x6. 000=1. 072knn = 10. 036+1.072=11. 108kn立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中n 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，

23、n = 11. 108kn軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比10/i查表得到計(jì)算立桿的截面冋轉(zhuǎn)半徑(cm), i 二 1. 58立桿凈截面面積(cm2),a 二 4. 89立桿凈截面抵抗矩(cm3),w = 5. 08鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f二204. 00n/mn)210計(jì)算長度(m)1)如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式仃)或(2)計(jì)算10 = kuh(1)10 = h+2a(2)k計(jì)算長度附加系數(shù)，驗(yàn)算長細(xì)比時(shí)取1,驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取1. 155u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5. 3.3,取u二1.800h腳手架步距，h = 1. 200ma 立桿伸出頂層水平桿

24、中心線至支撐點(diǎn)的長度，a = 0. 45m公式(1)驗(yàn)算長細(xì)比，k取1,x = (1 x 1. 800x 1. 200) x 100/1. 580=137 入=210,滿足要求! 驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性k 取 1. 155,10= 1. 155 xi. 80 x 1. 200 = 2. 495m10/i = 249.480/1.580 = 158由10/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0 = 0. 280鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 = 11108.000/(0. 280x489. 0) = 80. 999n/mm2立桿的穩(wěn)定性計(jì)算” < f 1=204. oon/mm,滿足要求！公式驗(yàn)算長細(xì)比

25、x = (1. 200+ 2x0. 450) x 100/1. 580=133 入=210,滿足要求!驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性10= 1.200+2x0. 450=2. 100m10/i = 210. 000 / 1.580 = 133由10/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)力=0. 382鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值”二59.517n/mm2立桿的穩(wěn)定性計(jì)算b < f 1=204. 00n/mm2,滿足要求！2)如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算10 = klk2(h+2a)(3)kl 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；

26、公式：10= 1. 185x 1. 007x (1.200+2x0.450)=2. 50610/i = 250. 592/1. 580=159由10/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0 = 0. 277鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值二82. 006n/nrni2立桿的穩(wěn)定性計(jì)算b < f=205n/mm2,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)kl步距 h(m) hw0909hwl21.2hwl51.5hw2 1kl1.2431. 1851. 1671. 163表2模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)k2il (m)46810121416182025303540h+2a 或 ulh(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541