斜屋面模板專項(xiàng)施工方案

1、八、鋼管腳手架驗(yàn)算1015一、編制依據(jù)、工程概況三、施工方法及要點(diǎn)四、支撐體系 五、模板支設(shè)注意事項(xiàng) 六、屋面板模板設(shè)計(jì) 七、屋面梁模板設(shè)計(jì)、編制依據(jù)1. 設(shè)計(jì)施工圖紙2. 現(xiàn)行規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50204-2002建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)gb50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj130-2001施工組織設(shè)計(jì)工程設(shè)計(jì)圖紙及標(biāo)準(zhǔn)圖集二. 工程概況:1. 工程建設(shè)相關(guān)單位序號(hào)項(xiàng)口內(nèi)容1工程名稱保利林語花園南區(qū)二期工程2建設(shè)單位屮山祥譽(yù)實(shí)業(yè)有限公司3設(shè)計(jì)單位筑博設(shè)計(jì)股份有限公司4監(jiān)理單位廣州聯(lián)嘉建設(shè)監(jiān)理有限公司5承包單位廣州富利建筑安裝工程有限公司

2、6勘探單位廣東省重工建筑設(shè)計(jì)院有限公司2. 工程概況該工程為保利林語花園二期工程，建設(shè)單位為中山祥譽(yù)實(shí)業(yè)有限公 司，該工程位于中山市火炬開發(fā)區(qū)神涌村，建筑規(guī)模152509.66 rn2,工程造價(jià)24445.29萬元，結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，總共89棟，其中185棟為地上3層低層住宅，8689棟為地上10層小高層住宅。4.工程特點(diǎn)、重點(diǎn)、難點(diǎn)1-85棟低層住宅為框架結(jié)構(gòu)，地下12層，地上3層，屋面 為斜屋面，坡度30° 50° , 8689棟為地下1層，地上10層層 高3米，86棟屋面局部為坡屋面，坡度為30° o屋面工程形狀復(fù)雜，斜屋面高低錯(cuò)落，屋面斜板傾角為30-

3、50° ,屋面模板工程施工難度大，勞動(dòng)強(qiáng)度高，標(biāo)高控制較難，模 板等周轉(zhuǎn)材料消耗量遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出定額消耗量，為一次攤銷。屋面板有 向外懸挑500mm的檐溝，檐口支架搭設(shè)困難。屋面板上有老虎窗, 給施工帶來更大的難度，模板配置要求更高。支撐體系搭設(shè)困難， 整個(gè)支撐體系為滿堂架支撐系統(tǒng)，控制好水平拉桿的設(shè)置和受力立 桿的傳力途徑，采用扣件鋼管架支撐，確保模板的穩(wěn)定性和剛度。三、施工方法及要點(diǎn)1-85棟低層住宅地下1一2層，地上3層,層高為3-3.5m,總 建筑高度為13.374-15.747m,屋面為斜屋面，屋面斜板傾角為30° 50° ,斜板至屋脊高度為3.5mo2. 材

4、料的選用屋面模板體系采用18厚木膠合板及50x100木方配置，模板支架系統(tǒng)采用4)48x3.0鋼管扣件架滿堂搭設(shè)。3. 模板工程施工方法及要點(diǎn)3.1施工順序主體結(jié)構(gòu)柱模安裝-> 滿堂架搭設(shè)一立梁模一鋪斜屋而板-> 加天溝預(yù)先支設(shè)放出輪廓線及控制標(biāo)高線和斜屋面屋脊線及陰角 線（整個(gè)坡屋面水平投影線）。斜屋面標(biāo)高為13.374-15.747m不等。搭架時(shí)按控制標(biāo)高立好高 點(diǎn)及低點(diǎn)立桿，掃地杠水平桿及縱橫向剪力撐。架了搭設(shè)完畢之后，在梁模板支設(shè)至斜屋面梁底，立梁側(cè)膜、 鋪坡，桁與架提固定采用18#鐵絲8字型綁扎，綁扎點(diǎn)間距不大于 1000 o3.2特殊部位模板支設(shè) 3.2.1天溝坡屋面還

5、帶有天溝向外挑500,外邊翻高500,o為保證混凝土 外觀質(zhì)量及剛性防水要求反沿與斜面板混凝土一次澆筑。天溝剖面示例圖:木支撐間距500木斜撐間距500木方間距300鋼管間距1000對(duì)拉螺桿間距600鋼管間距600天溝剖面圖3.2.2老虎窗老虎窗支撐布置圖100m m厚混凝土18mm膠合板50x100木檔間隔300鋼管19.400對(duì)拉螺桿老虎窗支撐布置圖3.2.3煙道煙道中心線距屋脊小于1500時(shí)，應(yīng)高出屋脊500；煙道中心線距屋脊1500-3000時(shí)，應(yīng)與屋脊同高；煙道屮心線距屋脊大于3000時(shí)，其頂部與屋脊的連線同屋脊水平線之間夾角不人于10。o煙道支撐布置圖木檔支撐鋼管加固煙道支撐平面圖

6、324屋脊及陰角屋脊及陰角模板施工是整個(gè)坡屋面模板工程關(guān)鍵。搭設(shè)架體時(shí) 要求嚴(yán)格按樓面放出的輪廓線及控制標(biāo)高施工在架體上鋪好墊底木 橋并綁牢后，按樓面上的控制線在木桁上彈出屋脊及陰角線，再進(jìn) 行模板施工，確定截面尺寸準(zhǔn)確。3.2.5斜屋面頂板支模要求30°處采用單面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中較常用的 簡易法，但影響澆筑質(zhì)量的方面較多，如屋面坡度的大小，模板的 光滑程度和坍落度的影響等。因混凝土無法按常規(guī)振搗而導(dǎo)致不密 實(shí)，須待混凝土處于初凝階段再振搗。此時(shí)混凝土的可塑性降低， 再振搗勢必造成混凝土的內(nèi)傷和裂紋。為此，在施工中應(yīng)采用一些 措施，如控制混凝土的坍落度30-50mm,

7、利用焊接板筋做抗滑移帶 和確定混凝土流向、分段施工等。為了保證板面的平整度，隨搗隨 用2. 5水泥砂漿抹平。50°處為雙面夾板法。施工需要用短鋼筋作支架，并加設(shè)止水 片，以控制屋面厚度和止水、防滲。由于模板支撐系統(tǒng)承受斜屋面 的橫向推力，因此，必須設(shè)置斜撐。應(yīng)兩面同吋順向澆筑混凝土， 以減少側(cè)壓力，使焊接鋼筋同時(shí)雙面受力。防止混凝土單側(cè)澆筑使 支架發(fā)生位移而一邊倒，甚至發(fā)生坍塌事故。斜屋面混凝土施工受 到高處作業(yè)、坡度大小、形狀變化和槽溝等多方面影響，支模及澆 筑混凝土均比較困難。四、支撐體系采用滿堂架搭設(shè)，滿堂架立桿從三層坡屋面頂高度不等，立桿 間距為1000,水平桿間距為1500

8、搭設(shè)。架搭設(shè)高度依據(jù)斜屋面坡度及標(biāo)高而定。為了保證整個(gè)支撐體 系的穩(wěn)定，縱橫必須全部設(shè)置掃地桿及落地落地剪力撐，以消除屋 面?zhèn)鹊膲毫?。滿堂架搭設(shè)示例圖:滿堂架剖面圖五、模板支設(shè)注意事項(xiàng)按施工規(guī)定要求超過4m跨梁中部起拱2%配置模板時(shí)工長必須對(duì)主要部位重點(diǎn)檢查模板的加工質(zhì)量。六，屋面板模板設(shè)計(jì)本工程樓板厚為：0. 10m,根據(jù)具休情況對(duì)100mm的板進(jìn)行計(jì)算樓 板的模板及支撐設(shè)計(jì)：(1) 、對(duì)于板厚為100mm的模板采用18厚膠合板(915x 1830),次 龍骨采用100x100松木順膠合板短邊方向布置間距366mm,主龍骨 采用80x80松木條間距1000,支撐采用碗扣式鋼管進(jìn)行支撐，支 撐

9、間距 1200x 1000mm。e：木材彈性模量取(9-10) 103n/mm2, o ： 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，松木取13 n/mm2詳樓模板支撐圖。各材料的驗(yàn)算如下：(以板厚100為驗(yàn)算依據(jù))1、膠合板驗(yàn)算荷載(kn/m2)取1米板寬進(jìn)行計(jì)算 模板結(jié)構(gòu)自重：0. 5x 1=0. 5 新澆鋼筋碇自重：25x0. 10=3. 00 施工人員及施工設(shè)備荷載：2.5恒荷載：q二 1.2x （0.5+3） =4. 20 （kn/m）活荷載:1.4x2. 5=3. 5 （kn/m）樓板模板是雙向板（按三跨連續(xù)梁），其計(jì)算簡圖如下:q （恒載） /366 /（1）、活荷載按均布荷載考慮，（按最不利組合進(jìn)行

10、布置），其計(jì)算簡 圖如下：q1 （活荷載） za366 /71z366/mmax=(o.lx4.2+0.117x3.5) x0.3662=0.11 (kn.m)vmax=(0.600x4.2+0.617x3.5) x0.366=1.71 (kn)、活荷載按集中力考慮 按彎矩最不利組合布置其計(jì)算簡圖如下:f （活荷載）f （活荷載）按剪力最不利組合布置f （活荷載）f （活荷載）mmax=0. 08ql 2+0. 213fl-0. 08 x 4. 2 x 0. 3662+0. 213 x 3. 5 x0. 366=0. 32 (kn.m)vmax=0.600ql+0.675f=0.600 x 4

11、.2 x 0.366+0.675 x 3.5=3.28 (kn) 故取(1) (2)的大值m二032(kn.m) v二328(kn)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算(3) 抗彎強(qiáng)度的驗(yàn)算w = (bh2 )/6=(915x 182 ) /6=49410 (mm3)o = mraax/w=o. 32x 10749410=6. 48(mpa)< (fj =13 (mpa)所以抗彎強(qiáng)度滿足要求(4) 抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算t =(vs)/(lb)=(3v)/(2bh)= 3 x 3.28x 103/(2 x 9 15 x 18)=0.30(mpa)<fj=1.4 (mpa)所以抗剪強(qiáng)度滿足要求（5）撓度的驗(yàn)算，其計(jì)

12、算簡圖如下：q （活荷載不考慮振搗輪產(chǎn)生的荷載）i二(bh3)/12二(915x1/)/12二444690 (mm4),氐查建筑施工手冊(cè) 第四版縮印本p51-52w= (kwql4)/ (100ei) =0. 677 x4.2x 3667 (100 x 9000 x 444690 )=0. 13mm<366/400=0. 915mm所以撓度滿足要求2、次龍骨驗(yàn)算次龍骨采用100x 100,間距366mm恒荷載的計(jì)算簡圖如下：q （恒荷載）（1）活荷載按均布考慮：其計(jì)算簡圖如下:q（活荷載）q=4. 2x0. 366=1. 54 (kn/m)q =3. 5x0. 366=1. 28 (kn

13、/m) 查表得nlx二(0. 100x1.54+0. 117x1.28) xi. 0-0.31 (knm)vmax= (0.600x1. 54+0. 617x1.28) xi. 0-1. 71 (kn)(2) 活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布宜，計(jì)算簡圖如下zv 1000a1000 /a1000$a按剪力最不利組合布宜,計(jì)算簡圖如下zsfzt10001000 /7t100才查表得mmax=0. 08ql2+0. 213fl=0. 08 x 1.54 x 1. 02+0. 213 x 1.28 x 1. 0=0. 40 (knm )vmax=0.600ql+0.675f=0.600 x 1.

14、54 x 1.0+0.675 x 1.28=1.79 (kn)故取、(2)的大值m=0.40(knm)v=1.79 (kn)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算(3) 、抗彎強(qiáng)度的驗(yàn)算w = (bh2 )/6= (100 x 1002 ) /6=166666. 67 (mm3)o = mraax/w = (0. 40 x 10°) /166666. 67=2. 40 (mpa) < (fj =13 (mpa) 所以抗彎強(qiáng)度滿足耍求(4) 、抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算：t =(vs)/(ib) = (3v)/(2bh)=3 x 1.79 x 10：7(2 x 100 x100)=0. 27 (mpa) < (

15、ft ) =1.4 (mpa)所以抗剪強(qiáng)度滿足要求(5) 、撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下(本工程存在單跨的現(xiàn)象，單 跨的撓度最人，按單跨計(jì)算)q (活荷載不考慮振搗栓產(chǎn)生的荷載)q二4. 2x0. 366=1. 54 kn/m1= (bh3) /12= (100 x 1003) /12=83 3 3 3 33. 33 (mm), kw g建筑施工手冊(cè)第四版縮印本p51-52w=(5ql4)/(384ei)= (5x1.54x1000°) / (384x9000x8333333. 33)=0. 27 mm< (w) =1000/400=2. 5mm所以撓度滿足要求3、主龍骨的驗(yàn)算主

16、龍骨采用 100x100,s=1000 (mm)(1) 恒荷載計(jì)算簡圖如下：ff i ffffffffi*i¥iky1200yy1200y4200/f/外(2) 活荷載a1200a.按彎矩最不利布置組合12004200b、按剪力最不利布置組合 f20012001200(3) 強(qiáng)度驗(yàn)算f=4. 2x0. 366x1. 0=1. 54knf 活二3.5x0. 366x1. 0=1. 28knmmax =(0. 244x 1. 54+0. 289x1.28) xi. 2=0. 89 (knm)v喚二(1.267x1. 54+1.311x1. 28) =3. 63 (kn)oraax= mm

17、ax/w=0. 89x107(1/6x 100x 1002) =5. 34(mpa) < (fj =13(mpa)tma= (3 vmax) /(2bh) = (3 x 3. 63 x 103)/(2 x 100 x 100) =0. 54(mpa) < (fj =1.4 (mpa)故強(qiáng)度滿足要求(4) 撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下：(本工程存在單跨的現(xiàn)象，單 跨的撓度最大，按單跨計(jì)算)! q r raa. 1200w腫(fa(31-4a2)/(24ei) = (1. 54x0.4x103x (3x 1200 -4x4002)/(24 x9000x (1/12) x 100x 100

18、3)= 1.26 (mm ) < (w)二 1200/400=3 (mm) 所以撓度滿足要求七屋面梁模板設(shè)計(jì)：本工程的梁截面尺寸有：250x450、等，梁模板采用18厚膠合 板，底模橫楞采用100x 100mm的中方，間距500mm. 600mm,縱楞采 用loommx 100mm,間距500mm、600mm,扣件式鋼管支撐，間距1200、 1500mm,橫楞采用loonmix 100mm,具體詳梁模板構(gòu)造圖，穿梁螺栓的 水平間距為1000mm o木組織針對(duì)梁進(jìn)行240x450 mm2進(jìn)行驗(yàn)算。（其計(jì)算簡圖按二跨 連續(xù)梁計(jì)算）一、針對(duì)200 x 500mm2的梁進(jìn)行計(jì)算 1、底模計(jì)算 (

19、1)底模驗(yàn)算&強(qiáng)度驗(yàn)算: 底板承受荷載：底模板自重：0.5x0. 20=0. 10 (kn/m)鋼筋殮自重：25x0. 20x0. 8=3 (kn/m)振動(dòng)荷載：2.0x0. 20=0.4 (kn/m)恒載:q二(0.10+3) xi. 2x1=3. 72(kn/m) 活載：q0 4 xi. 4x1=0.56 (kn/m)400600600 /7l600,a強(qiáng)度的驗(yàn)算ri(活荷載最不利荷載布置)其計(jì)算簡圖如下: -tillq'(活荷載)006x-a600 x-ammax=kmql=(0. 1x3. 72+0. 117x0. 56) x0. 5=0. 16 (knm)vmax=k

20、vql=(0.5x3.72+0.617x0.56) x0.8=1.55 (kn)wx=(bh2 廬二(925 x 182) /6=49410(mm3)0 max= mmax/wx=(0.16x106)a9410=3.24(mpa)< (fm) =13 (mpa)t max= (3 vmax)/(2bh)=(3 x 1.55 x 103)/(2 x 915 x 18) =0.14(mpa)< fft )=1.4 (mpa)所以強(qiáng)度滿足要求b、撓度的驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下:/ 600 卩 600 卩w腫 kql吩(100ei)二蟲 677x5.q (活載)600") / 100

21、x9000x915x183x (1/12)=1. 22mm< (w=600/400=1. 5mm所以撓度滿足要求(2) 次龍骨驗(yàn)算a.強(qiáng)度驗(yàn)算:q=3. 72+0. 56=4. 28 ( kn/m) q =3. 72 (kn/m)(用于撓度計(jì)算)按單跨計(jì)算，其計(jì)算簡圖如下：(500mm為梁寬各邊加100mm)a ih 口！400mmax= (1/8) ql2= (1/8) x4. 28x0. 42=0. 09 (knm)vmax=0.5ql=0.5 x 4.28 x 0.4 =0.86 ( kn )0 max= mmax/wx=(0.09x 106)/ (第)x100x1002) =0.

22、54(mpa)< (fm)=13 (mpa)t max= (3 vmax) /(2bh)=(3 x 0.86x 103)/(2x 100x 100) =0.13(mpa)<(ft=1.4 (mpa)所以強(qiáng)度滿足要求b.撓度驗(yàn)算w腫 5ql4 /(384ei)= 5x4. 28x4001/ (384x9000x (1/12) x100x1003) -0. 02（mm ） w） =400/400=0. 75（mm） 所以撓度滿足要求（3）主龍骨驗(yàn)算其計(jì)算簡圖如下：q （恒載）zszsz1500 /1500/15學(xué))a、 強(qiáng)度的驗(yàn)算（活荷載最不利荷載布置）其計(jì)算簡圖如門mmax-kluq

23、l2=(0. 1 x3. 72+0. 117x0. 56) xi. 5-0.98 (knm)vmax=kvql=(05x3.72+0.617x0.56) x 1.5=3.87 (kn)wx=(bh2 )/6二(100 x 1002 )/6=166666.67 (mm3)0 max= mmax/wx=(0.98x106)/166666.67=5.8&mpa)< (fm) =13 (mpa)t max= (3 vmax) /(2bh)=(3 x 3.87x 103)/(2x 100x 100) =0.58(mpa)<(ft ) =1.4 (mpa)所以強(qiáng)度滿足要求b、撓度的驗(yàn)算

24、，其計(jì)算簡圖如下:q （活載）wmax=(kwql4)/(100ei)= (0.677x3. 72x1500") / u00x 9000x 100 x 1003x (1/12)二1.70 mm< (w) =1500/400=3. 75mm所以撓度滿足要求2、側(cè)模的驗(yàn)算(1)膠合板的驗(yàn)算比側(cè)壓力f二0. 22rct0p 1 p 2v1/2=0. 22x24x (250)/(20+15) xi. 15x21/2=49. 07 (kn/m2)p二25h二25x0. 5=15(kn/m2)取二者較小值p=15 (kn/m2)計(jì)算振搗荷載4 (kn/m2)恒載 q=l. 2x15=18

25、(kn/m2)活載 q1=1.4x4=5.6 (kn/m2)b.強(qiáng)度驗(yàn)算：按二跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算簡圖如2、 卄zkaq (恒荷載)250250彎矩活荷載最不利荷載布置,-t-t-t-f-tqu活荷載)其計(jì)算簡圖如門a lz 250a剪力活荷載最不利荷載布置,其計(jì)算簡圖如下: q (恒荷載)zazx/ 250 /7250才mmax-kniqr=(0. 125x 18+0. 063x5. 6) x0. 252=0. 16 (knm)vmax=kvql=(0.625x 18+0.625x5.6) x0.25=3.69 (kn)wx=(bh2 )向二(600 x182) 二32400(mm3)&

26、#176; max= mmax/wx=(0.16x106)2400=4.93(mpa) < (fm) =13 (mpa)t max= (3 vmax)/(2bh)=(3 x 3.69 x 103)/(2 x 600x 18) =0.51(mpa)<ft )=1.4 (mpa)所以強(qiáng)度滿足要求c.撓度驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下:q (恒荷載)250wmax=(kwqr)/(100ei)= (0 521x18x250") / (100x9000x (1/12)x 100x 1003)=0. 49 (mm ) < (w二1/400二250/400二0.63 (mm)所以撓度滿足

27、要求(2) 橫楞的驗(yàn)算恒載 q=0. 3x15x1.2/2=2. 7 (kn/m)活載 q=0. 3x4x1. 4/2=0. 84 (kn/m) 強(qiáng)度驗(yàn)算：按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算簡圖如下:q (恒荷載)q'(活荷載)aiopomma-kinql =(0. 1x2. 7+0. 117x0.84) x l2=0. 37 (knm)vmax=kvql=(0.8x2.7+0.617x0.84) x 1=2.14 (kn)wx=(bh2 )/6=(100 x 1002)向二 166666.67(mm3)0 max= mmax/wx=(0.37x 106)/166666.67=2.22(mp

28、a)< (fm) =13 (mpa)t max= (3 vmax) /(2bh)=(3 x 2.14x 103)/(2 x 100x 100) =0.32(mpa)<(ft ) =1.4 (mpa)所以強(qiáng)度滿足要求撓度驗(yàn)算，其計(jì)算簡圖如下:q （恒荷載）wmax=(kwql4)/(100ei)=0.677x2. 7x1000") / (100x9000x (1/12) x 100x 1003)=0. 24(mm ) <w=1000/400=2.5 (mm)所以撓度滿足要求(3) 穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:n<n=fxan穿梁螺栓所受的拉力a穿梁螺栓有效面積（

29、mm2）f穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170. oon/nun2查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm穿梁螺栓有效而積：9. 85mm穿梁螺栓有效面積：a=76mni2穿梁螺栓所受的最大拉力：n=18x0. 6x1=10. 8kn穿梁螺栓最大容許拉力值：n二170x76/1000二12. 92 kn>n(4) 支撐驗(yàn)算：f二(8.58+3.5) x0.915 xi. 5=16. 58kn模板支撐采用*48x3. 5的扣件式鋼管進(jìn)行支撐，采用巾48x3.5 的鋼管腳手架模板支架支撐，其支撐承載力及穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)鋼管壁 厚應(yīng)按小于等于3. 0mm計(jì)算其截面兒何特性：a二4. 24cm，, i=(i/

30、a) 1/2= 1.59cm , ho=18oo, f=205 n/mm2h+2a二1800+2x100二2000mmkfl. 167k2=1.000 (支撐高度小等于4m), k1 ,k?系數(shù)查建筑施工手冊(cè)第四縮印本中腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐的構(gòu)造和設(shè)計(jì)p240olo= kixk2x (h+2a)=2334mm入二10/i=2334/15. 9=147查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj130-2001附錄e可得屮二0. 32汕二屮 xaxf二0 32x424x205x 10'3=27. 81kn>n=16. 58kn所以鋼管支撐穩(wěn)定性滿足耍求。八.鋼管腳手架驗(yàn)算 木工程斜屋面層高13.374-15.747m1、對(duì)于層高為 13.374-15.747m采用扌ii件式鋼管腳手架，支撐間距為1000x1000查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj130-2001可得 鋼管截面幾何特性參數(shù)為 a=4. 24cm2 , i=(i/a)1/2=l. 59cm , f=205 n/mm2 支架立桿步距h=1800mm (根據(jù)層高設(shè)置一步距)取a二650mmh+2a二1800+2 x650二3100mmk)=l. 167k2-l. 000,匕,k2系數(shù)查建筑施工手冊(cè)第四縮印本中腳手