箱型橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)土木工程專業(yè)

1、多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算說明書第一章 橋梁設(shè)計(jì)概況 1、設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)荷載：公路級； （2）橋梁寬度：凈-7m2×0.5m；（3）橋梁跨徑：32+40+32；（4）路面橫坡：2%；2、結(jié)構(gòu)形式：上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁；3、材料：混凝土采用C40以上混凝土；鋼筋采用熱軋R235、HRB235即HRB400鋼筋；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的箍筋應(yīng)選用其中的帶肋鋼筋；按構(gòu)造配置的鋼筋網(wǎng)可采用冷軋帶肋鋼筋；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)選用鋼絞線，鋼絲；3、地震動參數(shù)：地震動峰值加速度0.05g；4、橋址條件：橋址區(qū)內(nèi)場地可劃分為可進(jìn)行建筑的一般地段，場地類別屬類；第二章 橋跨布置

2、方案比選及尺寸擬定2.1方案比選本設(shè)計(jì)橋梁的形式可考慮拱橋、簡支梁橋、連續(xù)梁橋三種形式。從實(shí)用、安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、環(huán)保以及占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計(jì)原則：（1）實(shí)用性。橋梁必須實(shí)用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適和安全。既滿足當(dāng)前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運(yùn)輸本身的需要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。（2）安全性。橋梁的設(shè)計(jì)要能滿足施工及運(yùn)營階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。（3）經(jīng)濟(jì)性。在社會主義市場經(jīng)濟(jì)體制的今天，經(jīng)濟(jì)性是不得不考慮的重要因素。在能夠滿足橋兩個(gè)方面需求的情況下要盡量考慮是否經(jīng)濟(jì)，是否以最少的投入獲得最好

3、的效果。（4）美觀性。在橋梁設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對環(huán)境保護(hù)提出了更高的要求，在建筑領(lǐng)域，一個(gè)工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價(jià)，在保證順利工的前提下要盡量避免對環(huán)境的破壞以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估：（1）梁橋：梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計(jì)算較簡單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：（a）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，

4、成本較低；（b）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；（c）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費(fèi)用較少；（d）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較??；（e）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)； 設(shè)計(jì)荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；（j）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。簡支梁：簡支梁可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動力特性以及減震降噪作用，使

5、行車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭色不少。連續(xù)梁：目前我國道路橋梁結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡支梁受力明確，因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化。(2)拱橋：拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q 的作用下，簡直梁的跨中彎矩為ql2/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓

6、性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。(3)方案比選及截面形狀選定:由上述條件可知，根據(jù)本設(shè)計(jì)具體的情況，制作拱橋難度較大，放棄拱橋方案。簡支梁結(jié)構(gòu)簡單施工方便，箱形簡支梁橋主要用于預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋。尤其適用于橋面較寬的預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)和跨度較大的斜交橋和彎橋。最后選定簡支梁箱形梁橋。2.2 主梁尺寸擬定2.2.1 箱梁

7、高度 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高跨比通常為1/15 1/25，本設(shè)計(jì)的主梁高度采用160cm，其高跨比為 1/20和1/25。2.2.2 箱梁頂、底、腹板的厚度箱梁頂板主要考慮橋面板手里需要，考慮受力要求外，還要考慮布置預(yù)應(yīng)力鋼束到的需要，擬定高度為30cm,腹板厚度考慮布置預(yù)應(yīng)力鋼束到的需要和抗剪墻厚度的要求，定為30cm,底板擬定高度為30cm.腹板和頂板接處做成0.15m0.15m的承托，使箱壁剪力流能順利傳遞，避免在轉(zhuǎn)角處產(chǎn)生過大的應(yīng)力集中。2.3 橫隔梁設(shè)置為方便施工，各主梁均不設(shè)跨中橫隔梁，反設(shè)端橫隔梁，各主梁之間的橫向聯(lián)系依靠現(xiàn)澆濕接縫來完成。橫截面布置圖如下：2.4 主梁全截

8、面幾何特征的計(jì)算表1 截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積（cm2）分塊形心至上緣的距離（cm）分塊對上緣的靜矩（cm3）自身慣性矩Ii（cm4）di=ys-yi（cm）對截面形心慣矩（cm4）I=I1+I2(cm4)頂板 2400015360000180000044.34709976048899760上三角承 托3300 351155004125024.319486171989867腹板 6000804800005000000-20.725709407570940下三角承 托225125281252812.5-65.7971210.25974022.75底板117001451696500877

9、500-85.78593053386808033452252680125102232622.8第3章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算3.1 箱梁自重（一期恒載）由主梁構(gòu)造， 故一期恒載集度有：gi=4.5225×25=109.219KN/m 3.2 二期恒載二期恒載由護(hù)欄及橋面鋪裝構(gòu)成。g1=2×240.52.5 = 9.6 KN/m g2=（0.06+0.14）/2824+0.05823= 28.4KN/m gi=g1+ g2 =38 KN/m3.3 恒載內(nèi)力設(shè)X為計(jì)算截面至左支承中心的距離，令=X/L,則箱梁的恒載內(nèi)力計(jì)算見表31表31 恒載內(nèi)力計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)L= 31.40 m L2=

10、 985.96 m2項(xiàng)目giMg=(1-) L2gi/2(KN/m)Vg=（1-2）L gi/2(KN)跨中四分點(diǎn)四分點(diǎn)支點(diǎn)0.50.250.250(1-)/20.1250.0938（1-2）/20.250.5第一期恒載109.21913460.7 10100.9857.41714.7第二期恒載38.04683.313514.36298.3596.6計(jì)算數(shù)據(jù)L= 39.40m L2= 1552.36 m2項(xiàng)目giMg=(1-) L2gi/2(KN/m)Vg=（1-2）L gi/2(KN)跨中四分點(diǎn)四分點(diǎn)支點(diǎn)0.50.250.250(1-)/20.1250.0938（1-2）/20.250.5第

11、一期恒載 109.21921193.415903.51075.82151.6第二期恒載38.07373.71 5533.23374.3748.63.4 活載內(nèi)力計(jì)算3.4.1 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)車道荷載的沖擊系數(shù) 計(jì)算得：f=0.003,0.005.均小于1.5HZ 取 。雙車道不考慮汽車荷載折減，所以車道折減系數(shù)=1.0 3.4.2 計(jì)算活載內(nèi)力公路二級車道荷載由均布荷載qk = 0.7510.5=7.875 KN/m 和集中荷載PK=KNPK =KN兩部分組成，計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力時(shí)，P/K=1.2 當(dāng)L=31.4m時(shí)， PK= 1.2214

12、.2=257.04 KN L=39.4m時(shí)， PK= 1.2238.2= 285.84 KN 由杠桿原理法計(jì)算出荷載橫向分布系數(shù)=1.3053.4.2.1 計(jì)算跨中截面最大彎矩及最大剪力qk=7.875KN/m跨中彎矩l/2l/2跨中剪力圖3-1Pk=214.2KN/238.2KNPk=257.04KN/285.84KN ，m ，m3.4.2.2 計(jì)算四分點(diǎn)截面最大彎矩及最大剪力pk3l/16pk3/4四分點(diǎn)截面彎矩四分點(diǎn)截面剪力圖3-2 ， m ，m 3.4.2.3 計(jì)算支點(diǎn)截面最大剪力支點(diǎn)剪力圖3-3 ，3.5 內(nèi)力組合計(jì)算表32 內(nèi)力組合表L=31.4m時(shí)，內(nèi)力組合表荷載類別跨中截面四分

13、點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVKN*mKNKN*mKNKN第一期荷載13460.7010100.9857.41714.7第二期荷載4683.303514.4298.3596.6總荷載18144.0013615.31155.72311.3車道荷載3633.9218.53301.5413.3521.6恒+活21777.9218.516916.81569.02832.9Sj=1.2恒+1.4活 26860.3305.920960.51965.53503.8恒+0.7活20687.7153.015926.31445.02676.4提高后的sj47548458.936886.83410.56180.2L=39

14、.4m時(shí)，內(nèi)力組合表荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVKN*mKNKN*mKNKN第一期荷載21193.4015903.51075.82151.6第二期荷載7373.7055332374.3748.6總荷載28567.1021436.71450.12900.2車道荷載5308.9249.04785.4413.3604.2恒+活33876.0249.026222.11863.43504.4Sj=1.2恒+1.4活41713.0348.632413.62318.74326.1恒+0.7活32283.3174.324786.51739.43323.1提高后的sj73996.3522.957

15、200.14182.17649.2經(jīng)計(jì)算可知，兩種不同的跨徑受力，跨徑大的箱梁需承受較大的力。所以按大跨徑箱梁分析預(yù)應(yīng)力鋼束的布置是安全的。第4章 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置及估算4.1 預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足的強(qiáng)度要求1按跨中正截面抗裂性要求估算鋼筋面積根據(jù)跨中正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，為滿足抗裂性要求，所需的有效預(yù)應(yīng)力為： 式中：短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值；=33876.01跨中截面全截面面積。由表有：=4522500 mm；全截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。由表有； = =1014.837×mm預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)到毛截面重心軸的距離。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100mm，則=10

16、07100=907mm。混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；=2.65MPa。所以有效預(yù)應(yīng)力合力為： = =2.838× N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為=0.75。為鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用低松弛鋼絞線1×7標(biāo)準(zhǔn)型。單根個(gè)鋼絞線的公稱面積=139mm，=1860 MPa，=0.75×1860=1395 MPa。預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 = = =25430.1mm 根據(jù)估算結(jié)果，采用27束715.2的預(yù)應(yīng)力鋼絞線；錨具采用夾片式群錨，提供的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為=27×7×139=26270mm，采用70金屬波紋

17、管道成孔，預(yù)留孔道直徑75mm。4.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置1跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力布置應(yīng)符合公路橋規(guī)中的有關(guān)構(gòu)造要求的規(guī)定。參照有關(guān)設(shè)計(jì)圖紙并按公路橋規(guī)中的規(guī)定，對跨中截面預(yù)應(yīng)力束的初步布置如圖11： 圖11 跨中截面鋼束布置圖（尺寸單位/cm）2錨固面剛束布置錨固面剛束布置如圖12： 圖12 錨固面鋼束布置圖（尺寸單位/cm）4.3其他截面剛束位置及傾角計(jì)算(1)剛束彎起形狀、彎起角采用直線段中接圓弧段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， 的彎起角都為1° 的彎起角都為 ； 的彎起角為 ; 的彎起角為 6°. 升高值為50m

18、m， 的升高值為100mm，的升高值為200mm, 的升高值為300mm , 的升高值為400mm。各鋼束的彎起半徑分別為=40000mm; =35000mm; =35000mm; =20000mm; =20000mm(2)鋼束各控制點(diǎn)位置的確定各號剛束計(jì)算及其彎起布置如圖13：圖13 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位/cm）彎起半徑分別為40000mm,35000mm,35000mm,20000mm, 20000mm. 計(jì)算過程： : =ccot=50cot =2864mm =Rtan=40000tan =349mm=+=2864+349=3213mm = =12765mm=cos=349co

19、s =349mm +=12593+349+349=13291mm：=ccot=100cot =2863mm =Rtan=45000tan =611mm=+=2863+611=3474mm = =12315mm=cos=611cos =611mm +=12315+611+611=13537mm：=ccot=200cot =2860mm =Rtan=35000tan =1222mm=+=2860+1222=4082mm = =11690mm=cos=1222cos =1219mm +=11690+1219+1222=14131mm：=ccot=300cot =2854mm =Rtan=20000t

20、an =1310mm=+=2854+1310=4164mm = =11591mm=cos=1310cos =1303mm +=11591+1310+1303=14203mm ：=ccot=400cot =2846mm =Rtan=20000tan =1399mm=+=2846+1399=4245mm = = 11510mm=cos=1399cos =1385mm +=11510+1399+1385=14294mm 將各剛束的控制點(diǎn)匯總于下表7： 表7 各鋼束彎曲控制要素表1當(dāng)L=31.4m時(shí)鋼束號c(mm)(°)R(mm)(mm)(mm)彎止點(diǎn)距跨中距離1-2.3-4.5-6.7-8

21、.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.0400000.0173213106125931329118-1910021.0350000.035347489123151353720-2120041.0350000.070408272116901413122-2330060.995200000.105416455115911420324-25.26-2740060.995200000.1054245381151014294表7 各鋼束彎曲控制要素表2當(dāng)L=39.4m時(shí)鋼束號c(mm)(°)R(mm)(mm)(mm)彎止點(diǎn)距跨中距離1-2.3-4.5-6.7-8.9-1

22、0.11-12.13-14.15-16.175011.0400000.0173213106165931729118-1910021.0350000.035347489163151753720-2120041.0350000.070408272156901713122-2330060.995200000.105416455155911820324-25.26-2740060.995200000.1054245381551018294（3）各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離=+及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。計(jì)算時(shí)，

23、首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在的區(qū)段，然后計(jì)算及， 即1)當(dāng)（）0時(shí)，i點(diǎn)所在的區(qū)段還未彎起，=0，故=100mm，；2)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧彎曲段，及按下列式計(jì)算，即：和 3)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算，即 各鋼束和各鋼束的各個(gè)截面的及其傾角計(jì)算值見下表8當(dāng)L=31.4m時(shí)：計(jì)算截面鋼束編號（mm）（mm）（mm）（o）（mm）（mm）跨中截面=01-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1712593698<00010018-19123151222<00025020-21116902441<00035022-23115912

24、613<00045024-25115102784<00055026-27115102784<000650截面 1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1712593698<00010018-19123151222<00025020-21116902441<00035022-23115912613<00045024-25115102784<00055026-27115102784<000650支點(diǎn)截面 1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1712593698310

25、7>698148.14148.1418-191231512223385>1222296.87196.8720-211169024414010>24414194.96294.9622-231159126134109>26136294.19394.1924-251151027844190>27846293.35393.3526-271151027844190>27846293.35393.35當(dāng)L=39.4m時(shí)：計(jì)算截面鋼束編號（mm）（mm）（mm）（o）（mm）（mm）跨中截面=01-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.

26、1716593698<00010018-19163151222<00025020-21156902441<00035022-23155912613<00045024-25155102784<00055026-27155102784<000650截面 1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.1716593698<00010018-19163151222<00025020-21156902441<00035022-23155912613<00045024-25155102784<00055026

27、-27155102784<000650支點(diǎn)截面 1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.17165936983107>698148.14148.1418-191631512223385>1222296.87196.8720-211569024414010>24414194.96294.9622-231559126134109>26136294.19394.1924-251551027844190>27846293.35393.3526-271551027844190>27846293.35393.35 第五章 非預(yù)

28、應(yīng)力鋼筋截面面積估算及布置5.1受力普通鋼筋按極限承載力確定普通鋼筋數(shù)量。在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為=120，=1600-120=1480mm。依據(jù)公路橋規(guī)(JTD D62)第4.2.3條，確定箱型截面翼緣板的有效寬度,對于中間梁的跨中截面: 計(jì)算跨徑=39.4m；式中：腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度, =1,2,3,，見公路橋規(guī)(JTD D62)圖4.2.3-1；簡支梁的跨中截面翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)，可按公路橋規(guī)(JTD D62)圖4.2.3-2和表4.2.3確定；腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實(shí)

29、際寬度, =1,2,3,，見橋規(guī)(JTD D60)圖4.2.3-1；= = =0.042<0.05 =1650mm= = =0.050.05 =2050mm= = =0.0076<0.05 =300mm根據(jù)上述的比值，由公路橋規(guī)(JTD D62圖4.2.3-2)查得=1.0。所以=2（b+）=2×（300+1650+2050）=8000mm，b為梁腹板寬度先假定為第一類T形截面由公式: 求解x為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，=1.0,查表得=41713MPa所以 1.0×41713×22.4×8000（1480）解得:=166.5mm<= 375mm

30、 (為截面受壓翼緣厚度)為第一類T形截面。則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為： <0 所以不需要配非預(yù)應(yīng)力筋。5.2箍筋設(shè)計(jì)檢驗(yàn)是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋跨中截面： =721.83KN支座截面： =647.6KN 因?yàn)?故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置箍筋。圖16 計(jì)算剪力分配圖（尺寸單位/cm）上圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處剪力計(jì)算值，跨中處剪力計(jì)算值。721.83KN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖比例求得，為 =同時(shí)，根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中心線附近=800mm范圍內(nèi)箍筋的間距最大為100mm。距支點(diǎn)中心線處的計(jì)算剪力值按剪力包絡(luò)圖按比

31、例得= 本設(shè)計(jì)中由混凝土和箍筋承擔(dān)全部剪力計(jì)算值為。箍筋采用直徑為10mm的四肢箍筋，箍筋截面積=4×78.5=314mm。跨中截面： 支座截面： 則，平均值分別為 mm， 箍筋間距為 = =64mm 確定箍筋間距的設(shè)計(jì)值還應(yīng)考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求。 取=80mm時(shí)，滿足=300也滿足箍筋配筋 =0.65%，滿足要求。所以，在支座中心向跨徑長度方向的800mm范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)箍筋間距=100mm，而后到跨中截面的箍筋間距為80mm。5.3水平縱向鋼筋水平縱向鋼筋的作用主要是在梁側(cè)面發(fā)生混凝土裂縫后，可以減小混凝土的裂縫寬度。水平縱向鋼筋為構(gòu)造鋼筋，此箱梁腹板跨中到距支點(diǎn)一倍梁高處配置7對直徑為