防浪涌抗擾度試驗

1、qianzhenyu1浪涌抗擾度試驗浪涌抗擾度試驗上海三基電子工業(yè)有限公司上海三基電子工業(yè)有限公司錢振宇錢振宇qianzhenyu2內(nèi)容提要內(nèi)容提要浪涌抗擾度試驗是許多重要的抗擾度試驗標準中的一種。但在標準的執(zhí)行中也出現(xiàn)了試驗結(jié)果的不一致性，究其原因，有發(fā)生器的問題，也有耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)和試驗方法的問題。本文將介紹國際浪涌抗擾度試驗標準在這些方面的最新進展。浪涌抗擾度試驗是許多重要的抗擾度試驗標準中的一種。但在標準的執(zhí)行中也出現(xiàn)了試驗結(jié)果的不一致性，究其原因，有發(fā)生器的問題，也有耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)和試驗方法的問題。本文將介紹國際浪涌抗擾度試驗標準在這些方面的最新進展。qianzhenyu3浪涌抗

2、擾度試驗的國際標準是i e c 61 0 0 0 -4-5: 1 995，與之對應(yīng)的國家標準是g b / t 1 762 6. 5-1 999，屬基礎(chǔ)性的電磁兼容標準。凡在產(chǎn)品標準中涉及雷擊浪涌抗擾度試驗的，均按這兩個標準所提供的方法進行。浪涌抗擾度試驗的國際標準是i e c 61 0 0 0 -4-5: 1 995，與之對應(yīng)的國家標準是g b / t 1 762 6. 5-1 999，屬基礎(chǔ)性的電磁兼容標準。凡在產(chǎn)品標準中涉及雷擊浪涌抗擾度試驗的，均按這兩個標準所提供的方法進行。但自從浪涌抗擾度試驗標準發(fā)布以來，在執(zhí)行過程中也曾發(fā)現(xiàn)過一些問題，如波形的校驗，特別是帶了耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之后的波

3、形校驗問題；以及在高速數(shù)據(jù)線路上的浪涌波耦合問題等等。為此，國際上也陸續(xù)出現(xiàn)了一些修訂該項標準的意見。本文根據(jù)最近一次得到的標準修訂稿（2 0 0 4年版，c d v 文件），介紹浪涌抗擾度試驗標準化的最近動態(tài)，希望引起業(yè)內(nèi)人士的興趣。但自從浪涌抗擾度試驗標準發(fā)布以來，在執(zhí)行過程中也曾發(fā)現(xiàn)過一些問題，如波形的校驗，特別是帶了耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之后的波形校驗問題；以及在高速數(shù)據(jù)線路上的浪涌波耦合問題等等。為此，國際上也陸續(xù)出現(xiàn)了一些修訂該項標準的意見。本文根據(jù)最近一次得到的標準修訂稿（2 0 0 4年版，c d v 文件），介紹浪涌抗擾度試驗標準化的最近動態(tài)，希望引起業(yè)內(nèi)人士的興趣。qianzhe

4、nyu41 . 綜合波發(fā)生器1 . 綜合波發(fā)生器1 . 1 綜合波發(fā)生器的由來1 . 1 綜合波發(fā)生器的由來能在同一臺發(fā)生器中產(chǎn)生1 . 2 / 50 s 的浪涌電壓波（發(fā)生器輸出為開路）和8 / 2 0 s 的浪涌電流波（發(fā)生器輸出為短路），發(fā)生器的等效輸出阻抗為2 。發(fā)生器的輸出阻抗決定了開路輸出電壓峰值與短路電流峰值的比值。由于是在同一個發(fā)生器里產(chǎn)生符合標準要求的電壓和電流兩個波形，標準把這個發(fā)生器稱為綜合波發(fā)生器。能在同一臺發(fā)生器中產(chǎn)生1 . 2 / 50 s 的浪涌電壓波（發(fā)生器輸出為開路）和8 / 2 0 s 的浪涌電流波（發(fā)生器輸出為短路），發(fā)生器的等效輸出阻抗為2 。發(fā)生器的輸

5、出阻抗決定了開路輸出電壓峰值與短路電流峰值的比值。由于是在同一個發(fā)生器里產(chǎn)生符合標準要求的電壓和電流兩個波形，標準把這個發(fā)生器稱為綜合波發(fā)生器。圖1 綜合波發(fā)生器的電原理圖圖1 綜合波發(fā)生器的電原理圖qianzhenyu5電壓和電流波形的定義方法和要求電壓和電流波形的定義方法和要求 ：圖2 綜合波的電壓和電流波形定義圖2 綜合波的電壓和電流波形定義qianzhenyu6綜合波發(fā)生器中電壓和電流波形是被試品輸入阻抗的函數(shù)。當浪涌信號加到被試品上，由于被試品中安裝的保護器件動作，或者被試品輸入端產(chǎn)生飛弧和擊穿，使得被試品輸入端的阻抗可能產(chǎn)生變化，為了評價被試品的性能，確保綜合波發(fā)生器所特有的1 .

6、 2 / 50 s 電壓波和8 / 2 0 s 電流波是必須的。此外，標準規(guī)定開路輸出電壓波和短路輸出電流波的幅度誤差均為1 0 % 。以上這些這是對綜合波發(fā)生器的考核依據(jù)。綜合波發(fā)生器中電壓和電流波形是被試品輸入阻抗的函數(shù)。當浪涌信號加到被試品上，由于被試品中安裝的保護器件動作，或者被試品輸入端產(chǎn)生飛弧和擊穿，使得被試品輸入端的阻抗可能產(chǎn)生變化，為了評價被試品的性能，確保綜合波發(fā)生器所特有的1 . 2 / 50 s 電壓波和8 / 2 0 s 電流波是必須的。此外，標準規(guī)定開路輸出電壓波和短路輸出電流波的幅度誤差均為1 0 % 。以上這些這是對綜合波發(fā)生器的考核依據(jù)。qianzhenyu71

7、 . 2 用于交/ 直流電源線的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的耦合部分用來將綜合波發(fā)生器的浪涌信號傳送到被試品的交/ 直流電源線上，進而進入被試品的電源部分。去耦部分則用來防止施加在被試品上的浪涌信號進入電網(wǎng)，影響電網(wǎng)中的其他用電設(shè)備的工作。從圖3和圖4圖可見，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的額定參數(shù)是：耦合電容c 為1 8 f （用于差模試驗）或9f （另外再串聯(lián)1 0 的電阻，用于共模試驗）；去耦電感l(wèi)為1 . 5mh 。圖3 差模試驗配置圖4 共模試驗配置1 . 2 用于交/ 直流電源線的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的耦合部分用來將綜合波發(fā)生器的浪涌信號傳送到被試品的交/ 直流電源線上，進

8、而進入被試品的電源部分。去耦部分則用來防止施加在被試品上的浪涌信號進入電網(wǎng)，影響電網(wǎng)中的其他用電設(shè)備的工作。從圖3和圖4圖可見，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的額定參數(shù)是：耦合電容c 為1 8 f （用于差模試驗）或9f （另外再串聯(lián)1 0 的電阻，用于共模試驗）；去耦電感l(wèi)為1 . 5mh 。圖3 差模試驗配置圖4 共模試驗配置qianzhenyu8關(guān)于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)置入后對波形發(fā)生器的影響，在i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準的6. 3. 1 節(jié)中指出：關(guān)于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)置入后對波形發(fā)生器的影響，在i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準的6. 3. 1 節(jié)中指出：

9、“除了浪涌發(fā)生器本身的輸出外，還有耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的輸出，其所有波形的定義以及試驗發(fā)生器的其他參數(shù)均由6. 1 . 1 節(jié)來規(guī)定除了浪涌發(fā)生器本身的輸出外，還有耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的輸出，其所有波形的定義以及試驗發(fā)生器的其他參數(shù)均由6. 1 . 1 節(jié)來規(guī)定”。在同一標準的6. 1 . 1 節(jié)中又指出：。在同一標準的6. 1 . 1 節(jié)中又指出：“對于專門的試驗條件應(yīng)包括附加的電阻（1 0或40）以增加要求的等效源阻抗對于專門的試驗條件應(yīng)包括附加的電阻（1 0或40）以增加要求的等效源阻抗”?！斑@時和耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)相連的開路電壓波和短路電流波不再是1 . 2 / 50 s 和8 / 2 0 s

10、（綜合波）波形了這時和耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)相連的開路電壓波和短路電流波不再是1 . 2 / 50 s 和8 / 2 0 s （綜合波）波形了”。在該標準6. 3. 1 節(jié)的注釋中進一步指出：。在該標準6. 3. 1 節(jié)的注釋中進一步指出：“當信號發(fā)生器阻抗根據(jù)配置要求從2 增加到1 2 或42 時，耦合網(wǎng)絡(luò)輸出的試驗脈沖持續(xù)時間可能會明顯變化當信號發(fā)生器阻抗根據(jù)配置要求從2 增加到1 2 或42 時，耦合網(wǎng)絡(luò)輸出的試驗脈沖持續(xù)時間可能會明顯變化”。qianzhenyu9對于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的去耦性能，在i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準中只提到：對于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的去耦性能，

11、在i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準中只提到：“當被試品沒有與去耦網(wǎng)絡(luò)連接時，在未加浪涌線路上的殘余浪涌電壓不應(yīng)超過最大所施加電壓的1 5%當被試品沒有與去耦網(wǎng)絡(luò)連接時，在未加浪涌線路上的殘余浪涌電壓不應(yīng)超過最大所施加電壓的1 5% ”?！爱敱辉嚻?、供電網(wǎng)絡(luò)未與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)連接時，在去耦網(wǎng)絡(luò)電源輸入端上的殘余浪涌電壓不應(yīng)超過所施加電壓的1 5% ，或電源電壓峰值的兩倍，兩者中取大者當被試品、供電網(wǎng)絡(luò)未與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)連接時，在去耦網(wǎng)絡(luò)電源輸入端上的殘余浪涌電壓不應(yīng)超過所施加電壓的1 5% ，或電源電壓峰值的兩倍，兩者中取大者”。標準的這兩段話實際上是浪涌試驗設(shè)備制造商

12、對去耦電容選擇的依據(jù)（標準沒有規(guī)定共模和差模電容的實際值）。標準的這兩段話實際上是浪涌試驗設(shè)備制造商對去耦電容選擇的依據(jù)（標準沒有規(guī)定共模和差模電容的實際值）。qianzhenyu101 . 3 對波形的校驗問題1 . 3 對波形的校驗問題從對綜合波發(fā)生器及耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的敘述，可得出如下結(jié)論：1 . 標準對發(fā)生器的輸出波形有明確規(guī)定，開路狀態(tài)下的電壓波為1 . 2 / 50 s ；短路狀態(tài)下的電流波為8 / 2 0 s 。通過發(fā)生器的內(nèi)阻將電壓波峰值與電流波峰值聯(lián)系起來，發(fā)生器內(nèi)阻為2 。2 . 由于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的參入，特別是在耦合電容支路中串聯(lián)電阻后（如按圖4要求進行共模試驗），在耦

13、合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端的波形會有明顯變化。從對綜合波發(fā)生器及耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的敘述，可得出如下結(jié)論：1 . 標準對發(fā)生器的輸出波形有明確規(guī)定，開路狀態(tài)下的電壓波為1 . 2 / 50 s ；短路狀態(tài)下的電流波為8 / 2 0 s 。通過發(fā)生器的內(nèi)阻將電壓波峰值與電流波峰值聯(lián)系起來，發(fā)生器內(nèi)阻為2 。2 . 由于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的參入，特別是在耦合電容支路中串聯(lián)電阻后（如按圖4要求進行共模試驗），在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端的波形會有明顯變化。事實上，標準還是忽略了耦合電容擔負的隔直電容的作用，以及它對耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端波形的影響（因為標準從來沒有確切提到在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端波形參數(shù)的允許范圍

14、）。從圖1 的綜合波發(fā)生器簡圖可以看出，它的開路電壓波和短路電流波都是通過儲能電容cc直接對電阻和電感放電來形成的，所以波形中必然含有直流分量。而耦合電容的隔直作用卻阻止了直流分量的通過，因此在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端的波形（相對于發(fā)生器的直接輸出波形）發(fā)生變化是肯定的，只是在耦合電容支路中串進電阻以后的波形變化更加明顯。事實上，標準還是忽略了耦合電容擔負的隔直電容的作用，以及它對耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端波形的影響（因為標準從來沒有確切提到在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端波形參數(shù)的允許范圍）。從圖1 的綜合波發(fā)生器簡圖可以看出，它的開路電壓波和短路電流波都是通過儲能電容cc直接對電阻和電感放電來形成的，所

15、以波形中必然含有直流分量。而耦合電容的隔直作用卻阻止了直流分量的通過，因此在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端的波形（相對于發(fā)生器的直接輸出波形）發(fā)生變化是肯定的，只是在耦合電容支路中串進電阻以后的波形變化更加明顯。qianzhenyu111 . 4 綜合波經(jīng)過耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)后對輸出波形的新規(guī)定1 . 4 綜合波經(jīng)過耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)后對輸出波形的新規(guī)定就發(fā)生器和耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)來說，在標準修訂稿中最關(guān)鍵的一點是提出了要在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的受試設(shè)備端口上來校驗電壓和電流波形（包括波形的前沿和半峰值持續(xù)時間）。這時在發(fā)生器的輸出端（注意，不是在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的輸出端上）可以有30 % 的負沖。試驗時，浪涌

16、發(fā)生器的輸出和耦合網(wǎng)絡(luò)的輸出端子要接到有足夠帶寬、且有足夠電壓容量的測量系統(tǒng)去，以便監(jiān)視開路電壓的波形。在a c . 和d c . 電源線配置的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端的開路電壓波形與耦合模式（線-線或線-地）有關(guān)。上述耦合電路的參數(shù)是：線-線（差模試驗）為1 8 f ；線-地（共模試驗）為9f 1 0 。就發(fā)生器和耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)來說，在標準修訂稿中最關(guān)鍵的一點是提出了要在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的受試設(shè)備端口上來校驗電壓和電流波形（包括波形的前沿和半峰值持續(xù)時間）。這時在發(fā)生器的輸出端（注意，不是在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的輸出端上）可以有30 % 的負沖。試驗時，浪涌發(fā)生器的輸出和耦合網(wǎng)絡(luò)的輸出端子要接到

17、有足夠帶寬、且有足夠電壓容量的測量系統(tǒng)去，以便監(jiān)視開路電壓的波形。在a c . 和d c . 電源線配置的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輸出端的開路電壓波形與耦合模式（線-線或線-地）有關(guān)。上述耦合電路的參數(shù)是：線-線（差模試驗）為1 8 f ；線-地（共模試驗）為9f 1 0 。去耦電感由模擬發(fā)生器的制造商選擇，但在額定電流下，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)在被試設(shè)備端口處的電源壓降應(yīng)小于1 0 % 。同時，去耦電感的值不應(yīng)超過1 . 5mh 。去耦電感由模擬發(fā)生器的制造商選擇，但在額定電流下，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)在被試設(shè)備端口處的電源壓降應(yīng)小于1 0 % 。同時，去耦電感的值不應(yīng)超過1 . 5mh 。qianzhenyu

18、12為了避免在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)上有不希望產(chǎn)生的電壓降落現(xiàn)象出現(xiàn)，當電流2 5a 時，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的去耦元件（去耦電感）的值要適當減小，因此，開路電壓波形的半峰值時間允許按照表1 和表2 中所規(guī)定的參數(shù)進行變化：表1 . 在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的被試設(shè)備端口處的電壓波形浪涌電壓波形的參數(shù)是在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)電源端口為開路的情況下測試的。表2 . 在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的被試設(shè)備端口處的電流波50 s 1 0 s / 35s50 s 1 0 s / 2 0 s電流額定值在60 1 0 0 a 50 s 1 0 s / 30 s50 s 1 0 s / 1 5s電流額定值在2 560 a 50 s 1

19、 0 s / 2 5s 50 s 1 0 s / 1 0 s 電流額定值2 5a 半峰值時間1 . 2 s 30 % 前沿時間9f 1 0 1 8 f 耦合阻抗開路時的浪涌電壓波形為了避免在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)上有不希望產(chǎn)生的電壓降落現(xiàn)象出現(xiàn)，當電流2 5a 時，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的去耦元件（去耦電感）的值要適當減小，因此，開路電壓波形的半峰值時間允許按照表1 和表2 中所規(guī)定的參數(shù)進行變化：表1 . 在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的被試設(shè)備端口處的電壓波形浪涌電壓波形的參數(shù)是在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)電源端口為開路的情況下測試的。表2 . 在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的被試設(shè)備端口處的電流波50 s 1 0 s / 35s5

20、0 s 1 0 s / 2 0 s電流額定值在60 1 0 0 a 50 s 1 0 s / 30 s50 s 1 0 s / 1 5s電流額定值在2 560 a 50 s 1 0 s / 2 5s 50 s 1 0 s / 1 0 s 電流額定值2 5a 半峰值時間1 . 2 s 30 % 前沿時間9f 1 0 1 8 f 耦合阻抗開路時的浪涌電壓波形2 5s 30 % 2 0 s 2 0 % 半峰值時間2 . 5s 30 % 8 s 2 0 % 前沿時間9f 1 0 1 8 f 耦合阻抗短路時的浪涌電流波形2 5s 30 % 2 0 s 2 0 % 半峰值時間2 . 5s 30 % 8 s

21、 2 0 % 前沿時間9f 1 0 1 8 f 耦合阻抗短路時的浪涌電流波形qianzhenyu13在標準修訂稿中提出上述內(nèi)容是非常重要的：當耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)與發(fā)生器配合使用時，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)在一定程度上也成了發(fā)生器的負載。由于發(fā)生器產(chǎn)生的波形相對緩慢，電壓波為1 . 2 s / 50 s ，電流波為8 s / 2 0 s ，意味著這些波形所包含的諧波成分不算太高，因此，去耦網(wǎng)絡(luò)中由電感形成的感抗值也有限，這必然使耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)成為發(fā)生器負載中不可忽視的部分，而且這個負載將同時參與綜合波中的電壓和電流波形的形成。很顯然，這與單獨由發(fā)生器去形成電壓波和電流波是完全不同的概念，因此，在耦合/

22、去耦網(wǎng)絡(luò)的被試設(shè)備端口處的波形發(fā)生變化是不可避免的。草案中表1 和表2 給出了波形變化的允許范圍，這實際規(guī)范了不同品牌儀器在制作上的誤差；同時也增加浪涌試驗時試驗結(jié)果的可比性和重復(fù)性。在標準修訂稿中提出上述內(nèi)容是非常重要的：當耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)與發(fā)生器配合使用時，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)在一定程度上也成了發(fā)生器的負載。由于發(fā)生器產(chǎn)生的波形相對緩慢，電壓波為1 . 2 s / 50 s ，電流波為8 s / 2 0 s ，意味著這些波形所包含的諧波成分不算太高，因此，去耦網(wǎng)絡(luò)中由電感形成的感抗值也有限，這必然使耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)成為發(fā)生器負載中不可忽視的部分，而且這個負載將同時參與綜合波中的電壓和電流波形的

23、形成。很顯然，這與單獨由發(fā)生器去形成電壓波和電流波是完全不同的概念，因此，在耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的被試設(shè)備端口處的波形發(fā)生變化是不可避免的。草案中表1 和表2 給出了波形變化的允許范圍，這實際規(guī)范了不同品牌儀器在制作上的誤差；同時也增加浪涌試驗時試驗結(jié)果的可比性和重復(fù)性。值得一提的是，標準修訂稿對于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)電源輸入端的殘余電壓，以及未加浪涌這幾條線路的串擾電壓的要求沒有發(fā)生變化。值得一提的是，標準修訂稿對于耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)電源輸入端的殘余電壓，以及未加浪涌這幾條線路的串擾電壓的要求沒有發(fā)生變化?？傊瑯藴市抻喐逯械倪@些內(nèi)容對儀器制造商和儀器的操作人員來說都是至關(guān)重要的，它增加了i e c

24、61 0 0 0 -4-5標準的可操作性?？傊瑯藴市抻喐逯械倪@些內(nèi)容對儀器制造商和儀器的操作人員來說都是至關(guān)重要的，它增加了i e c 61 0 0 0 -4-5標準的可操作性。qianzhenyu142 . 1 0 / 70 0 s 發(fā)生器對于1 0 / 70 0 s 發(fā)生器的描述，修訂稿除了與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準一樣，對開路輸出電流的波形參數(shù)有要求外（見表3），還首次提出了對開路輸出電壓與短路輸出電流關(guān)系的要求，見表4，從數(shù)據(jù)不難看出，電壓與電流參數(shù)之比，實質(zhì)上還是體現(xiàn)了發(fā)生器的內(nèi)阻問題（40 ）。表3 1 0 / 70 0 s 發(fā)生器的波形參數(shù)（表中定

25、義對i e c 61 0 0 0 -4-5標準均適用）表4 峰值開路電壓與峰值短路電流之間的關(guān)系30 0 4 -短路電流70 06. 570 0 1 0 開路電壓持續(xù)時間（50 % 50 % ），s 上升時間（1 0 % 90 % ），s 半峰值時間，s 前沿，s 按i e c 60 469-1 標準的要求按國際電信聯(lián)盟，藍皮書第1 0 卷的要求定義2 . 1 0 / 70 0 s 發(fā)生器對于1 0 / 70 0 s 發(fā)生器的描述，修訂稿除了與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準一樣，對開路輸出電流的波形參數(shù)有要求外（見表3），還首次提出了對開路輸出電壓與短路輸出電流關(guān)系的要

26、求，見表4，從數(shù)據(jù)不難看出，電壓與電流參數(shù)之比，實質(zhì)上還是體現(xiàn)了發(fā)生器的內(nèi)阻問題（40 ）。表3 1 0 / 70 0 s 發(fā)生器的波形參數(shù)（表中定義對i e c 61 0 0 0 -4-5標準均適用）表4 峰值開路電壓與峰值短路電流之間的關(guān)系30 0 4 -短路電流70 06. 570 0 1 0 開路電壓持續(xù)時間（50 % 50 % ），s 上升時間（1 0 % 90 % ），s 半峰值時間，s 前沿，s 按i e c 60 469-1 標準的要求按國際電信聯(lián)盟，藍皮書第1 0 卷的要求定義1 0 0 a 4. 0 k v 50 a 2 . 0 k v 2 5a 1 . 0 k v 1 2

27、 . 5a 0 . 5k v 短路輸出電流的峰值1 0 % 開路輸出電壓的峰值1 0 % 1 0 0 a 4. 0 k v 50 a 2 . 0 k v 2 5a 1 . 0 k v 1 2 . 5a 0 . 5k v 短路輸出電流的峰值1 0 % 開路輸出電壓的峰值1 0 % qianzhenyu153. 用于通信線路和i / o 線路試驗的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)3. 用于通信線路和i / o 線路試驗的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)事實上標準修訂稿與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準還有一個比較大的不同點，主要就體現(xiàn)在對通信線路和i / o 線路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)上。事實上標準修訂稿與i

28、e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準還有一個比較大的不同點，主要就體現(xiàn)在對通信線路和i / o 線路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)上。去耦網(wǎng)絡(luò)的串聯(lián)阻抗常常成為限制數(shù)據(jù)傳輸有效帶寬的主要因素。對于能夠容忍容性負載的場合，擔當耦合的元件可以是電容，否則可以采用箝位元件或放電管來擔當（見本文3. 1 . 2 和3. 1 . 3）。順便指出，當浪涌波耦合到被試線路之后，由于耦合電路本身的耦合機理，波形會有一定程度的畸變。去耦網(wǎng)絡(luò)的串聯(lián)阻抗常常成為限制數(shù)據(jù)傳輸有效帶寬的主要因素。對于能夠容忍容性負載的場合，擔當耦合的元件可以是電容，否則可以采用箝位元件或放電管來擔當（見本文3. 1 . 2 和3.

29、1 . 3）。順便指出，當浪涌波耦合到被試線路之后，由于耦合電路本身的耦合機理，波形會有一定程度的畸變。qianzhenyu163. 1 用在互連線試驗上的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)3. 1 用在互連線試驗上的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)耦合方式應(yīng)根據(jù)被試電路的功能和運行情況來加以選擇，具體的選擇應(yīng)當在產(chǎn)品的技術(shù)條件或產(chǎn)品標準中作出規(guī)定。耦合方式應(yīng)根據(jù)被試電路的功能和運行情況來加以選擇，具體的選擇應(yīng)當在產(chǎn)品的技術(shù)條件或產(chǎn)品標準中作出規(guī)定。對于電容耦合不能使用的場合（例如是因為功能方面的問題；或者是耦合電容對互連線所起的負載作用），應(yīng)當采用放電管來作為耦合電路。對于電容耦合不能使用的場合（例如是因為功能方面的問題；或

30、者是耦合電容對互連線所起的負載作用），應(yīng)當采用放電管來作為耦合電路。采用電容耦合的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)，與采用放電管耦合的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)，可以有不同的試驗結(jié)果。究經(jīng)選用何種耦合方式，由產(chǎn)品標準規(guī)定，但在試驗報告中應(yīng)當加以記錄。采用電容耦合的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)，與采用放電管耦合的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)，可以有不同的試驗結(jié)果。究經(jīng)選用何種耦合方式，由產(chǎn)品標準規(guī)定，但在試驗報告中應(yīng)當加以記錄。此外，如果信號線是對稱的，則在去耦網(wǎng)絡(luò)中可以使用電流補償電感。此外，如果信號線是對稱的，則在去耦網(wǎng)絡(luò)中可以使用電流補償電感。qianzhenyu173. 1 . 1 使用電容器的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)對于非屏蔽的不對稱i /

31、o 線路，當耦合電容對該線路的功能沒有影響時，可以采用此法。耦合線路見圖5所示。線路中的去耦電路為r 40 ，c 0 . 5f ；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。共模試驗時s 1 接0 ；差模試驗時s 1 接1 4。s 2 在試驗時接1 4，但與s 1 不在同一位置圖5 用于非屏蔽不對稱i / o 線路的電容器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)3. 1 . 1 使用電容器的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)對于非屏蔽的不對稱i / o 線路，當耦合電容對該線路的功能沒有影響時，可以采用此法。耦合線路見圖5所示。線路中的去耦電路為r 40 ，c 0 . 5f ；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。共模試驗時s 1 接0 ；差模試驗時s 1 接1

32、4。s 2 在試驗時接1 4，但與s 1 不在同一位置圖5 用于非屏蔽不對稱i / o 線路的電容器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)綜合波發(fā)生器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備綜合波發(fā)生器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備qianzhenyu183. 1 . 2 使用箝位元件的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)3. 1 . 2 使用箝位元件的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)當耦合電容會對線路的功能造成影響時，電容器就不能使用了，而應(yīng)采用圖6推薦的方法（用箝位元件代替了圖5中的耦合電容） 。圖中這些寄生電容很小的箝位元件，將能用到許多i / o 線路上。要注意，箝位元件的箝位電壓必須足夠低（剛剛大于被試線路的最大工作電壓）。當耦合電容會對線路的功

33、能造成影響時，電容器就不能使用了，而應(yīng)采用圖6推薦的方法（用箝位元件代替了圖5中的耦合電容） 。圖中這些寄生電容很小的箝位元件，將能用到許多i / o 線路上。要注意，箝位元件的箝位電壓必須足夠低（剛剛大于被試線路的最大工作電壓）。耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的參數(shù)是：耦合電路的阻抗為r 40 ，再加上所選箝位元件本身的阻抗；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的參數(shù)是：耦合電路的阻抗為r 40 ，再加上所選箝位元件本身的阻抗；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。在試品處的脈沖波形取決于脈沖幅度、箝位元件本身的特性，故無法規(guī)定波形的值及其容差。在試品處的脈沖波形取決于脈沖幅度、箝位元件本身的特性，故無法規(guī)

34、定波形的值及其容差。綜合波發(fā)生器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備綜合波發(fā)生器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備共模試驗時s 1 接0 ；差模試驗時s 1 接1 4。s 2 在試驗時接1 4，但與s 1 不在同一位置共模試驗時s 1 接0 ；差模試驗時s 1 接1 4。s 2 在試驗時接1 4，但與s 1 不在同一位置圖6 用于非屏蔽不對稱i / o 線路經(jīng)由箝位元件耦合的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)圖6 用于非屏蔽不對稱i / o 線路經(jīng)由箝位元件耦合的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)qianzhenyu193. 1 . 3 使用硅雪崩元件和氣體放電管的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)另一個替代電容耦合線路的方案見圖7，（電容器因?qū)€路功

35、能會造成影響，不能使用） 。由于硅雪崩元件或氣體放電管只有很小的寄生電容，所以這一線路可以用到大多數(shù)i / o 線路上去?？紤]到氣體放電管的著火電壓很高，該線路只能用在要求耦合的浪涌為極強情況下。圖中放電管的工作電壓要選得盡量低一點，但要大于被試線路的最大工作電壓。耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的參數(shù)是：耦合電路的阻抗為r 40 ，再加上所選放電管（充氣的，或固體的）的阻抗；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。在試品處的脈沖波形取決于脈沖的幅度，及雪崩元件本身的特性，所以無法規(guī)定波形的值及容差。綜合波發(fā)生器3. 1 . 3 使用硅雪崩元件和氣體放電管的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)另一個替代電容耦合線路的方案見圖7，（電容器因?qū)?/p>

36、線路功能會造成影響，不能使用） 。由于硅雪崩元件或氣體放電管只有很小的寄生電容，所以這一線路可以用到大多數(shù)i / o 線路上去?？紤]到氣體放電管的著火電壓很高，該線路只能用在要求耦合的浪涌為極強情況下。圖中放電管的工作電壓要選得盡量低一點，但要大于被試線路的最大工作電壓。耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的參數(shù)是：耦合電路的阻抗為r 40 ，再加上所選放電管（充氣的，或固體的）的阻抗；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。在試品處的脈沖波形取決于脈沖的幅度，及雪崩元件本身的特性，所以無法規(guī)定波形的值及容差。綜合波發(fā)生器共模試驗時s 1 接0 ；差模試驗時s 1 接1 4。s 2 在試驗時接1 4，但與s 1 不在同一位置

37、圖7 用于非屏蔽不對稱i / o 線路經(jīng)由氣體放電管耦合的電容耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備共模試驗時s 1 接0 ；差模試驗時s 1 接1 4。s 2 在試驗時接1 4，但與s 1 不在同一位置圖7 用于非屏蔽不對稱i / o 線路經(jīng)由氣體放電管耦合的電容耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備qianzhenyu203. 2 在對稱線路上采用放電管的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)對非屏蔽的對稱線路（通信線）來說，經(jīng)由放電管的耦合是一種非常好的耦合方式，參見圖8 所示。耦合網(wǎng)絡(luò)同時負有將浪涌電流分配到多對多芯電纜上去的任務(wù)。這里rm2是耦合網(wǎng)絡(luò)中的電阻，對n 芯的導線來說，rm2n 40 （n 等于或大于2 ）

38、。rm2不超過2 50 。耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的參數(shù)是：耦合電路的阻抗為rm2再加上所選放電管的阻抗；去耦電感l(wèi)2 0 mh 。在試品處的脈沖波形取決于脈沖的幅度，以及放電管本身的特性，所以無法規(guī)定波形的值及其容差。3. 2 在對稱線路上采用放電管的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)對非屏蔽的對稱線路（通信線）來說，經(jīng)由放電管的耦合是一種非常好的耦合方式，參見圖8 所示。耦合網(wǎng)絡(luò)同時負有將浪涌電流分配到多對多芯電纜上去的任務(wù)。這里rm2是耦合網(wǎng)絡(luò)中的電阻，對n 芯的導線來說，rm2n 40 （n 等于或大于2 ）。rm2不超過2 50 。耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)中的參數(shù)是：耦合電路的阻抗為rm2再加上所選放電管的阻抗；去

39、耦電感l(wèi)2 0 mh 。在試品處的脈沖波形取決于脈沖的幅度，以及放電管本身的特性，所以無法規(guī)定波形的值及其容差。綜合波發(fā)生器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備圖8 用于非屏蔽對稱互連線（通信線）經(jīng)由放電管耦合的共模試驗配置綜合波發(fā)生器耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)輔助設(shè)備保護設(shè)備圖8 用于非屏蔽對稱互連線（通信線）經(jīng)由放電管耦合的共模試驗配置qianzhenyu21例1 . 對1 . 2 / 50 s 浪涌，n 4，rm2440 ，加上發(fā)生器的內(nèi)阻2 后，內(nèi)阻總值近似為42 。例1 . 對1 . 2 / 50 s 浪涌，n 4，rm2440 ，加上發(fā)生器的內(nèi)阻2 后，內(nèi)阻總值近似為42 。例2 . 對1 0

40、/ 70 0 s 浪涌，n 4，rm242 5，加上發(fā)生器的內(nèi)阻rm11 5后，當發(fā)生器里的開關(guān)s1閉合時，內(nèi)阻總值近似為40 。例2 . 對1 0 / 70 0 s 浪涌，n 4，rm242 5，加上發(fā)生器的內(nèi)阻rm11 5后，當發(fā)生器里的開關(guān)s1閉合時，內(nèi)阻總值近似為40 。qianzhenyu223. 3 針對高速通信線路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)3. 3 針對高速通信線路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)由于結(jié)構(gòu)的原因，大多數(shù)耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)在頻率達到1 0 0 k h z 時使用是受到限制的，在這種情況下，將沒有合適的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)可供商業(yè)應(yīng)用。為此，浪涌將直接加到被試的高速數(shù)據(jù)端口上。由于結(jié)構(gòu)的原因，大

41、多數(shù)耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)在頻率達到1 0 0 k h z 時使用是受到限制的，在這種情況下，將沒有合適的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)可供商業(yè)應(yīng)用。為此，浪涌將直接加到被試的高速數(shù)據(jù)端口上。由此可見，耦合方式的選擇，實際上是受到線路的功能、工作條件等因素制約的，需要在產(chǎn)品的技術(shù)條件中加以說明。由此可見，耦合方式的選擇，實際上是受到線路的功能、工作條件等因素制約的，需要在產(chǎn)品的技術(shù)條件中加以說明。對于像i s d n和x d s l等高速通信線路，為了能正常工作，去耦網(wǎng)絡(luò)的通路必須是低阻抗的。一個合適的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的例子見圖9所示。該線路只能工作在綜合波的情況下，因為對1 0 / 70 0 s 波形來說，電感

42、器會發(fā)生飽和。對于像i s d n和x d s l等高速通信線路，為了能正常工作，去耦網(wǎng)絡(luò)的通路必須是低阻抗的。一個合適的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)的例子見圖9所示。該線路只能工作在綜合波的情況下，因為對1 0 / 70 0 s 波形來說，電感器會發(fā)生飽和。qianzhenyu23耦合去耦被試設(shè)備輔助設(shè)備圖中插頭的符號代表連接點浪涌發(fā)生器r a 和r b 的值要盡量低，用于抑制振蕩或振鈴；r c 和r d 作為隔離電阻，阻值為40 ；l2 是一個有4線圈的電流補償扼流圈，用以避免在電源功率輸送的過程中發(fā)生飽和，l2有低的電阻值（遠小于1 ），若將電阻與l2 并行連接時，可以降低總電阻值。圖9 高速通信線

43、路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)（由于電感飽和的原因，不推薦用于1 0 / 70 0 s 試驗）耦合去耦被試設(shè)備輔助設(shè)備圖中插頭的符號代表連接點浪涌發(fā)生器r a 和r b 的值要盡量低，用于抑制振蕩或振鈴；r c 和r d 作為隔離電阻，阻值為40 ；l2 是一個有4線圈的電流補償扼流圈，用以避免在電源功率輸送的過程中發(fā)生飽和，l2有低的電阻值（遠小于1 ），若將電阻與l2 并行連接時，可以降低總電阻值。圖9 高速通信線路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)（由于電感飽和的原因，不推薦用于1 0 / 70 0 s 試驗）qianzhenyu244. 試驗配置4. 試驗配置標準修訂稿在通信線路和i / o 線路的耦合/ 去耦

44、網(wǎng)絡(luò)上與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準有較大不同，所以在試驗配置上，標準修訂稿與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995也有所不同。標準修訂稿在通信線路和i / o 線路的耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)上與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995標準有較大不同，所以在試驗配置上，標準修訂稿與i e c 61 0 0 0 -4-5：1 995也有所不同。4. 1 試驗設(shè)備4. 1 試驗設(shè)備下列設(shè)備是試驗配置中的一部分：下列設(shè)備是試驗配置中的一部分：被試品（e u t ）被試品（e u t ）必要的輔助設(shè)備（a e ）必要的輔助設(shè)備（a e ）電纜（要說明其型號和長度

45、）電纜（要說明其型號和長度）耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)試驗發(fā)生器（綜合波或1 0 / 70 0 s 浪涌波發(fā)生器）試驗發(fā)生器（綜合波或1 0 / 70 0 s 浪涌波發(fā)生器）去耦網(wǎng)絡(luò)/ 保護器件去耦網(wǎng)絡(luò)/ 保護器件參考接地板。對高頻工作的情況（通常是采用氣體放電管來進行耦合），以及用4. 6. 1 節(jié)及圖1 1 來對屏蔽線試驗情況是必須采用參考接地板的。此外，在正式安裝時需要連接參考地的被試品，在做浪涌試驗時要接參考接地板。參考接地板。對高頻工作的情況（通常是采用氣體放電管來進行耦合），以及用4. 6. 1 節(jié)及圖1 1 來對屏蔽線試驗情況是必須采用參考接地板的。此外，在正式安裝時需要連

46、接參考地的被試品，在做浪涌試驗時要接參考接地板。qianzhenyu254. 2 用在被試品電源端子上的試驗配置4. 2 用在被試品電源端子上的試驗配置對1 . 2 / 50 s 的浪涌波來說，是通過電容耦合網(wǎng)絡(luò)加至被試品電源端子的，為避免對同一條供電線路上的其他設(shè)備施加浪涌，必須要有足夠大的去耦阻抗以阻止浪涌進入這些設(shè)備。這樣，試驗就只是對被試品來進行的。對1 . 2 / 50 s 的浪涌波來說，是通過電容耦合網(wǎng)絡(luò)加至被試品電源端子的，為避免對同一條供電線路上的其他設(shè)備施加浪涌，必須要有足夠大的去耦阻抗以阻止浪涌進入這些設(shè)備。這樣，試驗就只是對被試品來進行的。如無特殊規(guī)定，在被試品與耦合/

47、去耦網(wǎng)絡(luò)之間的連線長度不應(yīng)超過2 m。如無特殊規(guī)定，在被試品與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之間的連線長度不應(yīng)超過2 m。qianzhenyu264. 3 用在非屏蔽不對稱互連線上的試驗配置4. 3 用在非屏蔽不對稱互連線上的試驗配置通常是按照圖5方式，經(jīng)過電容耦合將浪涌加到被試線路上去，這時耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)將不影響被試線絡(luò)所規(guī)定的功能要求。通常是按照圖5方式，經(jīng)過電容耦合將浪涌加到被試線路上去，這時耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)將不影響被試線絡(luò)所規(guī)定的功能要求。當線路有較高的信號傳輸速率時，可采用圖6這種經(jīng)過放電管耦合方式的配置。這是根據(jù)傳輸頻率所決定的容性負載來作出選擇的。當線路有較高的信號傳輸速率時，可采用圖6這種

48、經(jīng)過放電管耦合方式的配置。這是根據(jù)傳輸頻率所決定的容性負載來作出選擇的。如無特殊規(guī)定，在被試品與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之間的連線長度不應(yīng)超過2 m。如無特殊規(guī)定，在被試品與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之間的連線長度不應(yīng)超過2 m。qianzhenyu274. 4 用在非屏蔽對稱互連通信線上的試驗配置4. 4 用在非屏蔽對稱互連通信線上的試驗配置對于對稱互連通信線路（圖8 ），通常不采用電容耦合方式，而選用經(jīng)過氣體放電管的耦合方式。這時，試驗電平不能夠低于耦合用氣體放電管著火電壓（對90 v 的氣體放電管，其著火電壓大約是30 0 v ），否則是不能使浪涌耦合到被試線路上去的。對于對稱互連通信線路（圖8 ），通常

49、不采用電容耦合方式，而選用經(jīng)過氣體放電管的耦合方式。這時，試驗電平不能夠低于耦合用氣體放電管著火電壓（對90 v 的氣體放電管，其著火電壓大約是30 0 v ），否則是不能使浪涌耦合到被試線路上去的。如無特殊規(guī)定，在被試品與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之間的連線長度不應(yīng)超過2 m。如無特殊規(guī)定，在被試品與耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)之間的連線長度不應(yīng)超過2 m。qianzhenyu284. 5 用在高速通信線路上的試驗配置4. 5 用在高速通信線路上的試驗配置此配置用于對高速數(shù)據(jù)傳輸線絡(luò)的試驗。此配置用于對高速數(shù)據(jù)傳輸線絡(luò)的試驗。一旦端口的功能確定了，就卸掉數(shù)據(jù)線，不經(jīng)過耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)，而將浪涌直接加到通信端口上。

50、在浪涌試驗結(jié)束后，再重新測試該端口的功能。一旦端口的功能確定了，就卸掉數(shù)據(jù)線，不經(jīng)過耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)，而將浪涌直接加到通信端口上。在浪涌試驗結(jié)束后，再重新測試該端口的功能。在松開端口的浪涌試驗中，被試品的功能應(yīng)當保持。對于某些被試品，可以考慮在數(shù)據(jù)或通信線卸掉的時候，在被試品的內(nèi)部關(guān)斷或松開通信端口。如有可能，在整個試驗期間，應(yīng)考慮采取必要措施以保持數(shù)據(jù)或通信端口的有效性。在松開端口的浪涌試驗中，被試品的功能應(yīng)當保持。對于某些被試品，可以考慮在數(shù)據(jù)或通信線卸掉的時候，在被試品的內(nèi)部關(guān)斷或松開通信端口。如有可能，在整個試驗期間，應(yīng)考慮采取必要措施以保持數(shù)據(jù)或通信端口的有效性。qianzhenyu

51、294. 6 用在屏蔽線上的試驗配置4. 6 用在屏蔽線上的試驗配置在對屏蔽線試驗時，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)不再適用，這時應(yīng)該采用4. 6. 1 和4. 6. 2 中的配置。在對屏蔽線試驗時，耦合/ 去耦網(wǎng)絡(luò)不再適用，這時應(yīng)該采用4. 6. 1 和4. 6. 2 中的配置。4. 6. 1 直接施加浪涌4. 6. 1 直接施加浪涌與地面隔離的被試品，將浪涌直接加至它的金屬外殼上，被試端口的終端（或輔助設(shè)備）則是接地的。詳見圖1 0 和圖1 1 。與地面隔離的被試品，將浪涌直接加至它的金屬外殼上，被試端口的終端（或輔助設(shè)備）則是接地的。詳見圖1 0 和圖1 1 。圖中提到的參考地體現(xiàn)了是一個低阻抗參考點

52、，這個參考點可以是一塊接地平面，或者一根專用電纜。圖中提到的參考地體現(xiàn)了是一個低阻抗參考點，這個參考點可以是一塊接地平面，或者一根專用電纜。和被試端口不同，所有被試品的連接將通過適當?shù)拇胧ɡ绨踩綦x變壓器，或者是適當?shù)鸟詈? 去耦網(wǎng)絡(luò)）來保持與地隔離。從被試端口到連接另一端設(shè)備（圖1 0 和圖1 1 中的輔助設(shè)備）間的電纜長度應(yīng)使用被試品所規(guī)定的最大長度，否則就用2 0 m。當電纜的長度超過1 m時，電纜應(yīng)按無感方式捆扎。和被試端口不同，所有被試品的連接將通過適當?shù)拇胧ɡ绨踩綦x變壓器，或者是適當?shù)鸟詈? 去耦網(wǎng)絡(luò)）來保持與地隔離。從被試端口到連接另一端設(shè)備（圖1 0 和圖1 1 中的

53、輔助設(shè)備）間的電纜長度應(yīng)使用被試品所規(guī)定的最大長度，否則就用2 0 m。當電纜的長度超過1 m時，電纜應(yīng)按無感方式捆扎。施加浪涌的規(guī)則：對屏蔽層兩端接地的，浪涌按照圖1 0 方式來注入到屏蔽層。 若屏蔽層一端接地的，則按照圖1 1 方式來進行。施加浪涌的規(guī)則：對屏蔽層兩端接地的，浪涌按照圖1 0 方式來注入到屏蔽層。 若屏蔽層一端接地的，則按照圖1 1 方式來進行。在圖1 1 ，如果電纜長度足夠（例如為2 0 m左右），而且電纜線被放在離接地平面高度為1 0 c m的絕緣支架或電纜托架上，則在電纜線與大地之間就形成了一個分布電容，其值大體上在1 0 n f 左右，浪涌就通過這個電容耦合到電纜線

54、上。在圖1 1 ，如果電纜長度足夠（例如為2 0 m左右），而且電纜線被放在離接地平面高度為1 0 c m的絕緣支架或電纜托架上，則在電纜線與大地之間就形成了一個分布電容，其值大體上在1 0 n f 左右，浪涌就通過這個電容耦合到電纜線上。試驗時，發(fā)生器的源阻抗為2 ，并按規(guī)定的試驗電平將浪涌施加在電纜的屏蔽層上。試驗時，發(fā)生器的源阻抗為2 ，并按規(guī)定的試驗電平將浪涌施加在電纜的屏蔽層上。對于沒有金屬外殼的產(chǎn)品，浪涌直接加到屏蔽電纜上。對于沒有金屬外殼的產(chǎn)品，浪涌直接加到屏蔽電纜上。qianzhenyu30試驗發(fā)生器參考地圖1 0 屏蔽線試驗和施加電位差的試驗配置示例，傳導耦合安全隔離變壓器試

55、驗發(fā)生器參考地圖1 0 屏蔽線試驗和施加電位差的試驗配置示例，傳導耦合安全隔離變壓器安全隔離變壓器安全隔離變壓器安全隔離變壓器安全隔離變壓器試驗發(fā)生器參考地圖1 1 非屏蔽線和僅在一端接地的屏蔽線，以及施加電壓差的試驗配置示例，傳導耦合安全隔離變壓器安全隔離變壓器試驗發(fā)生器參考地圖1 1 非屏蔽線和僅在一端接地的屏蔽線，以及施加電壓差的試驗配置示例，傳導耦合qianzhenyu314. 6. 2 對多端口結(jié)構(gòu)中單根電纜試驗的替代耦合方案按照圖1 2 ，在盡可能接近互連電纜處施加浪涌。為了將浪涌加到一根或者一捆特定電纜上去，這種耦合方式對于在兩臺或多臺被試設(shè)備（或一臺被試設(shè)備和一臺輔助設(shè)備）之間

56、采用多重接地的多重屏蔽電纜的試驗是很有用的。如果個別電纜在安裝時是捆扎的，對于這種捆扎情況也能進行測試。4. 6. 2 對多端口結(jié)構(gòu)中單根電纜試驗的替代耦合方案按照圖1 2 ，在盡可能接近互連電纜處施加浪涌。為了將浪涌加到一根或者一捆特定電纜上去，這種耦合方式對于在兩臺或多臺被試設(shè)備（或一臺被試設(shè)備和一臺輔助設(shè)備）之間采用多重接地的多重屏蔽電纜的試驗是很有用的。如果個別電纜在安裝時是捆扎的，對于這種捆扎情況也能進行測試。試驗發(fā)生器參考地，例如地平面或屏蔽室的殼體試驗發(fā)生器參考地，例如地平面或屏蔽室的殼體試驗發(fā)生器位于靠近e u t 的地方；試驗發(fā)生器位于靠近e u t 的地方；試驗發(fā)生器的c

57、o mmo n 端子接e u t 的外殼；試驗發(fā)生器的c o mmo n 端子接e u t 的外殼；試驗發(fā)生器的輸出脈沖經(jīng)e u t 和a u x 之間與接口電纜靠得非常緊密的注入線送到a u x ；試驗發(fā)生器的輸出脈沖經(jīng)e u t 和a u x 之間與接口電纜靠得非常緊密的注入線送到a u x ；由于ilti ，ilni ，注入電流的大部分將流過試驗電纜的屏蔽層。由于ilti ，ilni ，注入電流的大部分將流過試驗電纜的屏蔽層。圖1 2 對屏蔽線及施加電位差試驗，尤其是對采用多重屏蔽電纜的場合中的耦合方式/ 試驗配置圖1 2 對屏蔽線及施加電位差試驗，尤其是對采用多重屏蔽電纜的場合中的耦合

58、方式/ 試驗配置qianzhenyu32被試端口和附著在電纜另一端設(shè)備之間的電纜線長度應(yīng)使用被試品所規(guī)定使用的最大長度，否則用2 0 m。當長度超過1 m時，電纜的超長部分應(yīng)在電纜靠近中央的地方按30 c m至40 c m的長度進行捆扎。如果因為電纜的尺寸和硬度，使電纜不宜捆扎時；或者要在用戶安裝條件下來做此試驗時，則超長部分的布局要精確地記錄在試驗報告里。被試端口和附著在電纜另一端設(shè)備之間的電纜線長度應(yīng)使用被試品所規(guī)定使用的最大長度，否則用2 0 m。當長度超過1 m時，電纜的超長部分應(yīng)在電纜靠近中央的地方按30 c m至40 c m的長度進行捆扎。如果因為電纜的尺寸和硬度，使電纜不宜捆扎時；或者要在用戶安裝條件下來做此試驗時，則超長部分的布局要精確地記錄在試驗報告里。對于經(jīng)由非屏蔽線連接的系統(tǒng)，按圖1 1 的試驗配置進行試驗，除非