《高層建筑溷凝土結構技術規(guī)程》修訂簡介（技術處徐永基）

1、高層建筑混凝土結構技術規(guī)程修訂簡介徐永基中國建筑西北設計研究院二0-0年九月高層建筑混凝土結構技術規(guī)程修訂簡介根據(jù)原建設部建標(2006) 77號文關于印發(fā)工程建設標 準規(guī)范制定、修訂計劃(第一批)的通知的要求，規(guī)程編制 組經(jīng)廣泛調研、總結工作經(jīng)驗、地震震害經(jīng)驗和研究成果，參考 有關國際標準和國外先進標準，在廣泛征求意見的基礎上，對本 規(guī)程進行了修訂。本規(guī)程包括13章，6個附錄，13章為：1、總則；2、術語和符號；3、結構設計基本規(guī)定；4、荷載 和地震作用；5、結構計算分析；6、框架結構設計；7、剪力墻 結構設計；8、框架一剪力墻結構設計；9、筒體結構設計；10、 復雜高層建筑結構設計；11、

2、混合結構設計；12、地下室和基礎 設計；13、高層建筑結構施工。共有三十一條強制性條文,即：3.&1條;3.9.1條；3.9.3條;3.9.4 條；422 條；4.3.1 條；4.3.2 條；4.3.12 條；4.3.165.4.4條；5.6.1 條；562 條；5.6.3 條；5.6.4 條；6.1.6 條；6.3.2 條；6.4.3 條；7217 條；8.1.5 條；&2.1 條；9.2.3 條；937 條；10.1.2 條；1027 條；10.20 條；10219 條；10.3.3 條；10.4.4 條；10.5.2 條；10.5.6 條；11.1.4 條。本規(guī)程主要的修

3、訂內容為：1、修改了適用范圍。2、修改、補充了結構平面和立面規(guī)則性有關規(guī)定。3、調整了部分結構最大適用高度，增加了 8度(0.3g)抗震 設防區(qū)房屋最大適用高度規(guī)定。4、增加了結構抗震性能設計基本方法及抗震連續(xù)倒塌設計 基本要求。5、修改、補充了房屋舒適度設計規(guī)定。6、修改、補充了風荷載及地震作用有關內容。7、調整了 “強柱弱梁、強剪弱彎”及部分構件內力調整系 數(shù)。8、修改、補充了框架、剪力墻(含短肢剪力墻)、框架剪 力墻、筒體結構的有關規(guī)定。9、修改、補充了復雜高層建筑結構的有關規(guī)定。10、混合結構增加了筒屮筒結構、鋼管混凝土、鋼板剪力墻 有關設計規(guī)定。11、補充了地下室設計有關規(guī)定。12、

4、修改、補充了結構施工有關規(guī)定。以下介紹本規(guī)程修改的內容。1、1.0.2 條本條修訂了以下內容：(1) 2002版規(guī)程規(guī)定適用于10層及10層以上或房屋高度 超過28m的高層民用建筑結構。本次修訂為“本規(guī)程適用丁 10 層及10層以上或房屋高度28m的住宅建筑結構和房屋高度大于 24m的其他高層民用建筑結構”。原因是為了與民用建筑設計 通則(gb 50352-2005)及高層民用建筑設計防火規(guī)范(gb 50045-95) (2005 版)協(xié)調。需說明兩點：a、住宅建筑結構：當住宅建筑層高較大或住宅底部幾層布置 層高較大的商場(商住樓)，其層數(shù)雖不到10層，但房屋總高度 已超過28m,這類住宅建筑

5、結構應按本規(guī)程設計。b、高度大于24m的其他高層民用建筑結構是指辦公樓、酒 店、綜合樓、商場、會議中心、博物館等高層民用建筑。有的層 數(shù)雖不到10層，但層高較高、內部空間較大、變化多、有必要 將這類高度大于24m的結構納入本規(guī)程的適用范圍。高度大于 24m的體育場館、航站樓、大型火車站等大跨空間結構，其結構 設計應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定，本規(guī)程可供參考。(2) 本次修訂增加了：本規(guī)程不適用于建造在發(fā)震斷裂最 小避讓距離內的高層建筑結構。震害調查在危險地段及發(fā)震斷裂 最小避讓距離內的高層建筑結構，較難避免發(fā)生災害，我國尚缺 乏在上述地段建造高層建筑的工程實踐經(jīng)驗及研究成果，因此沒 提供有關條

6、款。發(fā)震斷裂的最小避讓距離見表1 (抗規(guī)(2010)表4.1.7)。表1發(fā)震斷裂的最小避讓距離(m)建造烈度建筑抗震設防類別甲乙丙t8專門研究2001009專門研究4002002、1.0.3 條新增抗震設計的高層建筑結構，當其房屋高度、規(guī)則性、結 構類型等超過本規(guī)程的規(guī)定或抗震設防標準等有特殊要求吋，可 采用結構抗震性能設計方法進行補充分析和論證。高層建筑采用抗震性能設計是針對(1)有特殊要求且難以 按本規(guī)程規(guī)定的常規(guī)設計方法進行抗震設計的高層建筑結構;(2) 結構類型或有些部位布置復雜，難以直接按常規(guī)方法進行 設計；(3)位于高烈度區(qū)(8、9度)的甲、乙類結構或處于抗震不利地段的工程，難以確

7、定抗震等級或難以直接按常規(guī)方法進行設計。上述情況可采用結構抗震性能設計方法進行設計。術語和符號（略）三結構設計基本規(guī)定1、3. 1.3 條高層建筑結構采用的四種常見的結構體系，本規(guī)程包括的范 圍為：（1）框架結構本規(guī)程不包括下列兩種結構體系。a、無剪力墻或筒體的板柱結構，因為這類結構側向剛度和抗 震性能差、研究工作不充分、工程實踐經(jīng)驗少，暫不列入規(guī)程。b、異形柱框架結構：這類結構已有行業(yè)標準混凝土異形 柱結構技術規(guī)程（jgj149）,因此本規(guī)程也未列入。（2）剪力墻結構除剪力墻結構外，尚包括：a、部分框支剪力墻結構。b、具有較多短肢剪力墻月.帶有筒體或一般剪力墻結構。(3) 框架一剪力墻結構其

8、中板柱一剪力墻結構的板柱指無縱梁和橫梁的無梁樓 蓋結構。該體系主要由剪力墻承擔側向力，側向剛度較大。在高 層建筑中可采用，但其適用高度宜低于框架一剪力墻結構。震 害表明，板柱剪力墻結構節(jié)點破壞較重，包括板的沖切破壞 及柱端破壞等。(4) 筒體結構筒體結構由于其剛度較大、承載能力高、層數(shù)較多時有較大 優(yōu)勢，因此在我國應用較多。但其中一些新穎的結構體系，如巨 型框架結構、巨型桁架結構、懸掛結構等，由丁目前應用尚少， 經(jīng)驗不多，尚需對其設計方法加強研究，因此本規(guī)程未列入。2、3.1.3 條及 3.1.4 條主要強調了高層建筑結構概念設計的原則，明確宜采用規(guī)則 的結構，不應采用嚴重不規(guī)則的結構。(1)

9、 規(guī)則結構指體型(平面和立面)規(guī)則，結構平面布置均勻、對稱并具 有較好的抗扭剛度；結構豎向布置均勻，結構的剛度、承載力和 質量分布均勻，無突變。(2) 不規(guī)則結構本規(guī)程343-3.4.7條提出了平面不規(guī)則限制的內容； 3.5.2-3.5.6條提出了豎向不規(guī)則限制的內容。結構方案中僅有個別項冃(1-2項)超過上述平面不規(guī)則和 豎向不規(guī)則規(guī)定的限制條件，則認為該結構屬不規(guī)則結構，但仍 可按本規(guī)程有關規(guī)定進行設計。(3) 特別不規(guī)則當結構方案中有下列情況之一者，該結構應屬特別不規(guī)則結構。1) 超過本規(guī)程3.4.3條、3.4.5條、3.4.6條、3.5.2條3.5.6 條中三項“不宜”的限制條件。2)

10、 具有表2所列的一項不規(guī)則。特別不規(guī)則項目序號不規(guī)則類型內容1扭轉偏大裙房以上有較多樓層考慮偶然偏心的扭轉位移比大于1.4o2扭轉剛度弱扭轉周期比大于0.9,混合結構扭轉周期比大于0.85 o3層剛度偏小本層側向剛度小于相鄰上層的50%o4高位轉換框支墻體的轉換構件位置：7度超過5層，8度超 過3層。5厚板轉換7-9度設防的厚板轉換結構。6塔樓偏置單塔或多塔聯(lián)合質心與大底盤的質心偏心距大于 底盤相應邊長20%o7復雜連接各部分層數(shù)、剛度、布置不同的錯層或連體兩端塔 樓顯著不規(guī)則的結構。8多重復雜同時具有轉換層、加強層、錯層、連體和豎向體型 收進、懸挑情況兩種以上。(4) 嚴重不規(guī)則結構方案不規(guī)

11、則程度超過“特別不規(guī)則的條件較多時，屬于 嚴重不規(guī)則結構,這種方案不應采用,必需對結構方案進行調整。關于對結構體系的要求高規(guī)分兩類要求：(1) 結構體系應符合的要求(抗規(guī)定為強條)a、高層建筑不應采用嚴重不規(guī)則的結構體系。b、應具有必要的承載能力，剛度和延性。c、應避免因部分結構或構件的破壞而導致整個結構喪失承受 重力荷載，風荷載和地震作用的能力。d、對可能出現(xiàn)的薄弱部位應采取有效的加強措施。(2) 結構體系宜符合的要求a、結構的豎向和水平布置宜使結構具有合理的剛度和承載力 分布，避免因剛度和承載力局部突變或結構扭轉效應而形成薄弱 部位。b、抗震設計時宜具有多道防線。3、3. 2.1 條高層建

12、筑結構通常柱的軸向力很大，為滿足軸壓比限值要 求，強調采用高強混凝土，高強度鋼筋及型鋼混凝土構件和鋼管 混凝土構件。(1) 高強混凝土冃前釆用c60混凝土已較廣泛，可取得較好的效益。(2) 高強度鋼筋冃前可大量生產(chǎn)400mpa、500mpa級熱軋帶肋鋼筋和 300mpa級熱軋光園鋼筋。400mpa、500mpa級鋼筋的強度設計 值比335mpa級鋼筋分別提高20%和45%； 300mpa級鋼筋的強 度設計值比235mpa級鋼筋提高28.5%,節(jié)約效果明顯。(3) 型鋼混凝土柱截面含型鋼約5%-8%,但可減小柱截面30%左右；鋼管混凝土可使柱混凝土處于有效側向約束，形成三 向應力狀態(tài)，因而延性和

13、承載力提高較多。4、3. 2.4 條補充了混合結構中鋼材的要求：(1) 鋼材的屈服強度實側值與抗拉強度實側值的比值不應大于0.85 o(2) 鋼材應有明顯的屈服臺階，且伸長率不應小于20%o(3) 鋼材應有良好的焊接性和合格的沖擊韌性。5、3. 3. 1 條關于房屋適用高度進行了以下修訂。(1) 增加了 8度(0.3g)抗震設防結構的最大適用高度耍求。(2) a級高度高層建筑中，除6度外的框架結構最大適用高 度適半降低，板柱剪力墻結構最大適用高度適半增加。(3) 取消了在iv類場地上房屋適用的最大高度應適當降低 的規(guī)定。(4) 平面和豎向均不規(guī)則的結構，其適用的最大高度適半 降低，由“應“改為

14、“宜”。對部分框支剪力墻結構，表中規(guī)定的最大適用高度已考慮了 框支層的不規(guī)則性，而比全落地剪力墻結構降低。故對“平面和 豎向均不規(guī)則”，是指框支層以上的結構同時存在平面和豎向不 規(guī)則的情況。(5) 僅有個別墻體不落地，只耍框支部分的設計安全合理, 其適用的最大高度可按一般剪力墻結構確定。關于房屋適用高度尚應注意以下問題：(1) b級高度未列入框架結構、板柱一剪力墻結構和9 度抗震設計的各類結構。主要原因是研究成果和工程經(jīng)驗不足。(2) 對具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構，其抗震性能尚 待進一步研究。其適用高度比一般剪力墻結構適當降低，7度不 應超過100m, 8度(0.2g)不應超過80m, 8

15、度(0.3g)不應超 過60m； b級高度及9度a級時高度不應采用這種結構。(3) 對超過b級高度的工程，應通過全國超限高層建筑工 程抗震專家委員會進行審查論證。6、3. 3. 3 條高寬比是對結構剛度、整體穩(wěn)定、承載能力和經(jīng)濟性的宏觀 控制，結構安全并不需要滿足高寬比要求，主要影響工程的經(jīng)濟 性。關于結構適用的高寬比，本次修訂有以下幾點：(1) 不再區(qū)分a級高度與b級高度。(2) 將筒中筒結構和框架核心筒結構的高寬比限值分 開規(guī)定，適當提高了筒中筒結構適用的高寬比。兩點說明：(1) 復雜體型的高層建筑，可按所考慮方向的最小寬度計 算高寬比，但對突出建筑物平面很小的局部結構(如樓梯間、電 梯間

16、等)應不包含在計算寬度內。(2) 帶裙房的高層建筑，當裙房的面積和剛度相對于上部 塔樓的面積和剛度較大時，可按裙房以上的塔樓計算房屋的高寬 比。7、3.4.3 條關于結構平面布置宜符合的要求中，補充了一種對抗震不利 的建筑平面(規(guī)程條文說明圖1)。圖1角部重疊和細腰平面圖1所示為角部重疊和細腰形平面，小部細腰部分，在地震 中容易發(fā)生震害，尤其在凹角部位，應力集中容易使樓板開裂、 破壞，不宜采用。如采用，在這些部分應加大樓板厚度，增加板 內配筋、設置集中配筋的邊梁、配置45°斜筋等方法予以加強。8、3. 4. 5 條本條主要是限制結構的扭轉效應。扭轉效應主要從兩方面加 以限制：(1)

17、限制結構平面布置的不規(guī)則性，避免產(chǎn)生過大的偏心 而導致結構產(chǎn)生較大的扭轉效應。本規(guī)程具體規(guī)定了與2002版 相同的位移比的具體指標。本次修訂在本條注中增加了當樓層的 最大層間位移角不大于本規(guī)程3.7.3條規(guī)定的限制的0.4倍時，該 樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比 值可適當放松，但不應大于1.6。(2) 限制結構的抗扭剛度不能太弱。9、3.4. 10 條防震縫的寬度，根據(jù)2008年汶川地震的震害調查，02規(guī)程 規(guī)定的防震縫寬度偏小，本次最小寬度由70mm改為100mm。本 條規(guī)定與抗規(guī)(gb 50011)是一致的，該值為最小值，在強 烈地震作用下，防震縫兩側的相鄰結構仍可

18、能發(fā)生局部碰幢而損 壞。10、3.5.2 條本次修訂對樓層側向剛度變化的控制方法進行了修改。中國建筑科學研究院的振動臺試驗研究表明，框架結構樓層 與上部相鄰樓層的側向剛度比幷=聽1不宜小于0.7與上部相鄰 三層側向剛度比的平均值不宜小于0.8是合理的。對框架一剪力墻結構、板柱一剪力墻結構、剪力墻結構、框架一核心筒結構、筒中筒結構，樓面體系對側向剛度貢獻較小，當層高變化時剛度變化不明顯，可按廠2 =匕+i%+i定義樓層側向剛度比作為判定側向剛度變化的依據(jù)，但控制指標也應作相 應的改變，一般情況按不小t 0.9控制；層高變化較大時，對剛 度變化提出更高的要求，按1.1控制；底部嵌固樓層層間位移角

19、結果較小，因此對底部嵌固樓層與上一層側向剛度變化作了更嚴 格的規(guī)定按1.5控制。11、3. 5.3 條樓層抗側力結構的承載能力突變將導致薄弱層破壞，本規(guī)程 針對高層建筑結構提出了限制條件。a級高度的高層建筑的樓層 抗側力結構層間受剪承載力不宜小于其相鄰上一層受剪承載力 的80%,不應小于65%； b級高層不應小于75%o規(guī)程規(guī)定柱的受剪承載力可根據(jù)柱兩端實配鋼筋的受彎承 載力按兩端同時屈服的假定失效模式反算；剪力墻可根據(jù)實配鋼 筋按抗剪設計公式反算；斜撐的受剪承載力可計及軸力的貢獻， 應考慮受壓屈服的影響。12、3. 5. 6 條本條為新增內容。規(guī)定樓層質量不宜大于相鄰下部樓層質量 的1.5倍

20、，這是對質量沿豎向分布不規(guī)則的限制。13、3. 5. 7 條本條為新增內容。不宜采用同一樓層剛度和承載力變化同時不滿足規(guī)則性要 求（本規(guī)程3.5.2條和3.5.3條）的結構。因為這類結構對抗震十 分不利，應盡量避免。14、3. 5.8 條本條為02規(guī)程第5.1.14條的修改。通常剛度變化不符合本 規(guī)程3.5.2條要求的樓層，稱為軟弱層；承載力變化不符合本規(guī) 程3.5.3條要求的樓層稱為薄弱層。為方便起見，本規(guī)程將軟弱 層、薄弱層及豎向抗側力構件不連續(xù)的樓層統(tǒng)稱為結構薄弱層。 為提高安全度，本次修訂將結構薄弱層在地震作用標準值作用下 的剪力增大系數(shù)原02規(guī)定1.15改為1.25,適當提高安全度要

21、求。15>3. 5. 9 條取消了 02規(guī)程關于結構頂層部分墻、柱形成空曠房間時，宜進行彈性或彈塑性時程分析補充計算并采取有效構造措施的 規(guī)定。16、3. 6.2 條目前鋼筋混凝土剪力墻結構中采用預制樓板的情況較少，本 次修定取消了有關預制板與現(xiàn)澆剪力墻連接的構造要求；6、7度 時采用裝配整體式樓蓋時，預制板在梁上擱置長度由02規(guī)程的 35mm增加到50mm。17、3.7.3 條規(guī)程表3.7.3樓層層間最大位移與層高之比的限值，表中將 '框支層”改為'除框架外的轉換層”，它包括了框架一剪力 墻結構和筒體結構的托柱或托墻轉換以及部分框支剪力墻結構 的框支層。18、3. 7.

22、 4 條本條修訂新增加了高度大于150m的結構應驗算罕遇地震下 結構的彈塑性變形的要求。19、3. 7. 6 條高層建筑不小丁 150m的高層混凝土建筑結構，應滿足風振 舒適度的要求。(1) 舒適度與風振加速度的關系，見表3。表3舒適度與風振加速度關系不舒適的程度建筑物的加速度無感覺<0.005g有感0.005g0.015g擾人0.015g 0.05g十分擾人0.05g0.15g不能忍受>0.15g(2) 根據(jù)國內外研究成果，規(guī)程規(guī)定了按建筑荷載規(guī)范(gb 50009)規(guī)定的10年一遇的風荷載值計算或專門風洞試驗 確定的結構頂點最人加速度qmax不應超過的限值為：對住宅、公 寓不大

23、于0.15m/s2,對辦公樓、旅館不大于0.25m/s2o(3) 關于高層建筑的風振加速度包括順風向最大加速度、 橫風向最人加速度和扭轉角速度。建議按現(xiàn)行行業(yè)標準高層民 用建筑鋼結構技術規(guī)程(jgj 99)進行計算。(4) 本次修訂，明確了計算舒適度時的結構阻尼比。對混 凝土結構取0.02,對混合結構可根據(jù)房屋高度和結構類型取 0.01-0.02 o20、3. 7. 7 條本條為新增內容。我國大跨樓蓋結構正在興起，這類樓蓋結構的舒適度是一項重要的設計內容。一般情況下，樓蓋結構豎向頻率不宜小于3h乙以保證結構 具有適宜的舒適度。當樓蓋結構的豎向頻率小t 3hz時，其樓蓋 結構的振動加速度可按本規(guī)

24、程附錄a計算，宜采用時程分析法進 行計算，也可采用簡化近似方法計算。其豎向振動加速度峰值不 應超過規(guī)程表3.7.7的規(guī)定。21、3.9.3 條及 3. 9. 4 條關于高層建筑結構的抗震等級，本次修訂有以下改變。(1) 框架結構不再以高度劃分。(2) 不包括24m以下結構的抗震等級。(3 )3.9.3條注3,增加了對于房屋高度不超過60m的框架 核心筒結構，其作為筒體結構的空間作用已不明顯，更接近框架 剪力墻結構，因此其抗震等級允許按框架一剪力墻結構釆 用。22、3. 9. 6 條規(guī)定與主樓相連的裙房的抗震等級，除應按裙房本身確定 外，“相關范圍”不應低于主樓的抗震等級。本條中“相關范圍”,

25、一般指主樓外延三跨的裙房結構。裙房偏置時，其端部有較大扭 轉效應，也需適當加強。23、3. 10 節(jié)特一級構件設計規(guī)定有兩點修改：（1）特一級剪力墻，筒體墻其剪力設計值應按考慮地震作 用組合的剪力計算值的1.4倍采用（02規(guī)程為1.2倍）。（2）特一級連梁的要求同一級，取消了 02規(guī)程設置交叉暗 撐的要求。24、3. 11 節(jié)結構抗震性能設計整節(jié)為新增內容。抗震性能化設計是規(guī)程新增的內容，結合當前技術和經(jīng)濟條 件，慎重發(fā)展性能化目標設計方法，明確規(guī)定需耍進行可行性論 證。一般需綜合考慮使用功能、設防烈度、結構的不規(guī)則程度和 類型、結構發(fā)揮延性變形的能力、造價、震后的各種損失及修復 難度等因素，

26、不同的抗震設防類別，其性能設計選用不同的抗震 性能目標要求。24、3. 12 節(jié)抗連續(xù)倒塌設計基本要求，整節(jié)為新增內容。（1）結構連續(xù)倒塌是指結構因突發(fā)事件或嚴重超載而造成 局部結構破壞失效。繼而引起與失效破壞構件相連的構件連續(xù)破 壞，最終導致相對丁初始局部破壞史大范圍的倒塌破壞。結構產(chǎn) 生局部構件失效后，破壞范圍可能沿水平方向和豎直方向發(fā)展， 其中破壞沿豎向發(fā)展影響更為突出。當偶然因素導致局部結構破 壞失效時，如果整體結構不能形成有效的多重荷載傳遞路徑，破 壞范圍就可能沿水平或豎直方向蔓延，最終導致結構發(fā)生大范圍 的倒塌甚至是整體倒塌。（2）結構抗連續(xù)倒塌、概念設計的要求是：規(guī)定安全等級 為

27、一級時，應滿足連續(xù)倒塌概念設計的要求；安全等級一級且有 特殊要求時，可釆用拆除構件方法進行抗連續(xù)倒塌設計。（3）抗連續(xù)倒塌概念設計的內容為：a、應具有在偶然作用發(fā)牛時適宜的抗連續(xù)倒塌能力，不允許 采用摩擦連接傳遞重力荷載，應釆用構件連接傳遞重力荷載。b、應具有適宜的多余約束性、整體連續(xù)性、穩(wěn)固性和延性。c、水平構件應具有一定的反向承載力，如連續(xù)梁邊支座非地 震區(qū)簡支梁支座頂面及連續(xù)梁、框架梁梁中支座底面應有一定數(shù) 量的配筋及合適的錨固連接構造，防止偶然作用發(fā)生時，該構件 產(chǎn)生過大破壞。（4）抗連續(xù)倒塌的拆除構件方法的內容為：該方法主要引自美、英有關規(guī)范規(guī)定。a、逐個分別拆除結構周邊柱、底層內部

28、柱以及轉換桁架腹桿 等重要構件。b、可采用彈性靜力方法分析剩余結構的內力與變形。c、剩余結構構件承載力應滿足下式要求：式中：s剩余結構構件效應設計值；出剩余結構構件承載力設計值；0效應折減系數(shù)。對中部水平構件取0.67,對其他構件取l.ood、剩余結構構件效應設計值按下式計算，剩余結構基本處 于彈性工作狀態(tài)。=d(sgk 七2 屮 qisqiq +屮 ws"k式屮：sgk永久荷載標準值產(chǎn)生的效應；sq,k第i個豎向可變荷載標準值產(chǎn)生的效應；swk風荷載標準值產(chǎn)生的效應；屮qi可變荷載的準永久值系數(shù)；屮w風荷載組合值系數(shù)，取0.2；%豎向荷載動力放大系數(shù)。當構件直接與被拆 除豎向構件相

29、連時取2.0,其他構件取1.0。d、構件截面承載力計算時，混凝土強度可取標準值；鋼材 強度，正截面承載力驗算時，可取標準值的1.25倍，受剪承載力 驗算時可取標準值。e、當拆除某構件不能滿足結構抗連續(xù)倒塌設計要求時，在該構件表面附加60kn/m2側向偶然作用標準值，此時其承載力應滿足下列要求：rd - sd=1.2sgk+ 0.7sqk+ 13sak式中：rd 構件承載力設計值；sd作用組合的效應設計值；sgk永久荷載標準值產(chǎn)生的效應；sqk活荷載標準值產(chǎn)生的效應；sak側向偶然作用標準值產(chǎn)生的效應。四荷載和地震作用1、4. 2. 2條(強制性條文)對風荷載比較敏感的高層建筑，其承載力設計時應

30、按基本風 壓的1.1倍采用。相對02規(guī)程作如下修訂：(1) 取消了對"特別重要”的高層建筑的風荷載增大要求, 主要原因是重要的建筑結構，其重要性已通過結構的重要性系數(shù)/o體現(xiàn)。(2) 對于正常使用極限狀態(tài)設計(如位移計算)，其要求可 比承載力設計適當降低，一般可采用基本風壓值確定。(3) 對風荷載比較敏感的高層建筑結構，風荷載計算時不 再強調按100年重現(xiàn)期的風壓值釆用，而是直接按基本風壓值增 大10%采用。(4) 對風荷載是否敏感，主要與高層建筑的體型、結構體 系和自振特性有關，目前尚無實用的劃分標準。一般情況，對房 屋高度大于60m的高層建筑，承載力設計時風荷載計算可按基本 風壓

31、的1.1倍采用；對于房屋高度不超過60m的高層建筑，風荷 載取值是否提高，由設計人員確定。(5) 本條規(guī)定適用于使用年限為50年和100年的高層建筑 結構。2、4. 2.8 條、4. 2. 9 條該兩條均為新增內容。(1) 提醒設計人員應考慮結構橫風向風振對高層建筑尤其 是超高層建筑的影響。結構高寬比較大，結構頂點風速大于臨界 風速時，可能引起較明顯的結構橫風向振動，甚至出現(xiàn)橫風向振 動大于順風向作用效應的情況。建筑結構荷載規(guī)范對園形平 面結構的橫風向風振作用作岀了規(guī)定。當結構體型復雜時，宜通 過風洞試驗確定橫風向振動的等效荷載。(2) 橫風向效應與順風向效應是同時發(fā)生的，因此必須考 慮兩者的

32、效應組合。對丁結構側向位移控制仍可按同時考慮橫風 向與順風向影響后的計算主軸方向位移確定，不必按矢量和方向 控制結構的層間位移。3、4.2. 10 條取消了 02規(guī)程中房屋高度150m以上才考慮風洞試驗的限制 條件。對結構平面及立面形狀復朵、開洞或連體建筑及周圍地形 環(huán)境復雜的結構，都建議進行風洞試驗。4、4.3.2 條高層建筑結構地震作用的計算本次修訂了以下內容：增加大跨度(指跨度大于24m的樓蓋結構及跨度大丁 8m的 轉換結構)、長懸臂結構(跨度大于2m的懸挑結構)7度(0.15g) 時也應計入豎向地震作用的影響。5、4. 3. 3 條 關于計算單向地震時應考慮偶然偏心的影響二±

33、0.05厶是考慮到結構地震動力及反應過程中：(1)可能由于地面扭轉運動;(2)結構實際剛度；(3)質量分布相對于計算假定值的偏差；(4) 在彈塑性反應過程中各抗側結構剛度退化程度不同等原因引起 扭轉反應增大，特別是冃前對地面運動扭轉分量的強震實側記錄很少，地震作用計算中還不能考慮輸入地面運動扭轉分量。因此 采用了附加偶然偏心計算這種實用方法。采用底部剪力法計算地震作用時，也應考慮偶然偏心影響。對結構平面有局部突出時，建筑物總長度厶可按回轉半徑相等的原則,簡化為無局部突出的平面進行計算。例:圖2所示平面，可按下述公式計算建筑物長度厶。bpt地更作用方向圖2局部突出的平面若h/b及h/h小于1/4

34、時lb+btbi¥1 + 3厶h b當沿x方向，兩側均突出bxh時,也可近似按上式計6、4. 3. 5 條關丁進行結構時程分析時輸入地震波作了如下修訂：(1) 將02規(guī)程地震波的持續(xù)時間不宜小于建筑結構基本自 振周期的3-4倍，也不宜少于12s改為基本自振周期的5倍和15so 地震影響加速度時程曲線，要滿足地震動三要素的要求：a、頻率譜特性：根據(jù)所處的場地類別和設計地震分組確定的 地震影響系數(shù)曲線確定。b、有效峰值：按表4采用。c、地震加速度曲線的有效持續(xù)時間：輸入地震加速度時程曲 線的有效持續(xù)時間，一般從首次達到該時程曲線最大峰值的10% 那一點起，到最后一點達到最大峰值的10%為

35、止，約為結構基本 周期的5-10倍。表4時程分析時輸入地震加速度的最大值(cm/s2)設防烈度6度7度(0.10g)7度(0.15g)8度(02g)8度(030g)9度多遇地震18355570110140設防地震50100150200300400罕遇地震120220310400510620(2) 根據(jù)結構抗震性能設計的規(guī)定，本次修訂增補了表4 設防地震(中震)和6度時的數(shù)值。(3) 增加了當取七組和七組以上時程曲線進行計算時，結 構地震作用效應可取時程法計算結果的平均值與振型分解反應 譜法計算結果的較大值。7、4.3.7 條水平地震影響系數(shù)最大值a max本次修訂增加了：(1) 增加了 7 度

36、(0.15g)和 8 度(0.30g)的 qmax值。(2) 為配合結構抗震性能設計的需求，增加了設防烈度(中 震)和6度時的qmax值。(3) 抗規(guī)場地一節(jié)將建筑場地劃分為i、ii、iil iv類, 其中i類又細分為i。及i i兩段類，因此規(guī)程表4.3.7-2特征 周期tg (s)按五類給出。8、4. 3. 8 條彈性反應譜法理論是現(xiàn)階段抗震設計的最基本理論。本次修 訂對地震反應譜曲線的計算表達式未變，但對其參數(shù)公式進行了 調整，見表5。表5地震影響系數(shù)曲線參數(shù)公式調整參數(shù)02高規(guī)本規(guī)程曲線下降段 的衰減系數(shù)丫nn 0 05 $丫 = 0.9 +0.5 + 5$nn 0.05 - <丫

37、 = 0.9 +0.3 + 6：直線下降段 的下降斜率 調整系數(shù)7“1 =0.02 + (0.05-<)/8“ 0.05 $77. =0.02 414 + 32$阻尼調整系 數(shù)“2°0.05 - <小=140.06 + 1.7：.0.05 - <“2=1 +2 0.08 + 1.6：通過以上調整，達到了以下效果：(1) 阻尼比為5%的地震影響系數(shù)維持不變。(2) 基本解決了 01抗規(guī)在長周期不同阻尼比地震影響 系數(shù)曲線交叉，大阻尼曲線值高于小阻尼曲線值的不合理現(xiàn)象。(3) 降低了小阻尼(0.020.03)的地震影響系數(shù)值，最大 降低幅度達18%。略提高了阻尼比0.0

38、6-0.10范圍的地震影響系 數(shù)值，長周期部分最大增幅約5%。(4) 適當降低了大阻尼(0.200.30)的地震影響系數(shù)值， 在5tg周期內基本不變；長周期部分最大降幅約10%,擴大了消 能減震技術的應用范圍。9、4. 3. 12 條(1) 由于地震影響系數(shù)在長周期下降較快，對基本周期大 于3.5s的結構，據(jù)此計算所得的水平地震作用下的結構效應可能 偏小。而對長周期結構、地震地面運動速度和位移可能對結構的 破壞具有更大的影響，但目前釆用的振型分解反應譜法無法對此 作出合理的估計。為安全考慮，增加了對各樓層水平地震剪力最 小值的要求。規(guī)程表4.3.12規(guī)定了不同設防烈度下的樓層最小地 震剪力系數(shù)

39、值,當不滿足時,結構總剪力和各樓層 的水平地震剪 力均需要進行調整或改變結構布置，使之滿足要求。（2）本次修訂補充了 6度時的最小地震剪力系數(shù)的規(guī)定。（3）對于薄弱層，即側向剛度變化、承載力變化、豎向抗 側力構件連續(xù)性不滿足豎向不規(guī)則要求時（本規(guī)程3.5.2條、3.5.3 條、3.5.4條）。應對于地震作用標準值的剪力乘以1.25增大系數(shù), 放大后，由丁該結構為豎向不規(guī)則結構的薄弱層，尚需滿足該層 地震剪力不小于本規(guī)程表4.3.12中數(shù)值的1.15倍。10、4. 3. 14 條、4. 3. 15 條新增條文。（1）對于大跨度結構（跨度大于24m及跨度大于12m的轉 換結構和連體結構）及長懸挑結

40、構（懸挑長度大丁 5m）需采用 時程分析法或反應譜法進行豎向地震的分析。豎向地震反應譜采 用水平反應譜的65%,但豎向反應譜的特征周期尤其在遠震中明 顯小于水平反應譜，故本條規(guī)定，特征周期均按第一組采用。對處于發(fā)震斷裂lokm以內的場地，最大值可能接近水平譜，特征 周期小于水平譜。（2）對跨度較大、所處位置較高的情況，應按本規(guī)程4.3.13條、4.3.14條的規(guī)定進行計算,但其計算結果不宜小于fevk = dy max ggg。式中：卩已你結構總豎向地震作用標準值；«vmax結構豎向地震影響系數(shù)最大值；6結構等效總重力荷載代表值。（3）對跨度或懸挑長度不人于本規(guī)程4314條規(guī)定的大跨

41、 結構和懸挑結構，可按木規(guī)程的豎向地震作用系數(shù)乘以相應的重 力荷載代表值作為豎向地震作用標準值。規(guī)程表4315增加了 6 度、8度（o.3og）的豎向地震作用系數(shù)。11、4. 3. 17 條高層建筑結構的計算自振周期折減系數(shù)作了如下修訂。（1）將“填充磚墻”改為“砌體墻”，但不包括采用柔性連 接的填充墻或剛度很小的輕質砌體填充墻。（2）增加了框架核心筒結構周期折減系數(shù)的規(guī)定。（3）將剪力墻結構的周期折減系數(shù)由0.9-1.0調整為0.8-1.0o 口前有些剪力墻結構布置的填充墻較多，其周期折減系數(shù)可取0.8 o結構計算分析1、5. 1.9 條高層建筑結構是逐層施工完成的，其豎向剛度和豎向荷載 （

42、如自重和施工荷載）也是逐層形成的。這種情況與結構剛度一 次形成，豎向荷載一次施加的計算方法存在較大差異。本次修訂, 增加了復雜結構及150m以上高層建筑應考慮施工過程的影響。2、5. 1. 11 條關于型鋼混凝土和鋼管混凝土構件的計算，目前已可以實現(xiàn) 在整體模型中直接考慮型鋼混凝土和鋼管混凝土構件。因此取消 了 02規(guī)程關丁將型鋼混凝土和鋼管混凝土構件等效為混凝土構 件計算的規(guī)定。3、5. 1. 14 條本條為新增內容.多塔樓結構振動形態(tài)復朵，整體模型計算有時不容易判斷結 構的合理性；需增加分塔樓模型分析，取兩者不利結果進行設計。分塔計算時，當塔樓周邊的裙樓超過兩跨，分塔至少附帶兩跨裙樓進行設

43、計。4、5. 2.1 條關丁對剪力墻連梁予以折減問題，明確以下幾點：(1) 明確僅在有地震作用的組合中可對連梁剛度進行折減, 對無地震作用參與的組合，如重力荷載與風的組合，不能考慮連 梁剛度的折減。(2) 連梁剛度折減是考慮在不影響承受豎向荷載的前提下, 允許連梁適當開裂，將內力轉移到墻體上。因此低烈度時可少折 減一些(6、7度可取0.7),高烈度時可多折減一些(8、9度時 可取0.5)o(3) 當連梁跨高比較大時(如大于5),重力作用效應比風 或地震作用效應更明顯，此時可不進行梁剛度折減以控制正常使 用階段梁裂縫的發(fā)牛和發(fā)展。5、5. 3. 7 條當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y構的嵌固部位時，地下一

44、層與首層 側向剛度比不宜小于2o在計算地下結構樓層側向剛度時，可考 慮地上結構以外的地下室相關部位，相關部位指地上結構四周外 擴不超過三跨的范圍。6、5. 5. 1 條本條為新增條文。（1）釆用彈塑性計算分析，主要用于重要的建筑物，超高 層建筑結構，復朵的高層建筑結構。（2）根據(jù)工程的重要性，破壞后的危害性及修復的難易程 度，按本規(guī)程3.11節(jié)確定結構的抗震性能冃標，根據(jù)性能冃標的 要求，進行結構彈塑性計算分析。（3）根據(jù)結構構件的性能和分析進度要求，在建立結構計 算模型時，采用合適的簡化模型，如梁、柱、斜撐采用一維單元; 墻、板可采用二維單元或三維單元。（4）結構構件的幾何尺寸、鋼筋、型鋼和

45、混合結構的鋼構 件應按實際情況參與計算。（5）結構材料（鋼筋、型鋼、混凝土等）的力學性能指標（如變形模量、強度取值等）及本構關系，應根據(jù)實際情況合理 選用。如材料強度可分別取設計值、標準值、抗拉極限值或實測 值、實測平均值等。結構本構關系直接影響彈塑性分析結果，鋼 筋和混凝土材料的本構關系可按混凝土結構設計規(guī)范（gb 50010）附錄c的規(guī)定采用。（6）由于結構彈塑性變形比彈性變形大很多，為提高計算 結果的可靠性，考慮結構幾何非線性進行計算是必要的。（7）進行動力彈塑性計算時，地面運動加速度時程的選取, 預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值以及計算結果的選用，按 本規(guī)程435條執(zhí)行。(8) 與彈

46、性靜力分析計算相比，結構的彈塑性分析具有更 大的確定性，因此對計算分析結果應進行認真的分析和判斷。7、5.5.2 條對6度抗震設計的結構，也要進行薄弱層的驗算。8、5. 6. 1 條荷載基本組合的效應設計值有以下變化：(1) 荷載基本組合的效應設計值公式為sd yggk +"wqyqsqk增加了考慮結構設計使用年限的荷載調整系數(shù)"，設計使用年限為50年時取1.0,設計使用年限為100年時取l.lo(2) 上述公式僅適用于作用和作用效應呈線性對應關系的情況，如呈非線性關系，則作用組合應符合工程結構可靠性設 計統(tǒng)一標準的有關規(guī)定。9、5. 6. 4 條表5.6.4條有地震作用組

47、合時荷載和作用分項系數(shù)增加了以 下內容。(1) 增加了 7度豎向地震的要求。(2) 增加了豎向地震與水平地震組合時，豎向地震力為主的組合的分項系數(shù)值。六框架結構設計1、6. 1.2 條抗震設計的框架結構，由“不宜”改為“不應”釆用單跨框 架。震害表明，單跨框架尤其是層數(shù)較多的高層建筑，震害嚴重。 單跨框架結構冗余度低不應采用。單跨框架結構是指整棟建筑全部或絕大部分釆用單跨框架 結構，不包括僅局部為單跨框架的框架結構。2、6. 1.4 條新增條文。2008汶川地震震害表明，框架結構中的樓梯及周邊構件破壞 嚴重。本次修訂，增加了對樓梯設計的抗震要求。(1) 框架結構中樓梯構件的組合內力設計值應包括

48、與地震 作用效應的組合，樓梯梁、柱的抗震等級應與框架結構相同。(2) 框架結構中，鋼筋混凝土樓梯自身的剛度對結構地震 作用和地震反應有較大的影響。如果樓梯布置不半會造成結構平 面不規(guī)則，設計時應盡量避免。(3) 震害調查，發(fā)現(xiàn)框架結構樓梯板破壞嚴重，出現(xiàn)被拉 斷的情況，因此應進行抗震設計，并加強構造措施，釆用雙層雙 向配筋。3、6. 1.5 條汶川地震震害發(fā)現(xiàn)，框架結構填充墻破壞嚴重，為此，對填 充墻要求增加了以下幾點：（1）明確了用于填充墻的砌塊強度等級不應低于mu5。釆 用輕質砌塊時，不應低于mu2.5-（2）提高了砌體填充墻與主體結構的拉結要求，7度時拉筋 亦宜沿墻全長貫通。（3）提高了

49、構造柱的設置要求，增加了當墻長大于層高的2 倍時，宜設置間距不大于4m的構造柱。（4）新增了樓梯間采用砌體填充墻時，應設置間距不大于 層高r不大丁 4m的鋼筋混凝土構造柱，并宜采用鋼絲網(wǎng)砂漿面 層加強。4、6. 1.8 條新增內容.不與框架柱（包括框一剪結構中的柱）相連的次梁，可按 非抗震設計。與梁相連的次梁不參與抗震，其構造可按非抗震要 求設計，即梁端箍筋不需加密，僅需滿足抗剪耍求；其間距可按 非抗震構件的要求；箍筋彎90。即可；縱筋錨固、搭接等可按非 抗震要求。如一端與梁、另一端與框架柱相連，則與框架柱相連 的一端應滿足框架梁的要求。5、6. 2.1 條框架柱的延性比梁的延性小，若框架柱形

50、成了塑性較，就會 產(chǎn)生較大的側移，并影響結構承受垂直荷載的能力。為此，在框 架柱的設計中，有冃的地增大柱端彎矩設計值，實現(xiàn)“強柱弱梁” 的概念設計要求。(1) 對二、三級框架結構的柱端彎矩增大系數(shù)由02規(guī)程的 1.2. 1.1分別提高至1.5、1.3。由于本規(guī)程的框架結構不含四級, 故取消了四級的規(guī)定。(2) 一級框架結構和9度時的框架應按實配鋼筋進行“強 柱弱梁”驗算。(3) 增加了在梁端實配鋼筋計算中，應計入梁有效翼緣寬 度范圍內樓板鋼筋的要求。梁的有效翼緣寬度取值，可取梁兩側 各6倍板厚范圍。(4) 對二、三級框架，僅提高了柱端彎矩增大系數(shù)，未要 求采用實配反算。但當框架梁按最小配筋構造

51、配筋時，為避免出 現(xiàn)因梁的實際受彎承載力與彎矩設計值相差太多而無法實現(xiàn)"強 柱弱梁”的情況宜采用實配反算的方法進行柱的受彎承載力設 計，但實配系數(shù)乙不得低于1.1。6、6.2.2 條純框架結構(不包括其他類型中的框架)的底層柱下端，在 強震作用下不能避免出現(xiàn)塑性較。為提高抗震安全度，推遲塑性 較的出現(xiàn)，將框架結構底層柱下端彎矩設計值增大系數(shù)久由02 規(guī)程一、二、三級的1.5、1.25、1.15分別調整為1.7、1.5、1.3o7、6. 2.3 條為滿足框架柱、框支柱“強剪弱彎”的要求，作了以下修訂。(1) 對純框架結構，二、三級時柱端剪力增大系數(shù)仏由02 規(guī)程的1.2、1.1分別提高

52、至1.3、1.2o(2) 對其他結構的框架，增加了四級框架柱的仏為1.1的耍 求。8、6. 2.4 條抗震設計時，框架角柱承受雙向地震作用，扭轉效應較大， 應對其彎矩設計值、剪力設計值增大10%-本次增加四級框架柱 也應符合上述要求。9、6. 2. 5 條增加了抗震設計時，框架梁端截面組合的剪力設計值，當為 一級框架及9度時的框架，需按實配鋼筋計算正截面抗震受彎承 載力m爲及m爲時應計入受壓鋼筋，包括有效翼緣寬度范圍內的 樓板鋼筋。10、6. 2. 7 條(1)增加了對三級框架節(jié)點核心區(qū)進行抗剪驗算的要求。(2)節(jié)點核心區(qū)的驗算，可按混凝土設計規(guī)范xgb 50010) 的有關規(guī)定執(zhí)行。11、6

53、.3.2 條本條有以下修訂。(1) 取消了 02規(guī)程對框架梁最大配筋率不應大于2.5%的強 制性要求，改為一般要求，放在6.3.3條中。主要為了保證梁端 截面的延性，配筋過密影響混凝土的澆筑質量。(2) 表63.2-2增加了注2。“一、二級抗震等級的框架梁， 當箍筋直徑大于12mm且肢數(shù)不少于4肢時，箍筋加密區(qū)最大間 距允許適當放松，但不應大于150mm”。以利于混凝土的澆搗。12、6.3.3 條梁縱向鋼筋的配置，增加了以下內容：(1) 參考國外規(guī)范，規(guī)定梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應 大于2.75%,以保證梁的延性。(2) 增加了對三級抗震等級的框架梁，貫通中柱的縱向鋼 筋的直徑要求。以保證梁

54、在反覆荷載作用時鋼筋滑移。13、6.3.4 條給出了非抗震設計時，框架梁受彎、剪、扭時，梁箍筋面積 配筋率和受扭縱向鋼筋的面積配筋率的最小要求公式。14、6. 3. 7 條框架梁上開洞的要求為新增內容。(1) 當承受均布荷載時，在跨度中部1/3區(qū)段內，剪力較小, 允許洞口高度不應大于梁高的0.4倍。如大于以上范圍，應通過 承載力驗算，合理配筋。(2) 在梁兩端接近支座處開洞不宜過大，且必須通過計算, 加強配筋。(3) 當梁跨中有集中荷載時，應根據(jù)具體情況另行考慮。15、6.4. 1 條本次修訂提高了抗震設計時對柱截面最小尺寸的要求。一、 二、三級抗震設計時，矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改

55、為 400mm；園柱最小直徑由350mm改為450mm。16、6. 4.2 條為保證框架柱的延性，對軸壓比提出了要求，本次修訂有以 下內容。(1) 增加了四級抗震軸壓比限值的規(guī)定。(2) 框架結構比02高規(guī)限值降低了 0.05o(3) 框架一剪力墻等結構中的三級框架柱限值降低了0.05 o(4) 當采用框架柱配置芯柱達到放寬柱軸壓比的限值時，對芯柱的截面增加了以下要求：a、當柱截面為矩形時，芯柱也可采用矩形截面；邊長不宜小 丁柱截面相應邊長的1/3。b、半柱截面為正方形時，芯柱可采用正方形或園形，其邊 長或直徑不宜小于柱截面邊長的1/3 oc、當柱截面為園形時，芯柱宜采用園形，其直徑不宜小于柱 截面直徑的1/3。17、6. 4.3 條柱的縱向鋼筋和箍筋配置作了如下修訂：(1) 柱縱向受力鋼筋最小配筋百分率，本規(guī)程是以500mpa 級鋼筋為基準的，與02規(guī)程相比，對335mpa及400mpa級鋼筋 的最小配筋率略有提高，對框架結構的邊柱和中柱的最小配筋百 分率提高了 0.1 (2) 增加了一級框架柱端加密區(qū)箍筋可適半放松的規(guī)定， 以保證混凝土的澆筑質量，但應注意箍筋間距放寬后，尚需滿足 柱體積配箍率的要求。18、6. 4.4 條調整了非抗震設計時柱的縱向鋼筋間距由350mm改為 300mm；明確四級抗震設計時，柱縱筋間距同非抗震設計。19、6. 4.