電力電子技術(shù)課程設(shè)計(jì)論文(1)

1、陜西科技大學(xué)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 21電力電子技術(shù)課程設(shè)計(jì)題目：三相橋式整流電路的設(shè)計(jì)（帶阻感反電勢(shì)負(fù)載）三相橋式整流電路的設(shè)計(jì)（帶阻感反電勢(shì)負(fù)載）摘要整流電路就是把交流電能轉(zhuǎn)換成直流電能的電路，大多數(shù)整流電路由變壓器、整流主電路和濾波器等組成，在直流電動(dòng)機(jī)的調(diào)速、發(fā)電機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)、電解及電鍍等領(lǐng)域得到廣泛地應(yīng)用。整流電路由主電路、濾波器和變壓器組成。本次三相橋式電路整流器的設(shè)計(jì)采用的是三相全控橋整流電路，電路設(shè)計(jì)在帶反電動(dòng)勢(shì)負(fù)載下完成。我在對(duì)三相橋式全控整流電路工作原理理解的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)三相橋式整流電路帶電阻負(fù)載時(shí)的電路原理圖，并建立基于PSIM的仿真模型，在三種不同觸發(fā)角的輸出波形進(jìn)行對(duì)比分析，驗(yàn)證所

2、設(shè)計(jì)整流電路的正確性。關(guān)鍵詞：電力電子，整流，三相全橋，PSIM仿真目錄l 第一章 前言電力電子技術(shù)在電力系統(tǒng)中有著非常廣泛的應(yīng)用。據(jù)估計(jì)，發(fā)達(dá)國(guó)家在用戶最終使用的電能中，有60%以上的電能至少經(jīng)過(guò)一次以上電力電子變流裝置的處理。電力系統(tǒng)在通向現(xiàn)代化的進(jìn)程中，電力電子技術(shù)是關(guān)鍵技術(shù)之一。可以毫不夸張地說(shuō)，如果離開(kāi)電力電子技術(shù)，電力系統(tǒng)的現(xiàn)代化就是不可想象的。整流電路技術(shù)在工業(yè)生產(chǎn)上應(yīng)用極廣。如調(diào)壓調(diào)速直流電源、電解及電鍍的直流電源等。 整流電路就是把交流電能轉(zhuǎn)換為直流電能的電路。大多數(shù)整流電路由變壓器、整流主電路和濾波器等組成。它在直流電動(dòng)機(jī)的調(diào)速、發(fā)電機(jī)的勵(lì)磁調(diào)節(jié)、電解、電鍍等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)

3、用。 整流電路通常由主電路、濾波器和變壓器組成。20世紀(jì)70 年代以后，主電路多用硅整流二極管和晶閘管組成。濾波器接在主電路與負(fù)載之間，用于濾除脈動(dòng)直流電壓中的交流成分。變壓器設(shè)置與否視具體情況而定。變壓器的作用是實(shí)現(xiàn)交流輸入電壓與直流輸出電壓間的匹配以及交流電網(wǎng)與整流電路之間的電隔離 （可減小電網(wǎng)與電路間的電干擾和故障影響）。整流電路的種類(lèi)有很多，有半波整流電路、 單相橋式半控整流電路、單相橋式全控整流電路、三相橋式半控整流電路、三相橋式全控整流電路等。把交流電變換成大小可調(diào)的單一方向直流電的過(guò)程稱(chēng)為可控整流。整流器的輸入端一般接在交流電網(wǎng)上。為了適應(yīng)負(fù)載對(duì)電源電壓大小的要求，或者為了提高可

4、控整流裝置的功率因數(shù)，一般可在輸入 端加接整流變壓器，把一次電壓U1，變成二次電壓U2。由晶閘管等組成的全控整流主電路，其輸出端的負(fù)載，我們研究是電阻性負(fù)載、電阻電感負(fù)載（如直流電動(dòng)機(jī)的勵(lì)磁繞組，滑差電動(dòng)機(jī)的電樞線圈等）。以上負(fù)載往往要求整流能輸出在一定范圍內(nèi)變化的直流電壓。為此，只要改變觸發(fā)電路所提供的觸發(fā)脈沖送出的早晚，就能改變晶閘管在交流電壓 U2 一周期內(nèi)導(dǎo)通的時(shí)間，這樣負(fù)載上直流平均值就可以得到控制。PSIM是趨向于電力電子領(lǐng)域以及電機(jī)控制領(lǐng)域的仿真應(yīng)用包軟件，具有仿真高速、用戶界面友好、波形解析等功能，為電力電子電路的解析、控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)、電機(jī)驅(qū)動(dòng)研究等有效提供強(qiáng)有力的仿真環(huán)境。PS

5、IM主要具有以下優(yōu)點(diǎn)：一是具備各種電力電子器件、變壓器、磁性與非線性元件、電機(jī)、負(fù)載以及多種模擬與數(shù)字元件，可搭建各種電路。子電路層次數(shù)不受限制，可以建構(gòu)不同的芯片電路或功能模塊。二是方便在仿真中更改電路參數(shù)與觀察波形。頻率響應(yīng)分析方便與MATLAB/Simulink聯(lián)合進(jìn)行工作，可以結(jié)合C/C+等高級(jí)語(yǔ)言編寫(xiě)復(fù)雜控制程序，此外還可以仿真DSP、CPLD等內(nèi)部工作環(huán)境。三是無(wú)收斂問(wèn)題，執(zhí)行速度較同類(lèi)軟件快，具有快速、強(qiáng)大的仿真功能。仿真結(jié)果準(zhǔn)確，基本和制作的實(shí)際電路運(yùn)行結(jié)果相符。l 第二章 三相橋式全控整流電路工作原理2.1 主電路設(shè)計(jì)目前在各種整流電路中，應(yīng)用最為廣泛的是三相橋式全控整流電路

6、， 如圖所示，將其中陰極連接在一起的晶閘管(VT1、VT3、VT5）稱(chēng)為共陰極組；陽(yáng)極連接在一起的三個(gè)晶閘管（VT4、VT2、VT6）稱(chēng)為共陽(yáng)極組。此外，習(xí)慣將共陰極組中與a、b、c三相電源相接的三個(gè)晶閘管分別為VT1、VT3、VT5，共陽(yáng)極組中與a、b、c三相電源相接的三個(gè)晶閘管分別為VT4、VT2、VT6按此編號(hào)，晶閘管導(dǎo)通的順序?yàn)閂T1-VT2-VT3-VT4-VT5-VT6。圖2.1 三相橋式全控整流電路2.2 主電路原理說(shuō)明整流電路的負(fù)載為帶反電動(dòng)勢(shì)的阻感性負(fù)載。當(dāng)晶閘管觸發(fā)角=0°時(shí)，此時(shí)，對(duì)于共陰極組的3個(gè)晶閘管，陰極所接交流電壓值最高的一個(gè)導(dǎo)通。而對(duì)于共陽(yáng)極組的3個(gè)晶

7、閘管，則是陰極所接交流電壓值最低的一個(gè)導(dǎo)通。這樣任意時(shí)刻共陽(yáng)極組和共陰極組中各有1個(gè)晶閘管處于導(dǎo)通狀態(tài)，施加于負(fù)載上的電壓為某一線電壓。工作波形如圖2.2所示。圖2.2反電動(dòng)勢(shì)=0°時(shí)的波形=0o時(shí)，各晶閘管均在自然換相點(diǎn)處換相。在分析ud的波形時(shí)，既可從相電壓波形分析，也可以從線電壓波形分析。從相電壓波形看，以變壓器二次側(cè)的中點(diǎn)n為參考點(diǎn)，共陰極組晶閘管導(dǎo)通時(shí)，整流輸出電壓 ud1為相電壓在正半周的包絡(luò)線；共陽(yáng)極組導(dǎo)通時(shí)，整流輸出電壓ud2為相電壓在負(fù)半周的包絡(luò)線，總的整流輸出電壓ud = ud1ud2是兩條包絡(luò)線間的差值，將其對(duì)應(yīng)到線電壓波形上，即為線電壓在正半周的包絡(luò)線。直接從

8、線電壓波形看，由于共陰極組中處于通態(tài)的晶閘管對(duì)應(yīng)的最大（正得最多）的相電壓，而共陽(yáng)極組中處于通態(tài)的晶閘管對(duì)應(yīng)的是最小（負(fù)得最多）的相電壓，輸出整流電壓 ud為這兩個(gè)相電壓相減，是線電壓中最大的一個(gè)，因此輸出整流電壓ud波形為線電壓在正半周的包絡(luò)線。由于負(fù)載端接得有電感且電感的阻值趨于無(wú)窮大，當(dāng)電流增加時(shí)，它的極性阻止電流增加，當(dāng)電流減小時(shí)，它的極性反過(guò)來(lái)阻止電流減小。電感的這種作用使得電流波形變得平直，電感無(wú)窮大時(shí)趨于一條平直的直線。為了說(shuō)明各晶閘管的工作的情況，將波形中的一個(gè)周期等分為6段，每段為60o，如圖2所示，每一段中導(dǎo)通的晶閘管及輸出整流電壓的情況如表所示。由該表可見(jiàn)，6個(gè)晶閘管的導(dǎo)

9、通順序?yàn)閂T1VT2VT3VT4VT5VT6。表1 =0o時(shí)晶閘管工作情況時(shí)段共陰極組中導(dǎo)通的晶閘管VT1VT1VT3VT3VT5VT5共陽(yáng)極組中導(dǎo)通的晶閘管VT6VT2VT2VT4VT4VT6輸出電壓UdUabUacUbcUbaUcaUcb圖2.3給出了=30o時(shí)的波形。從t1角開(kāi)始把一個(gè)周期等分為6段，每段為60o與0o時(shí)的情況相比，一周期中ud波形仍由6段線電壓構(gòu)成，每一段導(dǎo)通晶閘管的編號(hào)等仍符合表1的規(guī)律。區(qū)別在于，晶閘管起始導(dǎo)通時(shí)刻推遲了30o,組成 ud 的每一段線電壓因此推遲30o，ud平均值降低。晶閘管電壓波形也相應(yīng)發(fā)生變化如圖所示。圖中同時(shí)給出了變壓器二次

10、側(cè)a相電流 ia 的波形，該波形的特點(diǎn)是，在VT1處于通態(tài)的120o期間，ia為正，由于大電感的作用，ia波形的形狀近似為一條直線，在VT4處于通態(tài)的120o期間，ia波形的形狀也近似為一條直線，但為負(fù)值。圖2.3反電動(dòng)勢(shì)=30°時(shí)的波形表2 =30°時(shí)晶閘管工作情況時(shí)段共陰極組中導(dǎo)通的晶閘管VT1VT1VT3VT3VT5VT5共陽(yáng)極組中導(dǎo)通的晶閘管VT6VT2VT2VT4VT4VT6輸出電壓UdUabUacUbcUbaUcaUcb由以上分析可見(jiàn)，當(dāng)60o時(shí)，ud波形均連續(xù)，對(duì)于帶大電感的反電動(dòng)勢(shì)，id波形由于電感的作用為一條平滑的直線并且也連續(xù)。當(dāng)60

11、o時(shí)，如90o時(shí)電阻負(fù)載情況下的工作波形如圖3.4所示，ud平均值繼續(xù)降低，由于電感的存在延遲了VT的關(guān)斷時(shí)刻，使得ud的值出現(xiàn)負(fù)值，當(dāng)電感足夠大時(shí)，ud中正負(fù)面積基本相等，ud平均值近似為零。這說(shuō)明帶阻感的反電動(dòng)勢(shì)的三相橋式全控整流電路的角的移相范圍為90度由以上分析可見(jiàn)，當(dāng)60o時(shí)，ud波形均連續(xù)，對(duì)于帶大電感的反電動(dòng)勢(shì)，id波形由于電感的作用為一條平滑的直線并且也連續(xù)。當(dāng)60o時(shí)，如90o時(shí)電阻負(fù)載情況下的工作波形如圖3.4所示，ud平均值繼續(xù)降低，由于電感的存在延遲了VT的關(guān)斷時(shí)刻，使得ud的值出現(xiàn)負(fù)值，當(dāng)電感足夠大時(shí)，ud中正負(fù)面積基本相等，ud平均值近似為零。這說(shuō)明帶阻感的反電動(dòng)勢(shì)

12、的三相橋式全控整流電路的角的移相范圍為90度。表2 =90°時(shí)晶閘管工作情況時(shí)段共陰極組中導(dǎo)通的晶閘管VT1VT1VT3VT3VT5VT5共陽(yáng)極組中導(dǎo)通的晶閘管VT6VT2VT2VT4VT4VT6輸出電壓UdUabUacUbcUbaUcaUcb圖2.3反電動(dòng)勢(shì)=90°時(shí)的波形l 第三章 參數(shù)選型3.1 電源參數(shù)為了設(shè)計(jì)三相橋式全控整流電路，將三相交流電作為電源，三相電分別為a,b,c三相，每相相電壓為220V，頻率為50Hz，a,b,c三相相位分別相差120。圖3.1 電源參數(shù)的設(shè)置設(shè)置好后可以在PSIM里得到如下波形：圖3.2 三相電源相電壓波形3.2 仿真時(shí)間的設(shè)置圖3

13、.3 仿真時(shí)間的設(shè)置設(shè)定仿真時(shí)間為0.06s,即三個(gè)周期,如圖3.3所示。3.3 負(fù)載參數(shù)值的設(shè)置由于整流出來(lái)的電流較大，原本的色環(huán)電阻功率太小，很容易被燒壞，所以需選用阻值較小的功率電阻。其中本設(shè)計(jì)采用R=30的功率電阻。對(duì)于電阻負(fù)載，負(fù)載電流Id與Vd波形形狀一樣。而對(duì)于阻感負(fù)載，由于電感的作用，使得負(fù)載電流波形變得平直，當(dāng)電感足夠大的時(shí)候，負(fù)載電流的波形可近似為一條水平線。通常用下式來(lái)選電感： （31）由于本設(shè)計(jì)要選足夠大的電感，選L=200mH。由于利用PSIM進(jìn)行仿真時(shí)，不涉及晶閘管參數(shù)設(shè)定。但在實(shí)際應(yīng)用，要根據(jù)額定電壓Un和額定電流In來(lái)選擇合適的晶閘管。選晶閘管在后面的計(jì)算中會(huì)涉

14、及。3.4 =0°時(shí)的仿真參數(shù)設(shè)計(jì)當(dāng)觸發(fā)角為30°時(shí)各晶閘管均在自然換相點(diǎn)處換相，即=0°，對(duì)于共陰極組的三個(gè)晶閘管，陽(yáng)極所接的交流電壓值最大的一個(gè)導(dǎo)通，而對(duì)于共陽(yáng)極組的三個(gè)晶閘管則是陰極所接的交流電壓值最小的一個(gè)導(dǎo)通，因此，在任意時(shí)刻，共陽(yáng)極組和共陰極組各有一個(gè)晶閘管處于導(dǎo)通狀態(tài)施加在負(fù)載上的電壓為某一線電壓晶閘管VT1觸發(fā)角度的設(shè)置如圖3.4所示：圖3.3 觸發(fā)脈沖角度的設(shè)置根據(jù)觸發(fā)脈沖的設(shè)置原則：六個(gè)晶閘管的脈沖按VT1 VT2-VT3-VT4-VT5-VT6的順序相位一次相差60°；共陰極組VT1、VT3、VT5的脈沖依次差120°，共

15、陽(yáng)極組VT4、VT6、VT2也依次差120°；同一相的上下兩個(gè)橋臂，脈沖差180°。所以設(shè)置VT4觸發(fā)脈沖角度為210 300，VT3觸發(fā)脈沖角度為150 240，VT6觸發(fā)脈沖角度為330 420，VT5觸發(fā)脈沖角度為270 360，VT2觸發(fā)脈沖角度為90 180。運(yùn)行仿真，得到下列波形：圖3.4 =0°時(shí)輸出電壓Ud和電流Id的波形圖3.5 =0°時(shí)晶閘管VT1兩端的電壓電流的波形圖3.6 =0°時(shí)a相電源的電流波形晶閘管的開(kāi)通過(guò)程由于內(nèi)部正反饋過(guò)程需要時(shí)間，觸發(fā)脈沖寬度應(yīng)保證晶閘管可靠導(dǎo)通，三相全控橋式電路觸發(fā)脈沖應(yīng)寬于60度，取觸發(fā)角

16、度為120度，在觸發(fā)過(guò)程中，每個(gè)時(shí)刻均需兩個(gè)晶閘管同時(shí)導(dǎo)通，形成負(fù)載供電的回路，其中一個(gè)晶閘管是共陰極組的，一個(gè)是共陽(yáng)極組的，且不能為同一相的晶閘管。a) 波形分析=0°時(shí)，各晶閘管均在自然換相點(diǎn)處換相，各自然換相點(diǎn)既是相電壓的交點(diǎn)，也是線電壓的交點(diǎn)。從線電壓波形看，由于共陰極組中處于通態(tài)的晶閘管對(duì)應(yīng)的是最大的相電壓，而共陽(yáng)極組中處于通態(tài)的晶閘管對(duì)應(yīng)的是最小的相電壓，輸出整流電壓Ud為這個(gè)相電壓相減，是線電壓中最大的一個(gè)，因此輸出整流電壓Ud的波形是線電壓在正半周期的包絡(luò)線。由于負(fù)載端接得有電感且電感的阻值趨于無(wú)窮大，當(dāng)電流增加時(shí)，它的極性阻止電流增加，當(dāng)電流減小時(shí)，它的極性反過(guò)來(lái)阻

17、止電流減小。電感的這種作用使得電流波形變得平直，電感無(wú)窮大時(shí)趨于一條平直的直線。晶閘管VT1與電源a相直接相接，晶閘管在一個(gè)周期中有120°處于通態(tài)，240°處于斷態(tài)，由于負(fù)載為阻感負(fù)載，故晶閘管處于通態(tài)時(shí)電壓波形與相應(yīng)時(shí)段Ud波形相同。晶閘管處于斷態(tài)時(shí)，電壓波形與相應(yīng)時(shí)段與a相有關(guān)的線電壓波形相同。b) 參數(shù)計(jì)算輸出電壓和電流的計(jì)算：當(dāng)60°時(shí)，計(jì)算公式為 （32）將上式化簡(jiǎn)得 （33）將=0，U2=220，帶入上面的公式得Ud=514.8V （34）R=30，Id=47.48A對(duì)比所計(jì)算的數(shù)值和仿真結(jié)果圖，兩個(gè)結(jié)果一致。c) 晶閘管額定電壓的選擇斷態(tài)重復(fù)峰值電

18、壓UDRM：斷態(tài)重復(fù)峰值電壓是在門(mén)極斷路而結(jié)溫為額定值時(shí)，允許重復(fù)加在器件上的正相峰值電壓反相重復(fù)峰值電壓URRM反相重復(fù)峰值電壓是在門(mén)極斷路而結(jié)溫為額定值時(shí)，允許重復(fù)加在器件上的反相峰值電壓。通常取晶閘管的斷態(tài)重復(fù)峰值電壓UDRM和反相重復(fù)峰值電壓URRM較小的標(biāo)值作為該器件的額定電壓。晶閘管額定電壓的計(jì)算公式為： （35）由仿真波形可以看出，min(URRM,UDRM)為峰值電壓，U2為相電壓的有效值，所以取放大倍數(shù)2.5倍，UN=1077.781616.66V晶閘管額定電流的選擇： （36） （37）取1.5倍，IN=Idvt=26.1939.423.5 =30°時(shí)的仿真參數(shù)設(shè)

19、計(jì)設(shè)計(jì)VT1:60 180,VT4:240 360,VT3:180 300,VT6:0 120,VT5:-60 60,VT2:120 240圖3.7 =30°時(shí)的電路運(yùn)行仿真，得到下列波形：圖3.8 =0°時(shí)輸出電壓Ud和電流Id的波形圖3.9 =0°時(shí)晶閘管VT1兩端的電壓電流的波形圖3.10 =0°時(shí)a相電源的電流波形晶閘管的開(kāi)通過(guò)程由于內(nèi)部正反饋過(guò)程需要時(shí)間，觸發(fā)脈沖寬度應(yīng)保證晶閘管可靠導(dǎo)通，三相全控橋式電路觸發(fā)脈沖應(yīng)寬于60度，取觸發(fā)角度為120度，在觸發(fā)過(guò)程中，每個(gè)時(shí)刻均需兩個(gè)晶閘管同時(shí)導(dǎo)通，形成負(fù)載供電的回路，其中一個(gè)晶閘管是共陰極組的，一個(gè)

20、是共陽(yáng)極組的，且不能為同一相的晶閘管。a) 波形分析與0o時(shí)的情況相比，30°一周期中ud波形仍由6段線電壓構(gòu)成，每一段導(dǎo)通晶閘管的編號(hào)等仍符合0°時(shí)的規(guī)律。區(qū)別在于，晶閘管起始導(dǎo)通時(shí)刻推遲了30o,組成 ud 的每一段線電壓因此推遲30o，ud平均值降低。晶閘管電壓波形也相應(yīng)發(fā)生變化如圖3.5所示。圖3.6中同時(shí)給出了變壓器二次側(cè)a相電流 ia 的波形，該波形的特點(diǎn)是，在VT1處于通態(tài)的120o期間，ia為正，由于大電感的作用，ia波形的形狀近似為一條直線，在VT4處于通態(tài)的120o期間，ia波形的形狀也近似為一條直線，但為負(fù)值。當(dāng)

21、60o時(shí)，ud波形均連續(xù)，對(duì)于帶大電感的反電動(dòng)勢(shì)，id波形由于電感的作用為一條平滑的直線并且也連續(xù)。b) 參數(shù)計(jì)算輸出電壓和電流的計(jì)算：當(dāng)60°時(shí)，計(jì)算公式為 （38）將上式化簡(jiǎn)得 （39）將=0，U2=220，帶入上面的公式得Ud=445.83V （310）R=30，Id=40.583A對(duì)比所計(jì)算的數(shù)值和仿真結(jié)果圖，兩個(gè)結(jié)果一致。c) 晶閘管額定電壓的選擇斷態(tài)重復(fù)峰值電壓UDRM：斷態(tài)重復(fù)峰值電壓是在門(mén)極斷路而結(jié)溫為額定值時(shí)，允許重復(fù)加在器件上的正相峰值電壓反相重復(fù)峰值電壓URRM反相重復(fù)峰值電壓是在門(mén)極斷路而結(jié)溫為額定值時(shí)，允許重復(fù)加在器件上的反相峰值電壓。通常取晶閘管的斷態(tài)重復(fù)

22、峰值電壓UDRM和反相重復(fù)峰值電壓URRM較小的標(biāo)值作為該器件的額定電壓。晶閘管額定電壓的計(jì)算公式為： （311）由仿真波形可以看出，min(URRM,UDRM)為峰值電壓，U2為相電壓的有效值，所以 （312）取放大倍數(shù)2.5倍，UN=1077.781616.66V晶閘管額定電流的選擇： （313） （314）取1.5倍，IN=Idvt=22.3929.853.6 =90°時(shí)的仿真參數(shù)設(shè)計(jì)VT1:120 240,VT4：-60 60，VT3:-120 0，VT6:60 180,VT5:0 120,VT2:180 300圖3.11 =90°時(shí)的電路運(yùn)行仿真，得到下列波形：圖

23、3.12 =90°時(shí)輸出電壓Ud和電流Id的波形圖3.13 =90°時(shí)晶閘管VT1兩端的電壓電流的波形圖3.14 =90°時(shí)a相電源的電流波形晶閘管的開(kāi)通過(guò)程由于內(nèi)部正反饋過(guò)程需要時(shí)間，觸發(fā)脈沖寬度應(yīng)保證晶閘管可靠導(dǎo)通，三相全控橋式電路觸發(fā)脈沖應(yīng)寬于60度，取觸發(fā)角度為120度，在觸發(fā)過(guò)程中，每個(gè)時(shí)刻均需兩個(gè)晶閘管同時(shí)導(dǎo)通，形成負(fù)載供電的回路，其中一個(gè)晶閘管是共陰極組的，一個(gè)是共陽(yáng)極組的，且不能為同一相的晶閘管。a) 波形分析當(dāng)60o時(shí)，如90o時(shí)電阻負(fù)載情況下的工作波形如圖所示，ud平均值繼續(xù)降低，由于電感的存在延遲了VT的關(guān)斷時(shí)刻，使得ud的值出現(xiàn)負(fù)值，當(dāng)電感

24、足夠大時(shí)，ud中正負(fù)面積基本相等，ud平均值近似為零。這說(shuō)明帶阻感的反電動(dòng)勢(shì)的三相橋式全控整流電路的角的移相范圍為90度。b) 參數(shù)計(jì)算輸出電壓和電流的計(jì)算：當(dāng)60°時(shí)，計(jì)算公式為 （315）將上式化簡(jiǎn)得 （316）將=0，U2=220，帶入上面的公式得Ud=445.83V （317）R=30，Id=40.583A對(duì)比所計(jì)算的數(shù)值和仿真結(jié)果圖，兩個(gè)結(jié)果一致。c) 晶閘管額定電壓的選擇斷態(tài)重復(fù)峰值電壓UDRM：斷態(tài)重復(fù)峰值電壓是在門(mén)極斷路而結(jié)溫為額定值時(shí)，允許重復(fù)加在器件上的正相峰值電壓反相重復(fù)峰值電壓URRM反相重復(fù)峰值電壓是在門(mén)極斷路而結(jié)溫為額定值時(shí)，允許重復(fù)加在器件上的反相峰值電壓。通常取晶閘管的斷態(tài)重復(fù)峰值電壓UDRM和反相重復(fù)峰值電壓URRM較小的標(biāo)值作為該器件的額定電壓。晶閘管額定電壓的計(jì)算公式為： （318）由仿真波形可以看出，min(URRM,UDRM)為峰值電壓，U2為相電壓的有效值，所以取放大倍數(shù)2.5倍，UN=1077.781616.66V晶閘管額定電流的選擇： （319） （320）取1.5倍，IN=Idvt=22.3929.85l 第四章 心得體會(huì)