1000m3液氮罐模板工程施工方案

1、中電熊貓第8.5代薄膜晶體管液晶顯示器件配套高純電子氣體項目施工方案液化空氣工業(yè)氣體（南京）有限公司1000M3液氮平底罐模板施工方案編 制 人： 審 核 人： 審 定 人： 江蘇江都建設集團有限公司2014年7月月22日- 29 -目 錄1.工程概況32.編制說明及編制依據(jù)33.支撐系統(tǒng)設計44.高支模施工65.混凝土澆筑工藝96. 拆模程序及要求107.質量保證措施128驗算書259應急預案2911附圖30 1. 工程概況1.1工程概況表工程名稱中電熊貓高純電子氣體項目建設地點南京市仙林大道建設單位液化空氣工業(yè)氣體（南京）有限公司勘察單位江蘇省地質工程有限公司設計單位信息產業(yè)電子第十一設計

2、研究院科技工程有限公司監(jiān)理單位北京希達建設監(jiān)理有限責任公司總包單位江蘇江都建設集團有限公司分包單位建筑面積1工程性質本工程為液化空氣工業(yè)氣體（南京）有限公司投資興建，由信息產業(yè)電子第十一設計研究院科技工程有限公司設計。 2工程地理位置及周圍環(huán)境本工程地點位于南京市棲霞區(qū)仙林大道北側，中電熊貓G108項目院內，南側為220KV變電站。3工程簡況：本次施工為1000m3液氮平底罐基礎，基礎橫、縱向跨度為16.6米，板頂標高4米，其中底板厚度1米，剪力墻、暗柱高度3.1米，頂板厚度0.9米，混凝土標號：C30。1.2高大模板區(qū)域本次液氮罐基礎頂板施工模板支模高度為3.1m，頂板厚度為0.9m；橫、縱

3、向跨度為16.6m；支撐采用ø48×2.8鋼管排架，立桿鋼管支撐于混凝土底板上，立桿間距600mm，水平管間距1.5米，沿剪力墻方向設剪刀撐。1.3工程目標本工程質量目標為一次性驗收合格；安全目標為安全無事故。2.編制依據(jù)l 工程項目施工圖：包括與高支模相關的樓層梁板結構圖、建筑剖面圖等；l 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011、J84-2001（2002版）；（扣件式鋼管腳手架支撐體系）l 建筑結構荷載規(guī)范（GB5009-2001）；l 混凝土結構工程施工質量的驗收規(guī)范 GB50204-2002；l

4、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 建質200987號；l 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99；l 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-91；l 本項目編制的施工組織設計;3.支撐系統(tǒng)設計3.1支撐系統(tǒng)選型、選材1、材料:本工程模板采用膠合板（18mm）內外楞均采用45*95mm松木方，支撐系統(tǒng)采用48×2.8mm腳手鋼管、直角扣件、旋轉扣件、旋轉扣件等。2、主要機具設備：木工電鋸、木工電刨、手電鉆、鐵木榔頭、水平尺、鋼卷尺、托線板、鋼管爬梯、腳手板、撬杠、扳手等 4. 模板施工一、施工順序1）模板支架搭設剪力墻模板安裝（混凝土澆筑） 頂模板安裝（模板支架與剪力墻采用鋼管

5、連接) 頂板鋼筋綁扎 側模安裝 混凝土澆筑二、模板安裝的要求1）對模板施工班組進行全面詳細的安全技術交底。2）模板及其支架在安裝過程中，必須采取有效的防傾覆臨時固定設施。3）模板安裝作業(yè)高度超過2.0m時，必須搭設腳手架或平臺。4）模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。不得將腳手板支搭在模板上，不能將模板與操作平臺連成一體。5）五級風以上應停止一切吊運作業(yè)。6）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接縫處。7）拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置足夠的臨時加固設施。若中途停歇，應將已就位的模板固定牢固。8）當支撐呈一定角度傾斜，或其支撐的表面傾

6、斜時，應采取可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有可靠的防滑移措施。9）滿堂架應沿縱、橫向設水平拉桿，其間距按設計規(guī)定；在立桿下端20cm處設置縱、橫向掃地桿；架體四面及中間設置一道剪刀撐，并沿豎向連續(xù)設置，剪刀撐與地面的夾角應為45°60°。10）采用扣件式鋼管腳手架作立柱支撐時，其安裝應符合下列要求：鋼管規(guī)格、間距、扣件應符合設計及規(guī)范要求。每根立桿底部應設置底座及墊板。立桿必須設置縱橫向掃地桿，縱上橫下。用直角扣件在離地200mm處與立桿扣牢。立桿接長必須采用對接扣件連接，且相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，而隔一根立桿的對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于 1200mm，

7、各接頭中心距主節(jié)點不宜大于1/3，搭接接頭的長度不應小于1m，且應采用三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm?？奂戒摴苣_手架作組合式格構柱使用時，主立桿間距600mm，縱橫桿步距1.5m。二、質量要求預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10.0預留螺栓中心線位置2外露長度+10.0預留洞中心線位置10尺 寸+10.0現(xiàn)澆結構模板的安裝允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎±10鋼尺檢查柱

8、、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查5混凝土澆筑工藝1、商品混凝土泵送工藝本工程混凝土采用泵送商品混凝土，泵送混凝土施工工藝，具有工期短，節(jié)約材料，施工質量有保證，因此得到較為廣泛的應用。工藝流程鋼管、埋件、埋管的檢驗模板的檢查與復核混凝土泵車就位混凝土施工前的交底與現(xiàn)場施工準備攪拌站送混凝土簽發(fā)混凝土澆灌令泵送混凝土及布料塌落度測試、混凝土試塊試件混凝土澆搗結束、清理泵車混凝土養(yǎng)護2、混凝土澆搗前的準備工作模板和隱蔽工程項目應分別進行預檢和隱蔽驗收。符合要求時，方可進行

9、澆筑。檢查時應注意以下幾點：模板的標高、位置與構件的截面尺寸是否與設計符合；構件的預留拱度是否正確；所安裝的支架是否穩(wěn)定；支架的支撐和模板的固定是否可靠；模板的緊密程度；鋼筋與預埋件的規(guī)格、數(shù)量、安裝位置及構件接點連接焊縫，是否與設計符合。在澆筑混凝土前，模板內的垃圾、木片、刨花、鋸屑、泥土和鋼筋上的油污、鱗落的鐵皮等雜物，應清除干凈。木模板應澆水加以潤濕，但不允許留有積水。濕潤后，木模板中尚未脹密的縫隙應用紙筋加以嵌塞或用粘紙貼縫，以防漏漿。3、混凝土的振搗 混凝土分層灌筑，本次混凝土分兩層由中間向兩邊澆筑，在振搗上一層時，應插入下層中5cm左右，以消除兩層之間的接縫，同時在振搗上層混凝土時

10、，要在下層混凝土初凝之前進行。每一插點要掌握好振搗時間，過短不易搗實，過長可能引起混凝土產生離析現(xiàn)象。一般每點振搗時間為20-30s，但應視混凝土表面呈水平不再顯著下沉，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛出灰漿為準。振動器插點要均勻排列，可采用“行列式”或“交錯式”的次序移動，不應混用，以免造成混亂而發(fā)生漏振。每次移動位置的距離應不大于振動棒作用半徑R的15倍，一般振動棒的作用半徑為3040cmo振動器使用時，振搗器距離模板不應大于振搗器作用半徑的05倍，并不宜緊靠模板振動，且應盡量避免碰撞鋼筋、預埋件等。4、混凝土澆筑注意事項在澆筑工序中，應控制混凝土的均勻性和密實性?；炷涟韬衔镞\至澆筑地點后，應立即澆

11、筑入模板。在澆筑過程中，如發(fā)現(xiàn)混凝土拌合物的均勻性和稠度發(fā)生較大的變化，應及時處理。澆筑混凝土時，應注意防止混凝土的分層離析。澆筑混凝土時，應經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發(fā)現(xiàn)由變形、移位時，應立即停止?jié)仓谝褲仓幕炷聊Y前修整完好。混凝土在澆筑及靜置過程中，應采取措施防止產生裂縫。由于混凝土的沉降及干縮產生的非結構性的表面裂縫，應在混凝土終凝前予以修整。5、混凝土的養(yǎng)護覆蓋澆水養(yǎng)護應在混凝土澆搗完后的12小時以內進行?；炷恋臐菜B(yǎng)護時間，不得少于7天，對摻緩凝型外加劑或具有抗?jié)B性要求的混凝土，不得少于14天。澆水次數(shù)應根據(jù)能保持混凝土處于濕潤的狀態(tài)來決定。6

12、、試塊制作本次混凝土澆筑留置四組試塊，其中一組為同條件試塊。6. 拆模的程序及要求一、模板拆除的一般要求拆模時砼的強度應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列規(guī)定：不承重的側模板，包括梁、柱的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據(jù)與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度達到下一表的規(guī)定，方可拆除。現(xiàn)澆結構拆模時所需混凝土強度項次構造類型結構跨度(m)按達到設計混凝土強度標準值的百分率計(%)1板250>2、8752梁、拱、殼875>81003懸臂構件275>2100在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際混凝土強度并未達到

13、要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發(fā)生塌陷和裂縫時，方可拆除。拆模之前必須有拆模申請，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度記錄達到規(guī)定時，方可批準拆模。種類模板拆除的順序和方法，應根據(jù)模板設計的規(guī)定進行。如果模板設計無規(guī)定時，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。拆除的模板必須隨拆隨清理，以免

14、釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。拆除的模板向下運送傳遞，要上下呼應，不能猛撬，以致大片塌落的方法拆除。7.質量保證措施質量管理點及控制措施：模板的強度、剛度、穩(wěn)定性控制措施所有模板體系均必須對強度、剛度和穩(wěn)定性進行驗算。計算書見后。現(xiàn)場安裝過程中必須嚴格按照本方案設計的要求進行，特別是背楞、擱柵、對拉螺栓以及支撐等對模板的強度、剛度、穩(wěn)定性等有顯著影響的構件的尺寸、間距等必須嚴格控制。原材料控制措施所有模板、木方、穿墻螺栓等的供應商必須是公司的合格供應方。所有模板、架料進場后均嚴格按照合同和施工方案的要求逐一檢查，對于不合格品必須退貨，不得

15、投入使用。鑒于市場上木材的質量參差不齊，因此對木方的質量檢驗就需要更加嚴格，特別是含水率指標，必須控制在10以內。每批進場的膠合板都必須進行抽樣檢驗，可以采用簡單的試驗方法，用開水煮6h-8h，模板無明顯變形，不開裂，覆膜無起皮、脫落現(xiàn)象即為合格，否則為不合格，不得使用。加工質量控制作為柱模板背楞和樓板模板擱柵的木方必須用壓刨進行雙面刨光處理。膠合板的加工必須根據(jù)配模圖進行，下料前必須彈線。模板周轉控制所有木模板必須編號，并登記，以備查明周轉次數(shù)。多層板的周轉次數(shù)原則上為不超過4次，當模板周轉4次后，必須經評審后才能判定為廢品。漏漿控制措施嚴格控制模板的加工質量，尺寸偏差為每米1mm。在柱模板

16、拼縫處和模板與樓板面接觸的部分粘貼50mm海綿條。在模板安裝和調整好后，如果模板和樓板間尚存在縫隙，則用砂漿在模板外側堵塞。但必須注意灌縫砂漿不得進入柱體截面內。模板清理控制模板拆除后及時清理并涂刷隔離劑，并在規(guī)定的區(qū)域堆放，對于破損模板，能修整的進行修整，不能修整的報責任工程師處置，模板周轉次數(shù)不能太多以免影響混凝土的外觀質量。成品保護措施模板安拆時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。模板在使用過程中加強管理，分規(guī)格堆放整齊，堆放地點排水通風良好，長時間不用應采取防雨遮陽措施不得日曬雨淋，及時涂刷脫模劑。支完模板后，保持模內清潔。8驗算

17、書計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為3.1m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方45×85mm，間距150mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載0.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取2.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元

18、按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.90+0.20)+1.40×0.50=28.480kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×0.50=31.472kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×2.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。

19、靜荷載標準值 q1 = 25.500×0.900×0.600+0.200×0.600=13.890kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+0.500)×0.600=0.300kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/m

20、m2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100×(1.35×13.890+0.98×0.300)×0.150×0.150=0.043kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.043×1000×1000/32400=1.323N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.60

21、0×(1.35×13.890+1.0×0.300)×0.150=1.714kN截面抗剪強度計算值 T=3×1714.0/(2×600.000×18.000)=0.238N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×13.890×1504/(100×6000×291600)=0.027mm面板的最大撓度小于1

22、50.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.500×0.900×0.150=3.443kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.200×0.150=0.030kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (0.500+0.000)×0.150=0.075kN/m靜荷載 q1 = 1.35×3.443+1.35×0.030=4.688kN/m活荷載 q2 =

23、 0.98×0.075=0.073kN/m計算單元內的木方集中力為(0.073+4.688)×0.600=2.857kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 2.857/0.600=4.761kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.76×0.60×0.60=0.171kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×4.761=1.714kN最大支座力 N=1.1×0.600×4.761=3.143kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

24、 4.50×8.50×8.50/6 = 54.19cm3； I = 4.50×8.50×8.50×8.50/12 = 230.30cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.171×106/54187.5=3.16N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1714/(2×45×85)=0.672N/mm2截面抗剪強度設

25、計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=3.473kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.473×600.04/(100×9000.00×2302969.0)=0.147mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖

26、 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.707kN.m最大變形 vmax=0.624mm最大支座力 Qmax=13.748kN抗彎計算強度 f = M/W =0.707×106/4248.0=166.45N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc

27、扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.53kN雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.097×3.400=0.328kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×0.600×0.600=0.072kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.500×0.900×0.600×0.60

28、0=8.262kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 8.662kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (0.500+0.000)×0.600×0.600=0.180kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.870kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈

29、截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=33

30、80/16.0=210.957, =0.164 =11662/(0.164×397.4)=178.936N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =11662/(0.153×397.4)=191.384N/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=183.085N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=210.993, =0.164 =11870/(0.164×397.4)=182.135N

31、/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.032×0.600×1.500×1.500/10=0.005kN.m； Nw 考慮

32、風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=1.350×8.508+0.980×0.180+0.9×0.980×0.005/0.600=11.670kN 非頂部立桿Nw=1.350×8.662+0.980×0.180+0.9×0.980×0.005/0.600=11.878kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957, =0.164 =11670/(0.164×397.4)+5000/4248=180.329N/mm2 a=0.5m時，u1

33、=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.996, =0.153 =11670/(0.153×397.4)+5000/4248=192.785N/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=184.481N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=210.993, =0.164 =11878/(0.164×397.4)+5000/4248=183.529N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安

34、全隱患。七、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取18.00m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=48600.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 b×h=18000mm×900mm，截面有效高度 h0=880mm。按照樓板每15天澆筑一層，所以需要驗算15天、30天、45天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊18.00m，短邊18.00×1.00=18.00m，樓板計算范圍內擺放30×30排腳手

35、架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.35×(0.20+25.50×0.90)+ 1×1.35×(0.33×30×30/18.00/18.00)+ 0.98×(0.00+0.50)=32.97kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=18.00×32.97=593.51kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×593.52×18.002=9865.03kN.m 按照混凝土的強度換算

36、得到15天后混凝土強度達到81.27%，C30.0混凝土強度近似等效為C24.4?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=11.62N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 48600.00×360.00/(18000.00×880.00×11.62)=0.10查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.095此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.095×18000.000×880.0002×11.6×10-6=15381.0kN.m結論：由于Mi =

37、15381.03=15381.03 > Mmax=9865.03所以第15天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！液化空氣工業(yè)氣體（南京）有限公司1000m3液氮罐基礎模板施工應急預案編 制 人： 審 核 人： 審 定 人： 江蘇江都建設集團有限公司2014年7月22日一、目 的為了能夠及時處理模板整體倒塌發(fā)生的緊急事故，將及時、有效的搶求傷員，損失減小到最低限度，項目部相應成立安全事故應急處理工作領導小組，項目負責人擔任組長。項目部重大安全事故應急處理工作領導小組：組長：李方東副組長：劉健組員：趙華林（153803