預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋

1、概述1、設(shè)計(jì)的自然狀況年平均氣溫為9.6C、年極端最高氣溫33.3C、年極端最低氣溫20.8 T 土壤凍深為1.0m,平均結(jié)冰期為184天，年平均降水量為1052mm,最大降水拉量為1315.3mm 平均風(fēng)速為1.7m/s，最大風(fēng)速為12.4m/s風(fēng)向?yàn)闁|北方向。地震烈度為7度2、設(shè)計(jì)任務(wù)及要求：應(yīng)對(duì)所給的題目設(shè)計(jì)三個(gè)備選方案，并比較其優(yōu)劣，從其中選出一個(gè)最佳 方案，作為最終的設(shè)計(jì)方案。利用橋梁博士計(jì)算橋梁上部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及配筋計(jì)算并繪制橋梁上部施工圖（一般構(gòu)造圖及配筋圖）設(shè)計(jì)橋梁墩臺(tái)及基礎(chǔ)并進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，配置鋼筋并繪制施工圖完成設(shè)計(jì)計(jì)算書。3、設(shè)計(jì)步驟：1、根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求設(shè)計(jì)三個(gè)備選方案

2、方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋。如圖（1）方案二：鋼筋混凝土下承式拱橋。如圖（2）方案三：鋼筋混凝土連續(xù)梁橋。如圖（3）44圖（1） a圖（1） binnn廠、O<、 J丿cO圖（1） c200st2Q120 z中梁斷面邊粱斷面圖（1） d圖（2）圖（3）通過(guò)比較選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋進(jìn)行設(shè)計(jì)。4、設(shè)計(jì)的目的：通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)掌握橋梁設(shè)計(jì)的最基本方法，能夠根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)的要求進(jìn)行 橋梁形式的選擇；掌握橋梁的基本構(gòu)造，會(huì)利用通用設(shè)計(jì)軟件計(jì)算橋梁的內(nèi)力 并配筋；會(huì)用CAD繪制橋梁的施工圖。5、最后達(dá)到的目標(biāo)現(xiàn)代的交通發(fā)展非常迅速，尤其是我國(guó)的交通發(fā)展更是一年更比一年快， 便捷的交通加強(qiáng)了各民

3、族之間的團(tuán)結(jié)，也加快了各地區(qū)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。給人們的 生活、工作和學(xué)習(xí)帶來(lái)了極大的方便，橋梁的建設(shè)跨越了河流、海洋和山谷的 阻礙。橋梁的出現(xiàn)把我國(guó)的經(jīng)濟(jì)帶向了又一個(gè)高點(diǎn)，增強(qiáng)國(guó)家綜合實(shí)力。第1章設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置1.1設(shè)計(jì)資料1.1.1橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：50m（墩中心距離）主梁全長(zhǎng)：49.7m計(jì)算跨徑：49m設(shè)計(jì)車道數(shù)：4人行道寬度：4m抗震設(shè)防烈度：7度1.1.2設(shè)計(jì)荷載車輛荷載等級(jí)為公路一U級(jí)，每側(cè)人行欄、人行道重力的作用分別為1.52KN/m 和 25KN/m1.1.3材料及工藝混凝土：主梁用C50,欄桿及橋面鋪裝用C30.預(yù)應(yīng)力鋼筋：用 s15.2鋼絞線，每束8根，全梁配7束，fpk

4、=1860MPa。 普通鋼筋。施工工藝：徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm的均 用R235鋼筋制作主梁，采用內(nèi)徑70mm外徑77mn!勺預(yù)埋波紋管和夾片錨具。1.1.4主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主 梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T梁翼板。主梁翼板寬度 為2600mm由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面采用現(xiàn)澆混凝土剛 性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段的小截（b=2000mm和運(yùn)輸階段的大截面（b=200mm。表1-1基本計(jì)算數(shù)據(jù)名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)混凝土立方強(qiáng)度

5、fcu,kMPa50彈性模量EcMPa43.14 X0軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)ckMPa32.4軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng) 度f(wàn)tkMPa2.65軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)cdMPa22.4軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)tdMPa1.83短暫狀態(tài)容許壓應(yīng) 力0.7f ckMPa20.72容許拉應(yīng) 力0.7f tkMPa1.757持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)何載 組合容許壓應(yīng) 力0.5fckMPa16.2容許主壓 應(yīng)力0.6fckMPa10.44短期效應(yīng) 組合容許拉應(yīng) 力er - 0.85b pcMPa0容許主拉 應(yīng)力0.6ftkMPa1.59©s15.2鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pkMPa1860彈性模量EpMPa51.95 X0抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)p

6、dMPa1260最大控制應(yīng)力 con0.75fpkMPa1395持久狀態(tài)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)何載組合0.65fpkMPa1209續(xù)表材料重度鋼筋混凝土丫13kN/ m25.0瀝青混凝土丫23kN/m23.0鋼絞線丫33kN/m73.5鋼束與混凝土的彈性模量比aEP無(wú)量詞5.65第2章主梁跨中截面主要尺寸擬定2.1主梁?jiǎn)J度預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋的主要高度與其跨度的比值通常在 ，當(dāng)建筑高度 不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼 筋用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高。而混凝土用量增加不多，所以取用 2500mm勺主梁高度比較適合。2.1.1主梁截面細(xì)部尺寸El=三_=45IL縱斷

7、面圖2-1結(jié)構(gòu)尺寸圖2.1.2計(jì)算截面幾何特性u(píng)LT0_圖2-2T梁尺寸圖表2-1跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名 稱分塊面 積A（cm）分塊 面積 形心 對(duì)上 緣距 離yi（cm）分塊面 積對(duì)上 緣靜矩Si=A iyi（cm3）分塊面 積的自 身貫矩Ii（cm4）Di=ys-yi (cm)分塊面 積對(duì)截 面形心 的貫矩2 lx=Aidi2（cm4）I = Ii+Ix(cm4)（1）（2）(3)=(1) x(2)(4)(5)(6 )=(1 )x(5) 2(7) = ( 4) +(6)大毛截面翼板52001052000173333.3375.472961774929791082.33續(xù)表三角承 托5

8、0023115002777.7862.4719512501954027.78腹板400012048000013333333.33-34.53476928418102617.33下三角340213724207555.56-127.5355297265537281.56馬蹄1620235380700121500-149.533622193836343438E1166099662091728447小毛截面翼板40001040000133333.3384.132831142828444761.33三角承 托50023115002777.7871.1325297382532515.78腹板4000120

9、48000013333333.33-25.87267702816010361.33下三角340213724207555.56-118.8748042264811781.56馬蹄1620235380700121500-140.8732147858322693581046098462084068778注：大毛截面形心至上緣距離' Si:ys=85.47Z Ai小毛截面形心至上緣距離'、Si:ys=94.13Z Ai2.1.3檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距:ks=' AYx_9172844711660250 -85.47=47.53下核心距：kx=Z AYs=84068778104

10、60 94.13=85.38Ks Kx 47.53 85.38 小 “ cl 截面效率指標(biāo)：=0.53 0.5h250表明以上初擬的跨中截面是合理的。2.2橫隔梁的設(shè)置模型試驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí) 比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要 控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多 的橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)、六分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置七道橫隔梁，其 間距為8.2m。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 260mm下部240mm中 橫隔梁高度為2050mm厚度為上不180mm下部160mm第3章主梁作用效

11、應(yīng)計(jì)算3.1永久作用集度3.1.1預(yù)制梁自重跨中截面段主梁的自重(六分點(diǎn)截面至跨中截面，長(zhǎng)17mGi=1.046 送5X17=444.55KN馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重(長(zhǎng)6m)G2=(1.6631+1.046) 5>25/2=169.32KN支點(diǎn)段梁的自重(長(zhǎng)2.17m)G3=1.6631 25>2.17=90.22KN邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積：0.17 )(2.0 0.8-1/2 0.1 >0.5-1/2 0.2 >0.2)=0.2635m3 端橫隔梁的體積：0.25 >(2.3 0.6-0.5 0<3 >0.6)=0.425故半跨內(nèi)橫梁重力

12、為：G4=(2.5 0.2635+1 0.425) 25=27.09KN預(yù)制梁永久作用集度G1=(444.55+169.32+90.22+27.09)/24.85=29.42KN/m3.1.2二期永久作用現(xiàn)澆T梁翼板集度G5=0.2 >0.6 25=3(KN/m)邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積：0.17 >0.3 >2.0=0.102m3一片端橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積：0.25 >0.3 >2.3=0.1725m2故：g6=(5 >0.102+2 0.1725) 25/49.96=0.43KN/m裝鋪10c m 混凝土裝鋪：0.10 23 X2

13、5=57.5(KN/m)9cm 瀝青裝鋪：0.09 >23 >23=47.61(KN/m)若將橋面鋪裝均攤給九片主梁，貝U：G7=（57.5+47.61）/9=11.68KN/m欄桿一側(cè)人行欄：1.52KN/m一側(cè)人行道：4X 0.25 X 25=25KN/m若將兩側(cè)人行欄、人行道均攤給九片主梁，則:G8=（1.52+25） 2/9=5.90kn/m邊梁二期永久作用集度：3+0.43+11.68+5.9=21.01KN/m 3.1.3永久作用效應(yīng)如圖所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令:=x/l，主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：2Ma=1/2：（ 1-： ） l g（ 3-1）

14、Qa=1/2（1-2： ）lg（3-2）圖3-1永久作用效應(yīng)計(jì)算圖表3-1 1號(hào)梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中a = 0.5四分點(diǎn)a = 0.25錨固點(diǎn)a = 0.03704支點(diǎn)G = 0一期彎矩KNm8829.686622.261259.750剪力KN0360.40667.40720.79二期彎矩KNm6305.634729.22899.640剪力KN0257.37476.61514.75Z彎矩KNm15135.3111351.482159.390剪力KN0617.771144.011235.54第4章可變作用效應(yīng)計(jì)算4.1計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)4.1.1跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc中跨跨寬比

15、：49/23=2.13>2故可按偏心壓力法來(lái)計(jì)算橫向分布系數(shù) mc4.1.2計(jì)算主梁抗扭貫矩ITm3I T= Cjbjti（4-1）i=1式中：bi，ti相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度C i矩形截面抗扭剛度系數(shù)m 粱截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t1 = 250 200.5 10 100 = 22cm250馬蹄部分的換算平均厚度：°30 50t3= 40cm2圖4-1示出了 It的計(jì)算圖示表4-1 I t的計(jì)算表分塊名稱bicmticmbi/ ticiI t =cibi丄 3# # c-3 4、 ti ( X0 m )翼緣板2602211.81

16、821/39.2283腹板188209.40.31004.6624馬蹄54401.350.20987.2507E21.14144.1.3計(jì)算抗扭修正系數(shù)'對(duì)于本算例主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得:1GIItI2 -12E' a i lii(4-2)式中:G=0.4E;L=49m;Ti=70.01267293=0.08871051m4;a=7.5m;a2=5.0m;a3=2.5m;a4=0.0m;a5=-2.5m;a6=-5.0m;az=-7.5m;li=0.66283353m4計(jì)算得：亠0.964.1.4按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值j = -(4-3)

17、n 、ai2i 47式中：n=9, ' a2 =405.6m2i生計(jì)算所得的ij值列于表4-2內(nèi)表4-2 ij 值粱號(hào)12345ni10.380.320.240.180.119-0.16-0.09-0.020.040.114.2計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)4.2.1 1號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載跨中的橫向分布系數(shù)m計(jì)算公式可變作用（汽車公路-U級(jí)）：四車道：mcq=1/2 C4 游26 °67=0.51530 38可變作用（人群）：mcr= 14.64-2.9 2.0 = 0.356614.644.2.2支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖4-1所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響

18、線并盡享布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：IGJL2«J«5n6號(hào)e«圖4-1支點(diǎn)的橫向分布系數(shù) m計(jì)算圖式可變作用（汽車）：moq=0可變作用（人群）：mo9=0.346260表4-3 1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類型mcmo公路U級(jí)0.51530人群0.35660.346423車道荷載的取值根據(jù)橋歸4.3.1條，公路-U級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 pk為：qk=0.75 10.5=7.875KN計(jì)算彎矩時(shí)：Pk=0.75360 一18049 - 5180 = 267 KNIL 50-5計(jì)算剪力時(shí)：Pk=267 1.2=320.4K

19、N第5章計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮： 支點(diǎn)處橫向 分布系數(shù)取m。,從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m。直線過(guò)渡到me,其余 梁段均取me。5.1求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖5-1示待153刑0円人0-3566彎矩厳響踐出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示，計(jì)算公式：*L二斗沖.113 '6 )丄1 I.丄0.055G1.36丹剪力影響線0,346圖5-1中截面作用效應(yīng)圖S=mqk+mPky（ 5-1）式中：S所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；Qk車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Pk車道集中荷

20、載標(biāo)準(zhǔn)值；'1 -影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；y 影響線上最大坐標(biāo)值;可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：Mmax=1/2 0.5153 7.875 12.25 49-0.5153 8.2 7.875 1.360.5153 267 12.25 =2858.07KNVmax =1/2 0.5153 70875 0.5 24.5-1/2 0.5153 802 70875 1.36 0.05560.5153 320.4 0.5 “05.56KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M =2858.07 0.186 =531.60KNV =105.56 0.186 =19.63KN可變作用（人群）效應(yīng)：q =1.15

21、30 =3.45KN/mM =1/2 0.3566 3.45 12.25 490.0106 8.2 3.45 1.36 = 369.64KN mV =1/2 0.3566 3.45 0.5 24.5 1/2 0.0106 8.2 3.45 0.0556 = 7.52KN5.2求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖5-2為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖示?？勺冏饔茫ㄆ嚕?biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：Mmax =1/2 0.5153 7.875 9.1875 49-1/22.04 0.6770.5153 8.2 7.8750.5153 267 9.1875 =2132.29KN mVmax =1/2 0.5153 7.87

22、5 0.75 36.75-1/2 0.5153 7.875 8.2 0.0556 0.5153320.4 0.75 -178.78KN剪力影響線L=4n彎矩影響線圖5-2四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖示可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=2132.29 0.186=396.61KN mV=178.78 0.186=33.25KN可變作用（人群）效應(yīng)：M max 胡/2 0.3566 3.45 9.1875 49 1/2 2.04 0.6770.0106 8.2 3.45= 277.13KN *mVmax=1/2 X0.3566 3. 45 75 36.75+1/2 （X0106 &2 3.45

23、%.0556=16.96KN5.3可變點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力Mmax=1/2X 7.875 0.649 49 >1.755-1/2 7B75 1.444 1.755 0.065-1/2 7B75 0 .053 6.756 1.676-1/2 7.875 0.066 802 >0.0802+320.4 176 0.649= 329.7KN mVmax=1/2 X7.875 0.649 0.963 47.756-1/2 7.875 0.065 6.756 0.9198-1/275 >0.066 6.5 >0.0556+320.4 0B333 0.609=288.79KN

24、可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=329.7X）.186=61.3KN mV=288.79 >0.186=53.72KN可變作用（人群）效應(yīng)：Mmax=1/2X3.45 E.3566 X.3909 49+1/2 3.45 X.444 X .3909 &6492+1/2 345 >0.5453 5.0556 *3285+1/2 3.45 0.7011 8C2 30.0802=57.87KN mVmax=1/2 X3.45 0.3566 0.963 37.5556+1/2 35 爲(wèi).0556 區(qū)5453 0.9198+1/2$.45 802 >0.0106 0.0556=39

25、.36KN5.4求支點(diǎn)截面的最大剪力圖5-4示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖示的力影LJ向線圖5-4支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖示斗2可變作用（汽車）效應(yīng)Vmax=1/2 X7.875 0.5153 1 X49-1/2 *875 0.5153 8.2 ）（0.9444+0.0556）+320.4X0.8333 0.5153=220.36KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：V=220.36 >0.186=40.99KN可變作用（人群）效應(yīng)：Vmax=1/2X3.45 E.3566 1X49+1/2 3.45 0.0106 &2 ®.9444+0.0556)=30.29KN5.5主梁作用效應(yīng)

26、組合表5-1主梁作用效應(yīng)組合序 號(hào)荷載 類別跨中截面四分點(diǎn)截面任意點(diǎn)截面支點(diǎn)M maxV maxM maxV maxM maxV maxV maxKN-mKNKN-mKNKN-mKNKN(1)第一 期永 久荷 載8829.6806622.26360.401259.75667.4720.79(2)第二 期永 久荷 載63.5.6304729.22257.37899.64476.61514.75(3)總永 久作用=（1）+（2）15135.31011351.48617.772159.391144.011235.5(4)可變 作用（汽 車） 公路-n級(jí)2858.07105.562132.29178.

27、78329.7288.79220.36(5)可變 作用（汽 車） 沖擊531.6019.63396.6133.2561.353.7240.99續(xù)表可變 作用（人 群）369.647.54277.1316.9657.8739.3630.29標(biāo)準(zhǔn) 組合=(3)+ (4)+ (5)+ (6)18894.62132.7314157.51846.762608.261525.881527.2(8)短期 組合=(3)+0.7X (4) + (6)17505.5981.4313121.21759.872448.051896.411420.1(9)極限 組合 =1.2X (3)+1.4X【(4) + (5)】

28、+1.12X (6)23321.901837.1117472.621057.163203.481896.41882.5第6章預(yù)應(yīng)力鋼筋的估算及布置6.1控制截面鋼束面積估算C50號(hào)混凝土： G =224Mpa Q =324M Pa 仏=1.65M Pa ftk 二 2.55M P a4Ec =3.45 10 M Pa預(yù)應(yīng)力鋼筋：1 X 10 鋼絞線fpk =1860MPafpd = 1260MPa5Es=1.95 10 MPa公稱直徑15.2mm公稱面積139 mm2施工要求：采用后張法，鋼絞線兩端均用 24絲鋼制錐型錨具，錨具外徑110mm,高度53mm,并采用TD 60千斤頂兩端同時(shí)張拉，

29、張拉次序與鋼筋編 號(hào)相同，每次張拉一束。鋼絞線的曲線按圓弧線彎起，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng) 度的75%時(shí)，再?gòu)埨摻?，預(yù)留孔道采用抽拔橡膠管成型，管道直徑D=77mm6.1.1主梁全截面幾何特性1.受壓翼緣有效寬度bf的計(jì)算按公路橋規(guī)規(guī)定，T形截面梁受壓翼緣有效寬度bf，取下面三者中的最小值(1) 簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的三分之一 ：I /3=49000/3=16400mm(2) 相臨兩梁的平均間距，即主梁間距 2600 mm.(3) ( b 2bh 12h'f )： bh =30hf =200mmb 2bh 12h'f =300+2 X 30+12 X 200=3300mm式中：b T形

30、截面肋板寬度(mm )；hf T形截面受壓翼板厚度（mm）。取 bf =2600 mm由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣性矩也不需折減，取全寬截面值。2. 全截面幾何特性的計(jì)算在工程設(shè)計(jì)中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)行，其計(jì)算式為全截面面積：a=' a全截面重心到梁頂?shù)木嚯x：、:、Ay各截面全截面幾何特性見表3-1, 3-2，3-3主梁內(nèi)力計(jì)算見表4-36.1.2跨中截面鋼筋束的估算和確定1.按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混泥土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)的估算公式：Mkn Ci Ap fpk ksep(6-1)式中：持久狀態(tài)使用荷載

31、產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值;-與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取0.565;一一一股10© 15.2鋼絞線截面積，一根鋼絞線的家面積是1.4cm21號(hào)梁:1889462 “O3小n466.50.565 14 10 1860 106 0.4753 1.4953.-,應(yīng)力圖式呈（6-2）3. 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混泥土達(dá)到極限強(qiáng)度矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，則估算公式；Mdn =G X* fpd 4Ap式中：-承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩；計(jì)算得：323321.9068 漢 10廠。n64 6.90.76 2.5 1260 106 14 10根據(jù)上

32、述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=7.6.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置6.2.1跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置根據(jù)公預(yù)規(guī)，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3厘米及管道直徑的一半； 水平凈距不應(yīng)小于4厘米及管道直徑的0.6倍，在豎直方向可疊置。預(yù)留孔道間 距不大于40mm，梁底凈距不大于50mm，梁側(cè)凈距不大于35mm。622錨固面鋼束布置對(duì)于錨固截面，鋼束布置通常考慮下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心 盡量靠近截面形心，使截面均勻受壓：二是考慮錨固頭布置得可能性，以滿足分散原則。張拉操作方便的要求。本橋7束均錨固于梁端，符合均勻2&00! 00"8inOJ'1.>>1'

33、-1gcuL/g-1540圖6-1鋼束布置圖6.2.3其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算確定鋼束彎起角時(shí)，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。為此，本橋?qū)⒍瞬垮^固端截面分成上下 兩部分，上部鋼束的彎起角定下部鋼束彎起角定為，在梁頂錨固的鋼束彎起角定為1U LTCLii!? 11 :11/ v 111圖6-2鋼束彎起示意圖表6-1鋼束彎起點(diǎn)及其半徑計(jì)算鋼束號(hào)升高值0COS0R= L A1 -cos6si nOlu = Rsi n 日支點(diǎn)至 錨固端 距 離起彎點(diǎn) 至跨中 截面水 平距離N1(N2)31.070.99252523.940.1219302.8831.091914.24N363.370.999256857.270.1219822.8726.181381.23N5146150.96593525.190.2588881.3029.301210.32N6168.3150.96594179.6