材料工程基礎(chǔ)講稿17

1、 第七章第七章 淬火鋼在回火時(shí)的轉(zhuǎn)變淬火鋼在回火時(shí)的轉(zhuǎn)變 鋼在淬火后得到的是亞穩(wěn)的高硬度、高強(qiáng)度的m及ar。 為了滿足不同零件對(duì)性能的要求，將淬火鋼重新加熱到a1以下某一溫度，保溫一定時(shí)間使亞穩(wěn)的m及ar轉(zhuǎn)變到一定程度后冷至室溫，調(diào)整零件的性能回火。 在回火時(shí)所發(fā)生的轉(zhuǎn)變回火轉(zhuǎn)變。 回火可以在a1以下很大范圍內(nèi)調(diào)整溫度力學(xué)性能在很寬的范圍內(nèi)變化。 因此，回火是調(diào)整鋼制零件的性能以滿足適用要求的有效手段。71 淬火鋼在回火時(shí)的組織轉(zhuǎn)變 淬火鋼：m和一定量的ar。 淬火組織是高度不穩(wěn)定的，這是因?yàn)椋?m中的碳是高度過(guò)飽和的； m有很高的應(yīng)變能和其它缺陷； 與m并存的還有一定量的ar。 由于m和ar

2、的不穩(wěn)定狀態(tài)與平衡狀態(tài)的自由焓差驅(qū)動(dòng)力，使得回火轉(zhuǎn)變成為一種自發(fā)的過(guò)程。 在動(dòng)力學(xué)條件具備時(shí)，轉(zhuǎn)變即可自發(fā)進(jìn)行回火處理就是通過(guò)加熱提高原子的活動(dòng)能力，使轉(zhuǎn)變以適當(dāng)?shù)乃俣冗M(jìn)行，或在適當(dāng)時(shí)間內(nèi)，使轉(zhuǎn)變達(dá)到所要求的程度。 根據(jù)在不同溫度范圍發(fā)生的組織轉(zhuǎn)變，可將碳鋼的整個(gè)回火過(guò)程分為以下五個(gè)有區(qū)別而又相互重疊的階段。 淬火高碳鋼高碳鋼回火組織與物理性能變化 注：回火轉(zhuǎn)變是隨溫度升高連續(xù)進(jìn)行的，由于所采用的實(shí)驗(yàn)方法和精度不同，不同文獻(xiàn)給出的各階段溫度范圍會(huì)有一些差異，甚至對(duì)回火階段的劃分也不盡相同。階段溫度（）長(zhǎng)度熱效應(yīng)產(chǎn)物預(yù)備階段400減小放熱回火s1回火預(yù)備階段（時(shí)效階段，40100） 初形成的m中

3、，碳原子分布在扁八面體中心碳原子的存在晶體點(diǎn)陣產(chǎn)生嚴(yán)重畸變m處于不穩(wěn)定狀態(tài)。為了降低能量，碳在以碳化物形式析出之前，碳原子將首先向大量存在于m中的位錯(cuò)及孿晶界面偏析。 由于碳原子比較小，在室溫附近即可通過(guò)擴(kuò)散向晶內(nèi)缺陷偏聚。 含碳量0.2%的低碳m在200以下回火時(shí)所發(fā)生的主要是碳原子往位錯(cuò)等晶體缺陷的偏聚。用場(chǎng)離子顯微鏡、原子探針證實(shí)，含0.21%碳的鋼，經(jīng)1000奧氏體化淬火成m，經(jīng)150回火后基底碳含量?jī)H0.0294%,而板條m條界則高達(dá)0.422，較平均碳含量提高了一倍。碳在板條界的偏聚可能發(fā)生在淬火過(guò)程中，淬火后的室溫停留及回火過(guò)程中。在板條m邊界保留的ar很可能與淬火過(guò)程中所發(fā)生的

4、碳原子的偏聚有關(guān)。即已形成的m中的碳原子往邊界擴(kuò)散，提高了未轉(zhuǎn)變a的碳含量，再加以相硬化引起機(jī)械穩(wěn)定化，使a得以保留到室溫。m晶內(nèi)的碳原子在位錯(cuò)上的偏聚仍難以證實(shí)，而只能用其它方法給以間接證明。在196測(cè)得不同碳含量淬火鋼的電阻值。 高碳m比較復(fù)雜，高碳m在0以下具有異常正方度，點(diǎn)陣常數(shù)a及正方度c/a就有可能發(fā)生變化。這表明碳原子在x、y位置與z位置之間在0以下就有了跳動(dòng)。 原子探針還證實(shí)了碳原子在片狀m的孿晶界面上的偏聚。對(duì)fe-0.78c-0.65mn鋼，經(jīng)1200、2ha化后水淬成m并立即在液氮中深冷，再在室溫時(shí)效24h，然后用原子探針測(cè)量。結(jié)果得出基底碳含量為0.57%，低于平均碳含

5、量，而孿晶界的碳含量為1.45%。如假定這些碳分布在孿晶界單原子層上，則可得出碳含量可高達(dá)5.04%。 將淬火所得m加熱到160回火1h，則使碳原子更加偏聚在孿晶界，此時(shí)測(cè)得基體碳含量已降為0.32%，孿晶界碳含量已由1.45%提高到1.83%。 偏聚點(diǎn)陣畸變硬度、強(qiáng)度時(shí)效硬化。2過(guò)渡碳化物（/）的析出（回火第一階段） 隨回火溫度的提高及時(shí)間的延長(zhǎng)，富集區(qū)中的碳原子將轉(zhuǎn)變?yōu)樘蓟?。隨碳化物的析出，m的碳含量不斷減少，c/a不斷下降。 1）高碳m的分解 x射線結(jié)構(gòu)分析證實(shí)高碳m經(jīng)不同溫度回火后的正方度出現(xiàn)變化。當(dāng)回火溫度低于125時(shí)出現(xiàn)了兩個(gè)不同的正方度碳化物的析出，出現(xiàn)了兩種碳含量的相?；鼗饻?/p>

6、度高于125時(shí)，只測(cè)得了一個(gè)正方度。且隨回火溫度的升高，正方度愈來(lái)愈小。由于溫度不同，碳化物的析出雙相分解及單相分解。 雙相分解雙相分解 在125150以下。 隨碳化物的析出，出現(xiàn)了兩個(gè)正方度不同的相。即具有高正方度的保持原始碳含量的未分解的m以及具有低正方度的碳已經(jīng)部分析出的m。進(jìn)一步的測(cè)定表明隨回火時(shí)間的延長(zhǎng)，正方度均不變，但高正方度的衍射愈來(lái)愈弱，直至消失，而低正方度相的衍射愈來(lái)愈強(qiáng)。這表明在低于150回火過(guò)程中，隨碳化物的析出，兩個(gè)相的碳含量均未發(fā)生變化：只是高碳區(qū)，低碳區(qū)。 雙相分解過(guò)程：在碳原子富集區(qū)形成碳化物核，并依靠周?chē)南嗨峁┑奶荚娱L(zhǎng)大成碳化物顆粒。碳化物析出周?chē)鷮⒊霈F(xiàn)低

7、碳的相，而遠(yuǎn)離碳化物的相仍保持原有的碳含量。由于溫度低，碳原子不能作遠(yuǎn)距離的擴(kuò)散，高碳區(qū)與低碳區(qū)之間的濃度梯度不易消失。已析出的碳化物不能進(jìn)一步長(zhǎng)大。m的進(jìn)一步分解只能依靠在高碳區(qū)形成新的碳化物核，析出碳化物粒子，在其周?chē)纬尚碌牡吞紖^(qū)。隨著分解過(guò)程的進(jìn)行，高碳區(qū)愈來(lái)愈少，低碳區(qū)愈來(lái)愈多。當(dāng)高碳區(qū)完全消失時(shí)，雙相分解結(jié)束。即在分解過(guò)程中同時(shí)存在著兩種碳含量不同的相雙相分解。 經(jīng)測(cè)定，低碳區(qū)的碳含量與m的原始碳含量及分解溫度均無(wú)關(guān)，為恒定值，約為0.250.30%。此時(shí)碳化物與周?chē)牡吞枷嘀g處于膠態(tài)平衡。由于碳化物粒子細(xì)，碳在相中的固溶度高，碳化物粒子不長(zhǎng)大，相碳含量不會(huì)進(jìn)一步降低。 雙相分解

8、的速度與溫度有關(guān)，溫度速度。溫度分解速度。 m m單相分解單相分解 150時(shí)，m將以單相分解亦即連續(xù)分解方式進(jìn)行。此時(shí)，碳原子已具有較大的活動(dòng)能力，能夠作較長(zhǎng)距離擴(kuò)散。已析出的碳化物有可能從較遠(yuǎn)地區(qū)獲得碳原子而長(zhǎng)大，相內(nèi)部碳濃度及正方度隨分解過(guò)程的進(jìn)行不斷下降。當(dāng)溫度達(dá)到300時(shí)，正方度c/a接近1，此時(shí)相中的碳含量已接近平衡狀態(tài)，m分解過(guò)程基本上結(jié)束。 過(guò)渡碳化物的析出過(guò)渡碳化物的析出 在分解初期，可能直接析出穩(wěn)定的碳化物，多數(shù)情況下析出的是亞穩(wěn)碳化物。隨著回火溫度的升高以及回火時(shí)間的延長(zhǎng)，亞穩(wěn)碳化物穩(wěn)定碳化物轉(zhuǎn)化。 高碳m在室溫即可發(fā)生碳原子向?qū)\晶界面的偏聚。但經(jīng)過(guò)偏聚以后，相基底的碳含量

9、仍相當(dāng)高。如含碳0.78%的m經(jīng)室溫24h時(shí)效后，相基底的碳含量仍高達(dá)0.57%在雙相分解區(qū)回火時(shí)將自基底析出碳化物。 最初析出的是非常細(xì)小的一種亞穩(wěn)過(guò)渡碳化物，其晶體結(jié)構(gòu)及化學(xué)成分均極難測(cè)定。因此雖然已進(jìn)行了大量的研究，但還不能說(shuō)是已經(jīng)完全弄清。 析出初期是碳化物，厚約5nm的薄片，成分介于fe2c-fe3c之間，具有六方點(diǎn)陣，與基底保持共格聯(lián)系，慣習(xí)面為100,與保持jack位向關(guān)系：（0111）（011）、 進(jìn)一步的研究發(fā)現(xiàn)，析出初期還有一種具有正交結(jié)構(gòu)點(diǎn)陣的過(guò)渡相碳化物，厚約為35nm,對(duì)應(yīng)的成分為fe2c,位向關(guān)系為（100）（101），011 100 。 1110101 / 與都是

10、從過(guò)飽和的相中析出的，但兩者之間的轉(zhuǎn)換與析出序列還不清楚。 與極細(xì)小彌散分布在m基體中，不能用光學(xué)金相分辨出，但由于碳化物的析出使m易受腐蝕，在光鏡下呈黑色，與貝氏體極相似。用透射電鏡觀察可以看到條片狀的過(guò)渡亞穩(wěn)碳化物平行于100。因100晶面族有三個(gè)相互垂直的（100）面，故在晶內(nèi)析出的亞穩(wěn)碳化物也相互垂直。用高分辨電鏡觀察可以看到碳化物是由許多5nm左右的薄片組成。2）低碳及中碳馬氏體的分解 低碳鋼的ms點(diǎn)比較高，在淬成m的過(guò)程中，除可能發(fā)生碳原子向位錯(cuò)的偏聚外，在最先形成的m中還有可能發(fā)生自回火，析出碳化物。ms點(diǎn)愈高、淬火時(shí)的冷卻速度愈慢，回火析出的碳化物愈多。淬火后，在150以下回火

11、時(shí)，不發(fā)生碳化物的析出，當(dāng)回火溫度高于200時(shí)，才有可能通過(guò)單相分解析出碳化物，使相基底碳含量下降。 綜上所述，固溶于m中的碳隨回火溫度的升高，將不斷以碳化物的形式自m中析出，m中的碳含量不斷下降。且原始碳含量不同的m，隨碳的析出，碳含量將趨于一致。 中碳鋼在正常淬火時(shí)得到的是板條位錯(cuò)m與片狀m的混合組織，故回火時(shí)也兼有低碳m與高碳m的分解特征。 m經(jīng)過(guò)回火以后稱(chēng)為回火m。 3殘余a的分解（回火第二階段） 碳鋼中ar分解在100時(shí)已開(kāi)始，在240270最顯著。原過(guò)冷a可能發(fā)生的轉(zhuǎn)變，對(duì)應(yīng)ar來(lái)說(shuō)也都可能發(fā)生。即可進(jìn)一步轉(zhuǎn)變?yōu)閙、p或b。但ar與原過(guò)冷a之間也還有不同處，二者差別在于： 已經(jīng)發(fā)生

12、的轉(zhuǎn)變可能給尚未轉(zhuǎn)變的殘余a帶來(lái)化學(xué)成分上的以及物理狀態(tài)上的變化，如板條m周?chē)鷄r的碳含量比平均碳含量高得多，又如m轉(zhuǎn)變的體積效應(yīng)可以使未轉(zhuǎn)變的a產(chǎn)生相硬化并使之處于三向壓應(yīng)力狀態(tài)，這些變化將給ar的轉(zhuǎn)變帶來(lái)影響。 在回火過(guò)程中，m將發(fā)生轉(zhuǎn)變，這一轉(zhuǎn)變必將影響ar的轉(zhuǎn)變。 將淬火鋼加熱到臨界點(diǎn)a1以下的各個(gè)溫度等溫，高溫區(qū)p，中溫區(qū)b，但等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖與原過(guò)冷a的不完全相同。碳鋼中的ar在回火加熱過(guò)程中極易分解，故難以觀察到等溫轉(zhuǎn)變，在加熱到200300范圍內(nèi)將發(fā)生劇烈分解。用含有大量ar的高碳鋼試樣在電子顯微鏡中進(jìn)行回火并作原位觀察，證實(shí)其分解產(chǎn)物為（fe3c）碳化物和f。同時(shí)還發(fā)現(xiàn)，當(dāng)溫

13、度為175時(shí)，ar的分解始于它和回火m之間的界面，而當(dāng)溫度高于225時(shí)，分解也可以在a內(nèi)進(jìn)行。在所有情況下形成的碳化物均為粒狀，其大小為5nm，并含有缺陷。 分解產(chǎn)物的位向關(guān)系為： ar分解過(guò)程的激活能為115kj/mol，與碳在a中的擴(kuò)散激活能是一致的。 ）（）（）（111011100 110 111010 用高分辨tem和精確暗場(chǎng)像研究低、中碳鋼中的ar時(shí)發(fā)現(xiàn)，ar以連續(xù)的薄層位于m板條之間時(shí)，在回火預(yù)備階段和回火第一階段，這部分ar并不發(fā)生變化，而在200300時(shí)分解為比較連續(xù)的板條間碳化物。板條間碳化物對(duì)韌性有害，它使得低、中碳鋼m回火后在使用中發(fā)生穿晶斷裂。4、過(guò)渡亞穩(wěn)碳化物的轉(zhuǎn)變（

14、回火第三階段）1）高碳m的碳化物由低溫向高溫回火時(shí)的轉(zhuǎn)變 高碳鋼在250以下回火析出的均為亞穩(wěn)過(guò)渡碳化物。在回火溫度高于250時(shí)，亞穩(wěn)過(guò)渡碳化物將轉(zhuǎn)變?yōu)檩^為穩(wěn)定的碳化物，其組成與m5c2相近，可用-fe2c5表示。碳化物具有復(fù)雜斜方點(diǎn)陣，呈薄片狀，慣習(xí)面為112,即片狀m中的孿晶界面。且片間距與m中孿晶面間距相當(dāng)。故可認(rèn)為碳化物是在孿晶界面析出的。碳化物與之間的位向關(guān)系為： 回火溫度進(jìn)一步提高時(shí)，和碳化物又將轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定的碳化物，即滲碳體fe3c。碳化物為正交點(diǎn)陣，慣習(xí)面也為112，或110。與相之間保持bagaraytski關(guān)系。 碳化物也位于原孿晶界，呈片條狀。 111011 ,101010

15、121100，）（）（,111010 ,)121(011 ）（ 011 100 碳化物轉(zhuǎn)變可以通過(guò)兩種方式進(jìn)行： 一種是在原碳化物的基礎(chǔ)上通過(guò)成分的改變及點(diǎn)陣的改組逐漸轉(zhuǎn)化為新碳化物原位（insitu）轉(zhuǎn)變。按此方式轉(zhuǎn)變時(shí)，新舊碳化物具有相同的析出位置與慣習(xí)面。112孿晶面上的碳化物就是通過(guò)這一方式由碳化物轉(zhuǎn)化而來(lái)的。 新的碳化物通過(guò)形核、長(zhǎng)大獨(dú)立形成。由于新碳化物的析出，使的碳含量降低，故細(xì)小的舊碳化物將重新溶入相直至消失獨(dú)立(separate)形核長(zhǎng)大。由亞穩(wěn)過(guò)渡碳化物轉(zhuǎn)變?yōu)榧疤蓟锸峭ㄟ^(guò)這一方式進(jìn)行的。低溫析出的亞穩(wěn)過(guò)渡碳化物均勻分布在基底上，慣習(xí)面為100，而及碳化物則集中于m內(nèi)孿晶界

16、面，慣習(xí)面為112。2）低碳鋼中碳化物的析出 m中碳含量低于0.2%時(shí)在200以下碳原子僅偏聚于位錯(cuò)線而不析出碳化物。這是碳原子偏聚于位錯(cuò)線較之析出碳化物更為穩(wěn)定。當(dāng)回火溫度高于200時(shí)，將在碳偏聚區(qū)自m直接析出碳化物。由于低碳m的ms點(diǎn)比較高，故在淬成m的過(guò)程中，在溫度降至200以前，有可能在已形成的m中發(fā)生自回火，析出碳化物。自回火析出的碳化物均在m板條內(nèi)纏結(jié)位錯(cuò)區(qū)形核長(zhǎng)成。一般呈長(zhǎng)約50200nm、直徑約3.512nm的細(xì)針狀。碳化物針可以呈雜亂分布（稱(chēng)為草狀碳化物），也可呈規(guī)律排列成魏氏組織花樣。 除針狀碳化物外，自回火還將析出一些直徑為38nm的細(xì)顆粒狀碳化物。經(jīng)電子衍射證實(shí)，低碳m

17、自回火析出的碳化物均為碳化物。250回火時(shí)，未發(fā)生自回火的m將發(fā)生回火。在m板條內(nèi)的位錯(cuò)纏結(jié)區(qū)析出細(xì)針狀碳化物。已析出的碳化物將長(zhǎng)大，長(zhǎng)度增至250nm以上，寬度增至20nm。電子衍射證實(shí)，析出的也是碳化物。除在位錯(cuò)纏結(jié)區(qū)析出碳化物外，還將沿板條m條界析出長(zhǎng)約100nm，寬約80nm薄片狀碳化物。進(jìn)一步提高回火溫度，板條界上的碳化物薄片在長(zhǎng)大的同時(shí)發(fā)生破碎而成為長(zhǎng)200300nm，寬約100nm的短粗針狀碳化物。隨條界碳化物的長(zhǎng)大，條內(nèi)的細(xì)針狀及細(xì)顆粒狀碳化物將重新溶入相?；鼗饻囟冗_(dá)500550，條內(nèi)碳化物已經(jīng)消失，只剩下分布在界面上的較粗的直徑為200300nm的顆粒狀碳化物。 3）中碳鋼m

18、中碳化物的析出 m碳含量高于0.2%，低于0.40.6%時(shí)，有可能在200以下回火時(shí)先析出亞穩(wěn)碳化物。 超過(guò)0.2的碳將分布在扁八面體中心，能量較高，很不穩(wěn)定，將以碳化物的形式析出。隨回火溫度升高，將轉(zhuǎn)變?yōu)樘蓟?，但不出現(xiàn)碳化物。由板條m析出的碳化物大部分均呈薄片狀分布在條界。這是因?yàn)榘鍡lm的邊界上存在高碳ar膜，條界上的碳化物大部分是由ar分解所得。中碳鋼可能有部分孿晶m，由孿晶m析出碳化物的過(guò)程與高碳m相同。5相狀態(tài)的變化和碳化物的聚集及球化1）回火對(duì)殘余應(yīng)力的影響 淬火時(shí)，除由于m轉(zhuǎn)變所引起的位錯(cuò)與孿晶等晶內(nèi)缺陷的增加外，還將由于表面和中心的溫差所造成的熱應(yīng)力及組織應(yīng)力引起的塑性變形而使

19、晶內(nèi)缺陷及各種內(nèi)應(yīng)力均有所增加。淬火后存在于零件中內(nèi)部的應(yīng)力可按其平衡范圍的大小分為三類(lèi):即在零件整體范圍內(nèi)處于平衡的第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力；在晶粒或亞晶粒范圍內(nèi)處于平衡的第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力；在一個(gè)原子集團(tuán)范圍內(nèi)處于平衡的第三類(lèi)內(nèi)應(yīng)力。回火過(guò)程中，隨回火溫度的升高，原子的活動(dòng)能力增加，晶內(nèi)缺陷及各種內(nèi)應(yīng)力均將下降?；鼗饡r(shí)析出的碳化物有可能產(chǎn)生新的晶內(nèi)缺陷。但總的趨勢(shì)仍是隨回火溫度的升高，將通過(guò)回復(fù)與再結(jié)晶等而使殘余應(yīng)力及晶內(nèi)缺陷減少。 第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的消失第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的消失 第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的存在將引起零件變形。如零件在服役過(guò)程中所受外力與第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力方向一致，相互疊加，則還將使零件提早破壞。只有在外力與內(nèi)應(yīng)力方向

20、相反時(shí)，第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的存在才是有利的。因此，通常在淬火后都必須進(jìn)行回火，降低第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力。隨回火時(shí)間的延長(zhǎng)，第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力不斷下降。開(kāi)始時(shí)下降很快，超過(guò)2h后下降變慢?；鼗饻囟扔撸陆涤?，下降程度愈多。經(jīng)550回火，第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力可基本消除。淬火后在室溫長(zhǎng)時(shí)間停留也可使第一類(lèi)內(nèi)應(yīng)力有所減少，但下降速度極慢。 第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的消失第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的消失 第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力可以用點(diǎn)陣常數(shù)的變化a/a來(lái)表示。在高碳m中a/a可高達(dá)8103，折合應(yīng)力約為150mpa。隨回火溫度的升高及時(shí)間的延長(zhǎng)，淬火所造成的第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力將不斷下降。與此同時(shí)，碳化物的共格析出又將使第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力增加直至共格破壞。此外?；鼗鹞龀龅奶蓟?/p>

21、物的體積效應(yīng)也將使a/a有所增加。但隨回火溫度的升高，由此而升高的第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力也都不斷下降。當(dāng)回火溫度高于500時(shí)，第二類(lèi)內(nèi)應(yīng)力基本消失。 第三類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的消失第三類(lèi)內(nèi)應(yīng)力的消失 由于碳原子的溶入而引起的第三類(lèi)內(nèi)應(yīng)力將隨m的分解，碳原子的析出而不斷下降。對(duì)碳鋼而言，m在300左右就分解完畢，第三類(lèi)內(nèi)應(yīng)力也隨之消失。 由于滲碳體的密度小于f，當(dāng)滲碳體向f中長(zhǎng)大時(shí)，這個(gè)區(qū)域的密度要減小，這就要求有額外的空位補(bǔ)充到這里，以適應(yīng)滲碳體的長(zhǎng)大。而較小的滲碳體片或顆粒溶入f時(shí)，會(huì)產(chǎn)生多余的空位，因此那里的空位和碳原子都會(huì)向正在長(zhǎng)大的滲碳體擴(kuò)散過(guò)來(lái)。實(shí)測(cè)得的空位擴(kuò)散激活能210315kj/mol,比碳在f中的擴(kuò)散激活能約80kj/mol大得多，而更接近于-fe的自擴(kuò)散激活能（約250kj/mol）。因此，空位的擴(kuò)散（而不是碳原子的擴(kuò)散）很可能是滲碳體長(zhǎng)大和球化速度的控制因素。經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間的回火后，最終得到等軸f基體中分布的較粗的球狀碳化物。也可以用膠態(tài)平衡理論導(dǎo)出第二相在固溶體中的溶解度與第二相粒子的半徑r的關(guān)系：式中 m第二相分子量，第二相密度，單位面積界面能，r氣體常數(shù)。 粒子半徑越小，溶解度cr越大。如已析出的碳化物粒子的大小不一，則由于溶解度的不同，將在基體內(nèi)形成濃度梯度。碳原子和合金元素