PSS配置、構(gòu)成、參數(shù)計算與投運試驗

1、PSS配置、構(gòu)成、參數(shù)計算及投運試驗中國電力科學(xué)研究院方思立華北電力科學(xué)研究院蘇為民摘要本文介紹了 PSS的配置要求及各種輸入信號的PSS的特點及適用范圍，論述了 PSS相位補償及增益選取的計算方法，以及PSS的現(xiàn)場試驗方法等.1 PSS配置PSS是采用勵磁附加控制，增加對低頻振蕩的阻尼，提高電力系統(tǒng)穩(wěn)定的裝置，對 于數(shù)字式AVR，它不需要增加設(shè)備，又有很好的阻尼效果，因此近年來在電力系統(tǒng)中得到(WSCC)建議 60MW PSS。(1)了廣泛的采用。經(jīng)驗表明，不僅快速勵磁系統(tǒng)采用PSS增大系統(tǒng)阻尼的效果良好，即使常規(guī)勵磁系統(tǒng)，采用PSS也有良好效果。美國西部和加拿大聯(lián)合電力系統(tǒng)及以上機組，勵磁

2、控制系統(tǒng)遲后角小于（1 ）式三階典型系統(tǒng)時應(yīng)配置3（6.28） Ts =（S+0.628）（S+6.28）（S+62.8）式（1）的遲后特性見表1。表1三階典型系統(tǒng)遲后角頻率特性振蕩頻率(Hz)0.160.30.480.641.12遲后角(度)6590100115135163某快速勵磁系統(tǒng)的傳遞函數(shù)如式2F（ex）=30/（1+0.03S） 1+（1/2S ）如發(fā)電機時間常數(shù) Tdo=6s,其勵磁控制系統(tǒng)的遲后特性見表 2a，某常規(guī)交流勵磁機勵磁系統(tǒng)的傳遞函數(shù)如式3F(ex)=300(1+1.6S)/(1+16S)(1+0.5S)/(1+0.05S)1/(1+0.03S)1/(1+0.8S)同

3、上發(fā)電機采用式（3 ）勵磁的遲后特性見表 2b.式（3 ）中勵磁機簡化為一階慣性環(huán) 節(jié)雖有較大的時間常數(shù)，因采用較強的超前補償，其遲后特性仍小于1式?？焖賱畲畔到y(tǒng)的遲后特性則較1式小很多.因此要求勵磁系統(tǒng)性能良好的發(fā)電機，普遍采用PSS。我國勵磁系統(tǒng)行標(biāo)D L/T 650 1998 , DL/T 843 2003均將PSS作為必備的附加單元，并 規(guī)定其投入率分別不低于 99% （自并勵）及90% （交流勵磁機勵磁）。2 PSS輸入信號及其數(shù)學(xué)模型2.1 PSS各輸入信號的優(yōu)缺點PSS是在AVR輸入附加控制信號，如轉(zhuǎn)速偏差厶3（或頻率偏差f）,功率偏差A(yù)Pe（或加速功率偏差A(yù)P a）或兩個信號的

4、綜合，使發(fā)電機產(chǎn)生A®軸方向的阻尼力矩（AT e）以抑制電力系統(tǒng)的低頻功率振蕩，各輸入信號的優(yōu)缺點如下：2.1.1 或因為勵磁控制系統(tǒng)是一個遲后環(huán)節(jié)，有較大的遲后角，要求以厶3為輸入信號的PSS ,有很大的超前角補償，以便 PSS的輸出使發(fā)電機產(chǎn)生的附加轉(zhuǎn)矩與厶3同 相位，從表2可見，當(dāng) 振蕩頻率為1Hz時，超前補償角在 100 0左右，超前補償角大，微分作用強，控制回路就 容易發(fā)生諧振，臨界增益就較小，限制了使用增益此外厶3信號的測取比較困難，這也限制TAq為輸入信號的PSS的采用。氏為輸入信號的PSS，與A®有相同的缺點，也需要大的超前補償。 而且A®信號是在

5、發(fā) 電機軸上測取，是軸功角的變化 ,而Af從機端電壓測取，是機端電壓功角的變化，因此Af較A3的靈敏度低，一般很少采用A f作為PSS單一的輸入信號，通常與A Pe組合使用。2.1.2 ZPa 或 APe加速功率A Pa的相位超前A® 90 ° ,因此它減小了 PSS所需要的超前相位校正，設(shè)3=wo時勵磁遲后角為90 °，則APa為輸入信號的PSS,所需相位校正，在3V30時為遲后校正， 3>3只需進行很小的超前校正.所以電路穩(wěn)定，可采用較大的增益，充分發(fā)揮PSS的作用.Pa為機械功率Pm與電功率Pe之差，采樣很困難，當(dāng) Pm不變時，Wa=-Pe，測取 Pe

6、比較方便，因此一般都以Pe代替Pa，但Pe為輸入信號的PSS有反調(diào)的缺點，當(dāng) Pm增大,PSS的輸出使勵磁減小，這可能影響電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定，但對汽輪發(fā)電機影響不大， 由于其電路簡單，效果良好，除美國外，大都采用以aPe為輸入信號的PSS。2.1.3 APe 與 A (Ao )組合對于快速勵磁系統(tǒng)，如自并勵或高起始勵磁，其勵磁控制系統(tǒng)遲后角較小如表2，當(dāng)f=1.1Hz時，遲后角為93。仍不需超前補償，而采用A Pe及Af信號相加，可得到 090 ° 之間任何需要的超前相位， 因此快速勵磁系統(tǒng)可采用A Pe與Af直接相加的PSS,其數(shù)學(xué)模型 及超前相位組成，如圖1所示Vp=KAPeAwA

7、3 Af h"OS/>、KwK 1+TbS-AW'' Vpss斗 Kps 1 | APeTpSw1+TpS pSeoAS,APaa、數(shù)學(xué)模型b、超前相位圖1 PSS輸入信號為Aw(Af)及APe在考慮將A Pe的輸出Vp及Af的輸出Vf相加時，要考慮信號Aw =- Ae/MS，因為 S=j 3,所以Aw的信號較APe的信號小M 3咅，因此增益 K ®應(yīng)為Kp的M 3咅，才能使兩通 道的輸出相當(dāng)，女口 M=6 , 3=5 , Kp=1，貝U K 3=30時，V w=Vp , PSS的超前角為45度. 圖中0=ta n -1 Vp /VKpM w/K w由

8、Ae和Aw相加作為PSS的輸入信號，不但在某一頻率時得到要求的超前相位，還可以改善PSS的補償頻率特性。因為當(dāng)頻率改變時Vp與V w的比例也隨之改變.振蕩頻率減小，超前角也減小，這與勵磁控制系統(tǒng)遲后角的變化是一致的，因此可改善PSS的相頻補償特性。此外采用A Pe及Af雙輸入信號，還可以在一定程度上減輕反調(diào)作用，因為Aw或 A沒有反調(diào)，所以A Pe與Af合成的PSS反調(diào)作用較小。2.1.4 Pe和Ao組成模擬APa為了徹底消除反調(diào)的影響，ABB等制造廠采用圖2電路1+T6S(a)+(b)3所示KiA要考慮反調(diào)的影響，適宜米用Pe與心相加的PSSPSS，這沒有必要，會使電路復(fù)雜化，建議改為簡單的

9、，以圖2 消除反調(diào)的 PSSPSS，自并勵系統(tǒng)或高起始PSS，也可以采用 Pe與Af簡單相加的將兩個輸入信號均改為1/TmS , Tm 一般選用2此外，因2S>>1，因此可以 雖在輸入通道減少了超前環(huán)KpSS_ 懐Pe為輸入信號的Pe為輸入信號的1+5SVpssPe為輸入信號的 PSS3( Af)里S1+ To S1T3S11+ToK0Ts1+5SVpss1+TS圖2 (a )Ao經(jīng)微分處理后得加速度，在第一相加點與APe相加得A Pm= Ae+MS Ao經(jīng)高頻濾波器后，在第二相加點再減去Pe,得加速功率A Pa，由于原動機功率變化的頻率較低，可以通過高頻濾波器，因此在二次相加中消

10、除了原動機功率變化的影響，也就消除了反調(diào)。對于電力系統(tǒng)的低頻振蕩，經(jīng)高頻濾器后有較大衰減，如果高頻濾過器能完全阻止低頻振蕩信號通過，則此時相當(dāng)于 Pe輸入信號的PSS，但實際上高頻濾波器不能完全阻止低 頻信號通過，所以要經(jīng)第一相加點構(gòu)成Pm，然而在第一相加點的輸出信號，也不可能是純的Pm,因此還必須有高頻濾過器，以減弱第一相加點輸出的低頻振蕩分量。該電路的缺點之一是Ao經(jīng)微分后容易發(fā)生諧振，為了使電路穩(wěn)定 除以MS，但APe除以MS后,響應(yīng)不夠靈敏，所以將 1/MS 秒，分母改為2S后，分子也需乘2/M，才能與Ao通道相應(yīng) (2/m)/(1+2s) 代替(2/m)/2S 。得到圖2 (b).經(jīng)

11、這樣處理后 節(jié)，但由于電路繁復(fù)，仍有引起高頻電氣振蕩的可能性。2.1.5 不同機組宜采用相應(yīng)的輸入信號。汽輪發(fā)電機組有功調(diào)節(jié)的速度較慢，經(jīng)過多年運行經(jīng)驗，以A 只要參數(shù)合理，反調(diào)不明顯，不必采用特殊的減小反調(diào)的措施常規(guī)勵磁系統(tǒng)遲后角較大，適宜采用以A 勵磁系統(tǒng)，遲后角較小可以采用APSS。有的汽輪發(fā)電機采用圖 2的APe為輸入信號的PSS。水輪發(fā)電機有功調(diào)節(jié)速度較快，或者采用對抑制反調(diào)更有效的邏輯控制電路。2.1.6 西門子公司PSS的結(jié)構(gòu)。西門子生產(chǎn)的PSS輸入信號為A Pe,其相位補償比較特殊如圖1T2S1+T1S N + (1+T2S)MV2V3KPss»ssK2K3Pm 1+

12、T1S N +(1+T2S)M高頻濾波器APe TpS1+TpSAPeTpS 2/M1+TpS 1+2SAO(Af1黒MS圖3 西門子PSS圖4西門子向量圖-APeJV2V3V0圖中AB為隔直環(huán)節(jié)，C點將APe及各級的反饋相加，并使其輸出相位在給定頻率時與APe同相位，因為V 1遲后V o 90 ° ,V 2遲后V 1 90 °與 o反相，為 Pe,V 3又遲后V 290 °。選用不同的K1-K 3值，就可以使 K3輸出在0 ° -360。之間的任意相位，如圖4 ,VI 超前-APe 90 ° ,V 3 遲后-Ae 90 °。從幅值看

13、V3=(1/TiS )(1/T2S)Vi = V1/T1T2S2即V3/ Vi正比1/圧，當(dāng)3增如寸V3減小，輸出合成向 量有更多的超前補償，反之3減小，則超前補償減小，這有利于改善pss的補償特性。3 PSS參數(shù)計算3.1 勵磁系統(tǒng)遲后及 PSS相位補償勵磁控制及遲后角| APe|K2GECK5K3! 1+K3TdoS對于一機無限大系統(tǒng)，勵磁控制的遲后角可按圖5計算。勵磁(b)圖5勵磁控制系統(tǒng)(GEC遲后角計算PSS輸出Vpss與發(fā)電機電磁功率的變化A Pe之間的相角差，為勵磁控制系統(tǒng)G EC的 遲后角，由圖3b采用SME或其他程序可計算出G EC遲后角的頻率特性。 從圖5a ,當(dāng)K 5 0

14、時，A Pe與AVt同相位，K5工0時，AV t與APe相位不同，例如IEEE編寫的采用勵磁控制增加電力系統(tǒng)穩(wěn)定性資料中，某系統(tǒng)等值電抗X e=0.2及X e= 0.6時，APe對APpss和AVt對APpss之間的相位遲后特性見圖6) 度(80 °40°-40-80 °-120-160-200-240GEPh )0.010.020.050'10*2AEt Epss(b)弱系統(tǒng)(Xe=0.6pu)圖6A Pe和AV t對Ppss的相位遲后從圖6可見，對于強系統(tǒng)(X e= 0.2 )AVt與APe的相位，基本相同，但對于弱系統(tǒng)，K5為負值，當(dāng)3小于地區(qū)模振蕩

15、頻率時，AVt相位較A Pe相位超前約10 °20 °。式(2)及式(3)勵磁系統(tǒng)，與系統(tǒng)連接的等值電抗不同時，勵磁控制系統(tǒng)相位遲后特性見表2從表2可見，Xe加大，在低頻區(qū) GEC遲后角減小約1020 °表2不同系統(tǒng)等值電抗，勵磁控制系統(tǒng)相位遲后特性a)自并勵(式2)f (Hz)0.160.30.480.641.12Xe=0.2(pU)4564758193109Xe=0.4(pU)3656687690 °107 °Xe=0.6(pu)33 °53 °6674 °89107 °b)交流機勵 磁(式3)Xe=

16、0.2(pu)56 °86 °95 °104 °114 °131 °Xe=0.4(pu)43°78 °92 °100 °112 °130 °Xe=0.6(pu)38°75 °91 °99 °111 °130 °可見勵磁控制系統(tǒng)遲后特性如采用實測則要考慮t與APe之差及運行方式改變時相位的變化如進行計算，則需計算多種運行方式，使PSS的相位超前遲后補償，滿足各種運行方式的要求。的相位補償在考慮PSS的相位補償時，要著重

17、考慮 PSS的魯棒性，不能只考慮一種運行方式，對一種振蕩頻率，阻尼效果最佳.制造廠在選擇 PSS參數(shù)時，常只注意本機振蕩頻率，而忽略 了系統(tǒng)中更重要，頻率較低的振蕩模。PSS相位計算舉例如下，某系統(tǒng)的振蕩頻率范圍為：最低振蕩頻率 f=0.3Hz ,最高 f=1.6Hz，該機為自并勵，勵磁模型如式(2),本機振蕩頻率f=1.2Hz , PSS輸入信號為 Pe，從表2可見該機在f=1.伯z時無需補償，fv 1.1時，需遲后補償，f >1.1Hz時，需超前 補償。遲后補償?shù)闹行念l率取 f=0.16Hz 左右，選取PSS遲后函數(shù)為(1+0.35S ) / (1+2s ) 其實際中心頻率0 5fc

18、i=1 / 2 n0(35 X 2)=0.19Hz超前補償中心頻率取f=2 Hz左右，選取超前函數(shù)為(1+0.1S ) /(1+0.05S)，其實際中心頻率為fC2=1/2 n (0.1 0.05) 0.5 =2.2HzPSS (1 ) =Kpss(1+0.35S)/(1+2S) *(1+0.1S)/(1+0.05S)(4)該PSS的頻率特性見表3表3 PSS相位補償特性(表中正值為遲后-APe的角度，負值為超前-APe角度，C項中為90 °- 0)F(Hz)0.160.30.480.641.12a)PSS(1)42°38 °26 °18 °2

19、 °-6 °b)PSS(2)5 °4°-1 °-11 °-18 °-25 °c) APe+ Ao50 °26 °22 °17 °9 °4 °對比表2及表3, PSS的相角補償特性，可以滿足式(2 )自并勵系統(tǒng)不同運行方式 時的補償要求。對于式(3 )的交流勵磁機勵磁，則在0.4-0.5HZ以上主要考慮超前補償，中心頻率取2.5Hz 左右，超前函數(shù)取(1+O.ls)/(1+0.04S)fC2=1/ 2 n 0.1 X 0.04) 0.5 =2.5Hz因為f

20、> 0.3Hz不需要遲后補償，所以只需在很低頻時，略有遲后.取遲后環(huán)節(jié)函數(shù)為 (1+S)/(1 + 1.2S)。中心頻率計算值為fci =1/ 2 n1 X 1.2) 0.5 =0.14Hz其傳遞函數(shù)為：PSS(2)=Kpss(1+S)/(1+1.2S)*(1+0.1S)/(1+0.04S)(5)相位補償見表3b ,因該系統(tǒng)的最低頻率f=0.3Hz 所以PSS(2)勵磁控制系統(tǒng)的遲后得到了很好的補償。對于輸入信號為厶Pe+ Af的自并勵磁系統(tǒng)，因為它的最大超前厶3軸的角度為 90 °,所以 在選擇補償?shù)挠嬎泐l率時不宜太靠近90 °，式(2 )自并勵系統(tǒng)計算頻率取 f=

21、0.48Hz(W=3r/s) ，當(dāng)Xe=0.4時，遲后角為 68 °則PSS的輸出電壓Vp /Vf = Tan -1 68 ° =2.5(6)以 Vp=Kp APeVf=Kf Af=Kf APe/M co 代入(6 )式得 KpM o/Kf=2.5設(shè) Kp=1貝U Kf=M 02.5=6 X 3/2.5=7.2如振蕩頻率o =4(f=0.64). 因Vf=KfVp/KpM o,以上述參數(shù)代入0=tan -1 (Vp / Vf ) = Tan -1 (KpM O Kf ) = 73 °不同振蕩頻率時PSS遲后于一A Pe的相角，列于表3(C)，從表3可見電功率與頻率

22、 直接相加的PSS ,使快速勵磁系統(tǒng)的相位遲后得到了較好的補償。以上可見，自并勵系統(tǒng)及高起始響應(yīng)交流勵磁系統(tǒng)，如PSS輸入信號為APe,則其相位補償主要在低頻段采用遲后補償，高頻段采用少量的超前補償.輸入如采用A Pe+Af，則選取計算Kf的頻率時，不宜使 Kf值過小，要使該系統(tǒng)低頻振蕩范圍內(nèi)，補償后的頻率特性完全符合標(biāo)準(zhǔn)要求。常規(guī)勵磁系統(tǒng)的相位補償，應(yīng)著重在高頻段的超前補償，在低頻段采用少量遲后補償.對于Te較大的勵磁系統(tǒng)，適當(dāng)采用負反饋，減小勵磁機時間常數(shù)，不僅可以 提高勵磁響應(yīng)速度，還可以減小勵磁控制系統(tǒng)的遲后角，有利于PSS的相位補償。3.2 PSS增益PSS增益Kpss是指不考慮低頻

23、通過超前遲后等環(huán)節(jié)，對增益的影響，又稱直流增益。交流增益是在一定振蕩頻率時PSS的實際增益，不同振蕩頻率時交流增益值不同，所以一般只以直流增益作為PSS的增益，但PSS超前遲后環(huán)節(jié)的參數(shù),對實際交流增益是有影響的。例如節(jié)中快速勵磁(4)及常規(guī)勵磁(5), PSS不同振蕩頻率時，其實際增益如表4. 表4不同振蕩頻率時PSS的交流增益orad/s25810式 5 PSS0.860.931.031.09式 6 PSS0.30.20.220.23從表中可見在考慮 PSS的增益時，需考慮超前遲后環(huán)節(jié)對實際增益的影響。限制PSS增益的因素有以下幾種：(a) 機電振蕩模阻尼下降由于PSS輸出產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩與A&

24、#174;軸有一定的相位差，所以PSS的輸出不但會影響阻尼轉(zhuǎn)矩，還會影響同轉(zhuǎn)短，如 PSS輸出有較大超前，則 PSS輸出的同轉(zhuǎn)矩為負值，使振蕩頻 率下降，從而超前角更大，使負同轉(zhuǎn)矩更大，當(dāng)Kpss達到一定值,PSS增益再加大，輸出轉(zhuǎn) 矩雖然增加，但如果由于頻率下降， 超前角加大，使阻尼轉(zhuǎn)矩分量反而減小，則使用的Kpss應(yīng)小于該值。(b) PSS控制電路的振蕩當(dāng)PSS的增益增大時，PSS控制回路振蕩模阻尼減小， 直至阻尼由正變負， 產(chǎn)生振蕩， 通常這是限制PSS增益的主要因素，因此控制回路發(fā)生振蕩時的 Kpss稱為PSS的臨界增 益，PSS的使用增益與臨界增益之間應(yīng)有較大裕度。(c) APe為輸

25、入信號的PSS，調(diào)節(jié)有功功率時，勵磁產(chǎn)生反調(diào)，為限制反調(diào)，有時也需 限制Kpss。(d) 發(fā)電機正常運行時，由于調(diào)速器等的原因，有功有些擺動，使APe為輸入的PSS輸出產(chǎn)生相應(yīng)的擺動，如擺動較大要減小Kpss。(e) 有的PSS輸出噪音較大，也需減小Kpss，以限制噪音量PSS增益的計算一般是根據(jù)勵磁控制環(huán)的臨界增益，其他的因素大都由現(xiàn)場試驗時根 據(jù)實際情況確定。根軌跡法采用小干擾程序，電力系統(tǒng)為實際系統(tǒng) ,PSS按選定的相位補償投入， Kpss從零開 始增大，計算特征根，PSS控制回路振蕩模從正逐漸減小到零， 此時PSS增益為臨界增益, 見圖7(參考IEEE勵磁控制增加電力系統(tǒng)穩(wěn)定性 )。&

26、#174;(rad/s)1 5 2.55 7°QK=00.80.5 0.3 34.8 K1NS7.53.67.5。40350Pe(MW)2.4300-0.4-0.3-0.2-0.1“-201.2 ° 3.00°2.5。1.5° 0.8°0.5。K=0.3K=00.5 汽：。0.8。1.1°1.5。2.5O3.0302010864250200150100500.0O'o-有PSS-102-4 -200.1 0.2 0.3 04 05 06 07 0.8無PSSf(Hz)2.00.9 1.0 1.1 12 1.3 1.4 1.5

27、16 17 1.8 1.9 2圖7 PSS臨界增益計算圖9 AVR輸入低頻信號，發(fā)電機功率波動量測定以APe為輸入信號的PSS，電路穩(wěn)定，臨界增益較大，使用增益一般為臨界的增益的1/3 1/5。以厶3或去為輸入信號的PSS ,由于超前校正較大，電路容易發(fā)生振蕩，臨界增益較小， 使用增益取臨界增益的 1/21/3 。如果Kpss在小于臨界增益之前，低頻振蕩模發(fā)生Kpss增大阻尼下降的情況，則使用增益應(yīng)小于該增益，并有一定裕度。322仿真計算在根據(jù)頻率特性初步選定 PSS的相位校正參數(shù)后，再通過仿真計算，進一步確定PSS的參數(shù)。仿真計算時發(fā)電機 P=P n ,Q衣0,以一機無限大系統(tǒng)，采用不同的等

28、值電抗，如Xe=0.2、 0.4、0.6等，先以設(shè)定的 Kpss及幾種超前遲后參數(shù)，在 AVR輸入加2% 左右的階躍響 應(yīng)，測量發(fā)電機功率輸出的波動情況。在選定PSS相位補償后，逐漸增大Kpss，直至勵磁電壓等發(fā)生振蕩。不同PSS增益對本機振蕩的阻尼見圖 8從圖8可見，Kpss=0.2 時，功率振蕩已得到有效的阻尼，阻尼比為=0.23當(dāng)Kpss=0.3,振蕩不到一周，阻尼比約為 0.5，再增大Kpss，阻尼無明顯變化，但勵磁電壓VfD將逐漸出現(xiàn)高次諧波，因此取 Kpss為0.2到0.3.以上兩種方法，雖初步計算出PSS的使用增益，但尚需進行現(xiàn)場校核。4 PSS現(xiàn)場試驗4.1相頻特性及臨界增益試

29、驗勵磁控制系統(tǒng)和PSS的相頻特性及臨界增益值，一般可由計算確定，但如果未進行計算 或要求對計算結(jié)果及數(shù)學(xué)模型進行驗證，可以進行實測。頻率特性測定勵磁控制系統(tǒng)的頻率特性一般用頻譜儀或信號分析儀測量Vpss與Vt之間的相位遲后特性及PSS的相位補償特性。測量一般在發(fā)電機有功接近額定時進行，如與系統(tǒng)連系較強，無功可取較小值.如與系統(tǒng)連系較弱，無功可取較大值或適當(dāng)減小有功，使一機無限大模型中的K5 0PSS 的頻率特性是 PSS 輸入到輸出的相位補償特性， 數(shù)字式 AVR 要求有相應(yīng)的接口， 如不能實測 ,則以仿真計算校核。4.1.2 臨界增益試驗在發(fā)電機正常運行工況， PSS 投入 ,超前遲后參數(shù)為

30、設(shè)定值 ,PSS 增益從零逐漸增大， 至 勵磁電壓等開始發(fā)生小幅度振蕩，此時的 PSS 增益即臨界增益。這項試驗應(yīng)在 PSS 各單元試驗及其他各參數(shù)設(shè)定后進行。4.2 PSS 投運試驗檢查 PSS 各單元如果是模擬式 PSS ，在投運前，應(yīng)詳細檢查 PSS 各板的性能，例如功率變換器的增 益及時間常數(shù)， 隔直環(huán)節(jié)及超前遲后環(huán)節(jié)的時間常數(shù)， 增益及限幅值等， 并應(yīng)檢查輸出噪音 水平及漂移程度，如果是數(shù)字式 PSS ，則根據(jù)實際裝置的可能性，核對各單元的參數(shù)。4.2.2 發(fā)電機負載階躍響應(yīng)試驗發(fā)電機有功為額定，無功較小，系統(tǒng)為正常運行條件，PSS退出,在AVR輸入加14% 的階躍量，測錄發(fā)電機有功、無功，勵磁電壓等的波動。投入 PSS ， P