1王志魁流體流動(dòng)分知識(shí)點(diǎn)復(fù)習(xí)題期末復(fù)習(xí)用

1、【密度】某煙道氣（可視為理想氣體混合物）的組成中含 C02為13%, H20為11%,N2為76%，溫度為400'C，壓強(qiáng)為98.64kPa。若以上百分?jǐn)?shù)為體積百分率，該混合氣體的平均分子量為 ，密度為;若以上百分?jǐn)?shù)為質(zhì)量百分率，該混合氣體的平均分子量為 ，密度為。解：當(dāng)所給條件為體積百分率時(shí)M 0.13 44 0.11 18 0.76 28 28.98pMRT98.64 28.988.314 6730.511 kg/m當(dāng)所給條件為質(zhì)量百分率時(shí)10.13/ 44 0.11/180.76/2827.62 g/molpMRT98.64 27.628.314 6730.487 kg/m【表壓

2、、絕壓及真空度】某容器內(nèi)的絕對(duì)壓強(qiáng)為200 kPa,當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.3 kPa，則表壓為98.7kPa；另一容器內(nèi)的絕對(duì)壓強(qiáng)為85.5 kPa，當(dāng)?shù)卮髿鈩t表壓為 -14.8 kPa ，真空度為 14.8 kPa ?！菊扯取繜o(wú)粘性的流體，稱(chēng)為 流體。（理想）一般情況下，溫度升高，氣體的粘度 ，液體的粘度 。（增大 減?。┱扯鹊奈锢硪饬x是。（促使流體流動(dòng)產(chǎn)生單位速度梯度的剪應(yīng)力）流體流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生內(nèi)摩擦力的根本原因是流體具有粘性。【適宜流速計(jì)算】?jī)?nèi)徑為 27mm的處來(lái)水管其設(shè)計(jì)輸水能力宜為_(kāi)1.036.18 m 3/h _。解：水的適宜流流速范圍為0.53m/s，故其流量宜為 0.785 X 0.

3、027 2 X 0.50.785 X 0.027 2 X 3即1.036.18 m 3/h【連續(xù)性方程】以下方程中哪一個(gè)方程適用于可壓縮流體？ BA. p u常數(shù)B. p Ai常數(shù)C.U1A1=U2A2D.u1d12=u2d22【伯努利方程】柏努利方程是以1kg不可壓縮流體為基準(zhǔn)推導(dǎo)出的，若用于可壓縮流體時(shí)必須符合 的條件。答案：Rpl 100% 20%要求式中分母P1用絕壓P1若忽略A、B間的阻力損失，試判斷 B玻璃管水面所處的刻度。A.位置a B. 位置b C. 位置c（流動(dòng)型態(tài)與速度分布】當(dāng) 20C的甘油（密度為1261 kg/m3,粘度為1.499 cP），流經(jīng)內(nèi)徑為100 mm的圓形

4、直管時(shí)，其平均流速為1m/s,其雷諾數(shù)為 ，流動(dòng)形態(tài)為 ，管中心處的最大流速為 。（84123湍流1.25）流體在圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，管中心處流速最大，若為層流流動(dòng)，平均流速與管中心的最大流速的關(guān)系為U=0.5 Umax；若為湍流流動(dòng)，平均流速與管中心的最大流速的關(guān)系為U=0.8 Umaxo層流與湍流的本質(zhì)區(qū)另寸是層流無(wú)徑向流動(dòng)，而湍流有徑向流動(dòng) o【邊界層】在化工過(guò)程中，流動(dòng)邊界層分離的弊端主要是 ；其可能的好處則表現(xiàn)在o （增大阻力損失促進(jìn)傳熱與傳質(zhì)）流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，層流內(nèi)層的厚度隨 Re數(shù)的增大而減薄。層流內(nèi)層越薄，流體的湍動(dòng)程度越強(qiáng)o【摩擦系數(shù)】流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)（不是阻力平方區(qū)

5、），其摩擦系數(shù)入隨 和而變。（雷諾數(shù) 管子的相對(duì)粗糙度）流體在管內(nèi)的流動(dòng)進(jìn)入充分湍流區(qū)時(shí)，其摩擦系數(shù)入僅與有關(guān)。（管子的相對(duì)粗糙度）【因次分析】量綱（因次）分析法的主要依據(jù)是_因次一致性或量綱一次性方程 _ _?！咀枇p失的計(jì)算】流體在圓管內(nèi)作層流流動(dòng)，如將速度增加一倍，則阻力為原來(lái)的_倍。（2）流體在水平等徑直管中流動(dòng)時(shí)的摩擦阻力損失hf所損失的是機(jī)械能中的 項(xiàng)。（壓強(qiáng)能）32倍。水在圓形直管中作完全湍流時(shí)，當(dāng)輸送量、管長(zhǎng)和管子的相對(duì)粗糙度不變，僅將其管徑縮小一半，則阻力變?yōu)樵瓉?lái)的水由敞口恒液位的高位槽通過(guò)一管道流向壓力恒定的反應(yīng)器，當(dāng)管道上的閥門(mén)開(kāi)度減小后，水流過(guò)直管的摩擦系數(shù)（增大不變）

6、，管道總阻力損失如右圖所示：已知:1000kg m 3空氣 1.29kg m3, R=51mm,則厶 p=2,E = （兩測(cè)壓點(diǎn)A.B間位差不計(jì)）(i )gR(1000 1.29) 9.810.051499.7 Pap 499.710002 499.7/1000 /12下圖中高位槽液面保持恒定，液體以一定流量流經(jīng)管路, 差計(jì)讀數(shù)R1= R2； （2）液體通過(guò)ab與cd段能量損失ab段流動(dòng)能量損失ab與cd兩段長(zhǎng)度相等，管徑與管壁粗糙度相同，則 o hf ab= hfcd； （3） ab與cd兩段壓差()。(1) U 形壓o A pab<A pcd； (4) R1值表示【流量計(jì)】測(cè)流體流量

7、時(shí)，隨著流體流量的增大，轉(zhuǎn)子流量計(jì)兩端壓差值不變，孔板流量計(jì)兩端壓差值增大轉(zhuǎn)子流量計(jì)的主要特點(diǎn)是 _恒流速、恒壓差、變截面 ，孔板流量計(jì)的主要特點(diǎn)是 變流速、變壓差、恒截面. 用皮托管來(lái)測(cè)量氣體流速時(shí)，其測(cè)岀來(lái)的流速是指皮托管頭部所處位置上氣體的點(diǎn)速度。.沖壓頭_，流體流過(guò)測(cè)速管側(cè)壁小孔的測(cè)壓管液位代表動(dòng)壓頭孔板流量計(jì)的孔流系數(shù) Co,當(dāng)Re數(shù)增大，其值 先減小，當(dāng)Re數(shù)增大到一定值時(shí)， Co保持為定值 。 在測(cè)速管中，測(cè)壓孔正對(duì)水流方向的測(cè)壓管液位代表綜合計(jì)算題1所示。輸送用泵將20 'C的水從敞口貯槽送至表壓為1.5 X 105 Pa的密閉容器，兩槽液面均恒定不變，各部分相對(duì)位置如

8、附圖1 .【靜力學(xué)方程與伯努利方程的綜合應(yīng)用】如圖所示，用泵將水由低位槽打到高位槽（兩水槽均敞口，且液面保持不變 ）。已知兩槽液面距離為20 m，管路全部阻力損失為 5 m水柱，泵出口管路內(nèi)徑為 50 mm，其上裝有U型管壓力計(jì)，AB長(zhǎng)為6 m，壓力計(jì)讀數(shù)R為40 mmHg，R'為1200 mmHg，H為1mH20。設(shè)摩擦系數(shù)為0.02。求： 泵所需的外加功（J/kg）: 管路中水的流速（m/s）；3）A截面的表壓強(qiáng)（kPa ）。解：計(jì)算泵所需的外加功以低位槽液面（1-1面）為位能基準(zhǔn)面，在低位槽液面（1-1面）與高位槽液面（2-2面）間列柏努利方程:P12ULhe9乙2P22U2hf

9、,12gz12222hegZzjP2P1U2U1hf,122P2P1Pa,Z；2zj20m,U20,U10,H 打 25he9.81 20 0 0 9.81 5 245.3 J/kg 計(jì)算管路中水的流速以A-A面為位能基準(zhǔn)面，在 A-A面與B-B面間列柏努利方程:gzA Pa2Ua2gzBPb2Ub2h f ,A B因?yàn)閡1 u2，所以gzAPagzBPbhf,A Bh f ,A B(PagZA) (PbgZB)由壓差計(jì)的原理(pagzA) (PbgzB) ( i )gR所以hf,A(i )gR(136001000) 9.81 0.0410004.94 kJ/kg又因?yàn)閔f,A B2lA B

10、U0.0260.054.942.03 m/s解得：計(jì)算A截面的壓強(qiáng)由第一個(gè)U形壓差計(jì)Pa(i)gRPbg(ZB Za)對(duì)第二個(gè)U形壓差計(jì)PbPcg(HZbZa)PaigRg(H ZbZa)Pb（表）igRg(HZbZa)所以Pa(表)(i)gRigRgHg(ZB Za)g(ZBZa)(i )gR igR gH(13600 1000) 9.81 0.04 13600 9.81 1.21000 9.81 11.552 105Pa利用位差輸液如本題附圖所示，水從貯水箱A經(jīng)異徑水平管B及C流至大氣中。已知水箱內(nèi)液面與管子中心線間的垂直距離為5.5m，保持恒定，管段b的直徑為管段C的兩倍。水流經(jīng)b、C段

11、的摩擦阻力分別為hf,B 15J/kg,hf,C 15J /kg。由水箱至C至外界的出口損失不能忽略。試求:管段B及由管段B至管段C的突然縮小損失可以忽略，而管段（1 ）水在管路C中的流速；（2）水在管路B中的流速；（3）管段B末端內(nèi)側(cè)的壓強(qiáng)。補(bǔ)充水C '2解：（1）水在管路C中的流速在水箱1-1面入管C出口內(nèi)側(cè)2-2面間列柏努利方程，以水平管中心線為位能基準(zhǔn)面:gz1P12U12gz2P2Wf,1z-i5.5 m ；p10(表壓)；比 0 ；Z20 ；p20(表壓)；u2uCWf,1215 30 45 J/kg2uC9.81 5.5452uC 4.232 m/s(2)水在管路B中的流

12、速2 2uB uC(dC/dB)4.232/41.058 m/s(3)管段b末端內(nèi)側(cè)的壓強(qiáng)面與管B出口內(nèi)側(cè)3-3面間列柏努利方程，以水平管中心線為位能基準(zhǔn)面:P12U1P32U3Wf,13gz12gz32z-i5.5 m ；P10（表壓）；u10；Z30 ； uWf,1315 J/kg9.815.52P31.0581510002管段B末端內(nèi)側(cè)的壓強(qiáng)P33.84104Pa在水箱1-131.058 m/s【離心泵的工作原理】離心泵采用后彎葉片的原因是 。（后彎葉片比前彎葉片能量利用率咼）1. 離心泵葉輪按有無(wú)蓋板可分為開(kāi)式葉輪、閉式葉輪和半閉式葉輪。2. 離心泵的泵殼制成蝸殼形，其作用有二：（1）

13、匯集液體_，轉(zhuǎn)能裝置，即使部分動(dòng)能轉(zhuǎn)換為靜壓能【離心泵的性能參數(shù)與特性曲線】產(chǎn)品樣本上離心泵的性能曲線是在一定的下，輸送時(shí)的性能曲線。（轉(zhuǎn)速20 C清水）3. 離心泵的揚(yáng)程（又稱(chēng)壓頭）意指。4. 離心泵銘牌上標(biāo)明的流量是指效率最高時(shí)的流量_。5. 離心泵的性能曲線通常包括He：qV曲線、Pa:qV和 :qV曲線。產(chǎn)品樣本上離心泵的性能曲線是在一定的一轉(zhuǎn)速_下，輸送_ 20 C清水時(shí)的性能曲線。6. 離心泵的能量損失包括容積損失，機(jī)械損失和水力損失。7. 離心泵的性能參數(shù)包括流量，揚(yáng)程（壓頭），效率，軸功率，汽蝕余量。8. 離心泵在一定轉(zhuǎn)速下的最高效率點(diǎn)稱(chēng)為設(shè)計(jì)點(diǎn)?！倦x心泵的安裝高度】9. 離心

14、泵啟動(dòng)后不輸液，其原因可能是吸入管漏液或灌液不夠、安裝高度過(guò)高、堵塞和電機(jī)接線錯(cuò)誤。10. 當(dāng)離心泵葉輪入口處壓強(qiáng)等于或小于被輸送液體在工作溫度下的飽和蒸汽壓時(shí)，液體將部分汽化，致使離心泵不能正常操作，此種現(xiàn)象稱(chēng)為 現(xiàn)象。（汽蝕）11. 離心泵在啟動(dòng)之前應(yīng)向泵內(nèi)充滿被輸送的液體，目的是防止 現(xiàn)象。（氣縛）12. 造成離心泵氣縛的原因是泵內(nèi)流體平均密度太小。13. 某泵在運(yùn)行后發(fā)現(xiàn)有氣縛現(xiàn)象，應(yīng)采取何措施一停泵，向泵內(nèi)灌液。14. 離心泵的安裝高度與 。DA.泵的結(jié)構(gòu)無(wú)關(guān)B.液體流量無(wú)關(guān)C.吸入管路的阻力無(wú)關(guān)D.被輸送流體的密度有關(guān)【離心泵的工作點(diǎn)與流量調(diào)節(jié)】15. 離心泵的工作點(diǎn)是 泵的特性曲

15、線與 _管路特性曲線的交點(diǎn)。16. 離心泵的流量調(diào)節(jié)實(shí)際上是改變泵的 點(diǎn)。（工作）17. 離心泵采用并聯(lián)操作的目的是 _提高流量 _；離心泵采用串聯(lián)操作的目的是一提高揚(yáng)程_ _。18. 用離心泵把江水送至敞口高位槽，若管路條件不變，而江面下降，則泵的輸液量 ，軸功率。（減小減?。┙猓汗苈诽匦苑匠蘃z P 5 g當(dāng)江面下降時(shí)，z,管路特性曲線上移，工作點(diǎn)對(duì)應(yīng)的流量J ,揚(yáng)程f,軸功率J。19.用離心泵向鍋爐供水，若鍋爐中的壓力突然升高，則泵提供的流量，揚(yáng)程。解：管路特性方程 Hz P g g當(dāng)鍋爐中的壓力突然升高時(shí)，p ,管路特性曲線上移,工作點(diǎn)對(duì)應(yīng)的流量J ,揚(yáng)程f。20.離心泵的出口流量調(diào)節(jié)

16、閥安裝在離心泵管路上，關(guān)小出口閥門(mén)后，真空表的讀數(shù)，壓力表的讀數(shù)。（出口減小 增大）21. 在輸送機(jī)械的流量調(diào)節(jié)中，旁路閥門(mén)的調(diào)節(jié)方法通常用于 類(lèi)型的輸送機(jī)械。（正位移泵）22. 若被輸送流體的粘度增大，則離心泵的揚(yáng)程 ，流量，效率。（降低降低降低）23. 在離心泵的選型時(shí)，除應(yīng)滿足系統(tǒng)所需之流量和揚(yáng)程外，還應(yīng)使該泵在高效區(qū)工作。24. 離心泵在一定的管路系統(tǒng)工作，如被輸送液體的密度發(fā)生變化 （液體其余性質(zhì)不變）則（D ）。A.任何情況下?lián)P程與p無(wú)關(guān)B.只有當(dāng) z（ Z2 Z1 0）時(shí)揚(yáng)程與p無(wú)關(guān)C.只有在阻力損失為0時(shí)揚(yáng)程與p無(wú)關(guān) D. 只有當(dāng) p( p2p1) 0時(shí)揚(yáng)程與p無(wú)關(guān)【流體輸送機(jī)

17、械的的操作、往復(fù)泵及其他類(lèi)型化工泵】25. 啟動(dòng)離心泵前應(yīng)關(guān)閉出口閥，以減小啟動(dòng)電流， 保護(hù)電機(jī)。停泵前先關(guān)閉出口閥是為防止高壓液體倒流入泵損壞葉輪。26. 離心泵開(kāi)泵之前要先灌液，目的是防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生。()X27. 為減少吸入管路的阻力損失，一般應(yīng)使吸入管徑小于排出管徑()X28. 當(dāng)關(guān)小離心泵的出口閥時(shí)，泵的揚(yáng)程增大了，其升揚(yáng)高度提高了()。 X29. 若將同一轉(zhuǎn)速的同一型號(hào)離心泵分別裝在一條阻力很大，一條阻力很小的管路中進(jìn)行性能測(cè)量時(shí)，其測(cè)出泵的性能曲線就不一樣(),其實(shí)際供給管路的最大流量也不一樣()O x V復(fù)習(xí)題、填空題1. 懸浮液中加入助濾劑進(jìn)行過(guò)濾的目的是 O滯流沉降時(shí)，其阻

18、力2. 球形粒子在介質(zhì)中自由沉降時(shí)，勻速沉降的條件是系數(shù)=.3. 板框壓濾機(jī)每個(gè)操作循環(huán)由 五個(gè)階段組成。4. 板框壓濾機(jī)主要由 ，三種板按的順序排列組成。5. 板框壓濾機(jī)采用橫穿洗滌濾渣，此時(shí)洗液穿過(guò) 層濾布及 個(gè)濾框厚度的濾渣，流經(jīng)過(guò)長(zhǎng)度約為過(guò)濾終了濾液流動(dòng)路程的 倍，而供洗液流通的面積又僅為過(guò)濾面積的2.粒子所受合力的代數(shù)和為零，24/ Rep。主梁(或支架)壓緊裝置等組成，參考答案：卸渣、整理。4.濾板、 二；一；二；二分之一。1. 在濾餅中形成骨架，使濾渣疏松，孔隙率加大，濾液得以暢流。3. 裝合板框、過(guò)濾、洗滌、1 2 3 2 1 23 2 1。5.、選擇題1. 回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)的轉(zhuǎn)

19、速越快， 過(guò)濾阻力越()。(A)少，薄，小(C)多，薄，小 (D)2. 離心沉降速度是(A)顆粒運(yùn)動(dòng)的絕對(duì)速度(C)切向速度單位時(shí)間所獲得的濾液量就越)，形成的濾餅層厚度就越 (),多,)(B)少，厚，大 薄，大(B)徑向速度(D)氣流速度3. 在恒壓過(guò)濾操作中，忽略過(guò)濾介質(zhì)的阻力，且過(guò)濾面積恒定,成正比，而對(duì)一定的濾液量則需要的過(guò)濾時(shí)間與過(guò)濾面積的(C)1,1/2(D)1/2,1則所得的濾液量與過(guò)濾時(shí)間的 )次方成反比。() 次方(A)1/2,2(B)2,1/24.助濾劑應(yīng)具有以下特性(A) 顆粒均勻，柔軟，可壓縮(B) 顆粒均勻，堅(jiān)硬，不可壓縮(C) 顆粒分布廣，堅(jiān)硬，不可壓縮(D) 顆粒

20、均勻，可壓縮，易變形5 濾液在濾餅層中的流動(dòng)屬于流動(dòng)。(A)層流(B)湍流(C)過(guò)渡流(D)不確定6.降塵室的生產(chǎn)能力只與降塵室有關(guān)，而與()無(wú)關(guān)。(A)長(zhǎng)度、寬度、高度(B)長(zhǎng)度、高度、寬度(C)寬度、高度、長(zhǎng)度(D)寬度、長(zhǎng)度、面積7 固體顆粒在流體中運(yùn)動(dòng)，所受的阻力是()(A)表皮阻力(B)形體阻力(C)表皮阻力和形體阻力參考答案1.C;2.B3.C4.B5.A 6.A7.C顆粒的自由沉降是指顆粒間不發(fā)生碰撞或接觸等相互影響的情況下的沉降過(guò)程。在重力場(chǎng)中，微小顆粒的沉降速度與顆粒的幾何形狀、尺寸大小、流體與顆粒的密度有關(guān)，而與流體的 速度無(wú)關(guān)。層流區(qū)沉降速度的計(jì)算球形粒子在介質(zhì)中自由沉降

21、時(shí)，勻速沉降的條件是 。滯流沉降時(shí)，其阻力系數(shù)答案：粒子所受合力的代數(shù)和為零24/ Rep例1.兩顆直徑不同的玻璃球分別在水中和空氣中以相同的速度自由沉降。已知玻璃球的密度為 2 500 kg/m3，水的密度為998.2 kg/m3，水的粘度為1.005 10-3 Pa s，空氣的密度為1.205 kg/m3，空氣的粘度為1.81 10-5 Pas。若在層流區(qū)重力沉降，則水中顆粒直徑與空氣中顆粒直徑之比為。d：p g18答案：9.612解：由utdP18 ut所以業(yè) p2500任5燭10；9.612(dp)a” p w a V 2500 998.2 1.81 10 52 .降塵室的顆粒分離的條

22、件與生產(chǎn)能力例1.降塵室內(nèi)，顆?？杀环蛛x的必要條件是 ;而氣體的流動(dòng)應(yīng)控制在 流型。答案：氣體在降塵室內(nèi)的停留時(shí)間顆粒的沉降時(shí)間，滯(層)流降塵室做成多層的目的是 。答案：增大沉降面積，提高生產(chǎn)能力例2.含塵氣體通過(guò)長(zhǎng)4 m，寬3 m，高1 m的降塵室，已知顆粒的沉降速度為0.25 m/s，則降塵室的生產(chǎn)能力為答案：3 m3/s qVA底 ut欲提高降塵室的生產(chǎn)能力，主要的措施是(C )。A.提高降塵寶的高度；B.延長(zhǎng)沉降時(shí)間；C.增大沉降面積沉降速度一定時(shí)，降塵室的生產(chǎn)能力與底面積有關(guān)，而與其高度無(wú)關(guān)。答案：離心過(guò)濾，離心沉降含塵氣體中塵粒直徑壓75um以上的，一般應(yīng)選用 除塵；若塵粒直徑在

23、5卩m以上，可選用或;塵粒直徑在1卩m以下，可選用 。答案：降塵室旋風(fēng)分離器泡沫除塵器袋濾器1. 熱量衡算例 冷熱水通過(guò)間壁換熱器換熱，熱水進(jìn)口溫度為 溫度為53C,冷水進(jìn)口溫度為 15 C,出口。答：5%分析:tlQh QcT2 t2 t190 5053 15Qh90504038400.052. 總傳熱系數(shù)熱傳導(dǎo)例 在包有兩層相同厚度保溫材料的圓形管道上，應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù)小的 材料包在內(nèi)層，其原因是減少熱損失，降低壁面溫度。例 平壁定態(tài)傳熱過(guò)程， 通過(guò)三層厚度相同的不同材料,每層間溫度變化為tit3t2，則每層導(dǎo)熱系90 C,出口溫度為 50 C,冷熱水的流量相同，且假定冷熱水的物性相同，則熱

24、損失占傳熱量的數(shù)的順序?yàn)閕 32，以及每層熱阻的大小順序R1例 隨著溫度的增加，空氣的粘度 ，空氣的導(dǎo)熱系數(shù) 。答：增大 增大例對(duì)流給熱系數(shù)各準(zhǔn)數(shù)的含義努塞爾準(zhǔn)數(shù)Nu對(duì)流傳熱與厚度為I的流體層的熱傳導(dǎo)之比。Nu越大，對(duì)流傳熱的強(qiáng)度越大。它反映了固體壁面處的無(wú)因次溫度梯度的大小。雷諾準(zhǔn)數(shù)Re慣性力與粘性力之比。普蘭特準(zhǔn)數(shù)Pr反映物性影響的準(zhǔn)數(shù)。格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù) Gr 反映自然對(duì)流影響的準(zhǔn)數(shù)例（給熱系數(shù)的計(jì)算）一定流量的液體在一25 mm X 2.5 mm的直管內(nèi)作湍流流動(dòng)，其對(duì)流傳熱系數(shù)i=1 000W/m 2C ;若流量與物性都不變，改用一19 mm X 2 mm的直管，則其 將變?yōu)閃/m 2

25、C ;若管子規(guī)格信用仍為25 mm X 2.5 mm，但流量增加1倍，貝U將變?yōu)閃/m2C。答：1678例（傳熱過(guò)程的強(qiáng)化） 在蒸汽一空氣間壁換熱過(guò)程中，為強(qiáng)化傳熱，在工程上可采用提高空氣流速，不能采用 提高蒸氣流速或 提高蒸汽壓強(qiáng)。例（壁溫與總傳熱系數(shù)的計(jì)算）在列管式換熱器中，用飽和蒸汽加熱空氣，此時(shí)傳熱管的壁溫接近 的溫度，總傳熱系數(shù) K接近的對(duì)流給熱系數(shù)。答：蒸汽，空氣例圓筒壁總傳熱系數(shù)K與間壁兩側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)a，a以及間壁導(dǎo)熱系數(shù)入的關(guān)系為。當(dāng)間壁管規(guī)格為0 108X 4,導(dǎo)熱系數(shù)為45W m-1 K-1時(shí)，管內(nèi)外兩側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為8 000 W m-2 K-1和1200W m-

26、2 K-1 時(shí)，總傳熱系數(shù) K1=W m-2 K-1，總傳熱系數(shù) a=W m-2 K-1。侮1d2dod21答：-Tn -1018 943K 21 d1 2d123. 傳熱平均溫差4. 設(shè)計(jì)型計(jì)算例 用冷卻水將一定量的熱流體由 100 C冷卻到40 C，冷卻水初溫為15C，在設(shè)計(jì)列管式換熱器時(shí)，采用兩種方案比較，方案I是令冷卻水終溫為30C，方案H是令冷卻水終溫為35C，則用水量 W1_W2,所需傳熱面積A1A 2。答：> <5. 操作型計(jì)算例 套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸汽，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，那么當(dāng)空氣流0 8Tt1KA分析：K qm ,所以當(dāng)空氣流量

27、增加時(shí)，傳熱系數(shù)增大。ln -在設(shè)備不變，且忽Tt2qm2Cp2略物性隨溫度的變化時(shí)，增大空氣流量，則有KA()I即T；而T與t1不變，所以t2減小。Tqm2Cp2t2量增加時(shí)，傳熱系數(shù)K應(yīng) 增大空氣出口溫度 減??；壁溫應(yīng)略有減小Tw一 T 一 t，因 2 =1,故 Tw1 2 1 21 2一T ;當(dāng)空氣流量增加,1 22 f,所以壁溫略有減小。例 在反應(yīng)器的單根冷卻蛇管內(nèi)通冷卻水，其進(jìn)、出口溫度分別為t 1、t 2,蛇管外有熱流體穩(wěn)定流過(guò)，借攪拌器作用，使熱流體保持均勻溫度 T（T為熱流體出口溫度），如冷卻蛇管長(zhǎng)度增大一倍，其它條件不變，則出口水溫t 2應(yīng)。答：增大分析：In生，因操作條件不

28、變，A增大，所以（一L） f,即 1 f。因t與t1不變，所以T t2 qm2cp2qm2 Cp2T t2t2增大。6. 換熱器例（流體流動(dòng)通道的選擇）在確定列管換熱器冷熱流體的流動(dòng)途徑時(shí)，一般來(lái)說(shuō)，蒸汽走 ;易結(jié)垢的流體走;高壓流體走 ;有腐蝕性流體走 ;粘度大或流量小的流體走管 。答：管外（殼程）管內(nèi)（管程）管內(nèi)（管程）管內(nèi)（管程）管外（殼程）例 舉出五種間壁式換熱器 ; ; ; ; 。提高間壁式換熱器傳熱系數(shù)的主要方法是。答：夾套式，蛇管式，套管式，列管式，板式，螺旋板式，板翅式等任選五種。提高傳熱系數(shù)的主要途徑是提高流體流速，增強(qiáng)人工擾動(dòng)；防止結(jié)垢，及時(shí)清除污垢。例 列管式換熱器的殼程

29、內(nèi)設(shè)置折流擋板的作用在于 ，折流擋板的形狀有 , 等。答：提高殼程流體的流速，使殼程對(duì)流傳熱系數(shù)提高，圓缺形（弓形），圓盤(pán)和環(huán)形。例 列管換熱器管程常用流速范圍為：一般液體 ，氣體。答：0.53m.s-1 530m.s-1例翅片管換熱器的翅片應(yīng)安裝在a小的一側(cè) 。15.2/101.3解：m1.095xe15/17/(15/17 100/18)例對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度和壓力不變，而液相總濃度增加時(shí)，其亨利系數(shù)H_,溶解度系數(shù)H將，亨利系數(shù)E將，相平衡常數(shù)m將。答：減小增大 不變 不變3. 傳質(zhì)速率例單向擴(kuò)散中漂流因子1。例 當(dāng)溫度升高時(shí)，溶質(zhì)在氣相中的分子擴(kuò)散系數(shù)將_，在液

30、相中的分子擴(kuò)散系數(shù)將 。答：增大增大例 若亨利系數(shù)E值很大，依據(jù)雙膜理論，則可判斷過(guò)程的吸收速率為液膜控制。例 當(dāng)吸收質(zhì)在液相中的溶解度甚大時(shí)，吸收過(guò)程主要受 控制，此時(shí)，總傳質(zhì)系數(shù)Ky近似等于 ，提高吸收速率，則應(yīng)該設(shè)法減小 或增大，舉例： 。當(dāng)吸收質(zhì)在液相中的溶解度甚小時(shí)，吸收過(guò)程主要受 控制，此時(shí)，總傳質(zhì)系數(shù)Kx近似等于 ，提高吸收速率，則應(yīng)該設(shè)法減小 或增大，舉例：。答：氣膜 ky氣膜阻力氣相的湍動(dòng)程度用水吸收氨液膜 kx液膜阻力液相的湍動(dòng)程度用水吸收CO2例低濃度氣體吸收中，已知平衡關(guān)系為y=2x, kxa=0.2 kmol/m3.s, kya=2 x10-5kmol/m 3.s,則

31、此體系屬控制。答：氣膜或氣相阻力例 吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性影響的準(zhǔn)數(shù)是Sc .例簡(jiǎn)述雙膜理論的基本論點(diǎn)？答：其基本論點(diǎn)如下：相互接觸的氣、液流體間存在著穩(wěn)態(tài)的相界面，界面兩側(cè)分別存在氣膜和液膜，吸收質(zhì)以分子擴(kuò)散方式通過(guò)此兩膜層。 在相界面處，氣液兩相處于平衡。 膜內(nèi)流體呈 滯流流動(dòng)，膜外流體呈湍流流動(dòng)，全部組成變化集中在兩個(gè)有效膜層內(nèi)。例根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過(guò)程的阻力可歸結(jié)為氣液兩相滯流層(或?qū)恿鲗?中分子擴(kuò)散的阻力。例 雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過(guò)程簡(jiǎn)化為經(jīng)由。4. 吸收過(guò)程的數(shù)學(xué)描述解: Nogy1 y2y1 y20.9y2 mx20.9例用純?nèi)軇┪漳?/p>

32、氣體混合物中的可溶組分，回收率為90% mV/L=1,則傳質(zhì)單元數(shù) Nog= 9。例傳質(zhì)單元數(shù)與設(shè)備形式無(wú)關(guān)，只與物系相平衡及進(jìn)出口濃度有關(guān)。傳質(zhì)單元高度取決于物系、設(shè)備、填料幾何特性和氣、液流率等操作條件例對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力法的適用條件是：在吸收操作所涉及的組成范圍內(nèi)，平衡線和操作線均為直線5. 設(shè)計(jì)型計(jì)算例 通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，則吸收推動(dòng)力趨向零，填料層高度趨向無(wú)窮 大。例 影響最小液氣比的因素為：物系的相平衡和分離要求。6. 操作型計(jì)算例某逆流吸收塔，用 純?nèi)軇┪栈旌蠚庵幸兹芙M分， 設(shè)備高為無(wú)窮大，入塔y1 8% （體積分?jǐn)?shù)），平衡關(guān)系y 2x。試問(wèn)：（1）

33、若液氣比（摩爾比，下同）為2.5，吸收率=%; （2）若液氣比為1.5，吸收率:%。答:100% 75%解：設(shè)備高為無(wú)窮大 意味著塔內(nèi)某一截面的氣液兩相達(dá)到平衡，即必有一操作點(diǎn)落在平衡線上。L/G 2.5時(shí)，L/G m ,氣液兩相在塔頂達(dá)到平衡，y2 y2e mx2 0,所以吸收率為100%L/G 1.5時(shí),L/G m,氣液兩相在塔底達(dá)到平衡,為 心 /m 0.08/2 0.04,Ly2 y1 G（X1e X2）0.08 1.5（0.040）0.02所以吸收率上£0.08 0.020.75y-i0.08例 用氣體吸收方法分離某氣體混合物，已知?dú)庖浩胶怅P(guān)系符合亨利定律，塔設(shè)備為無(wú)窮高，

34、吸收因子A=3/2 ,則y1y1e,y2y2e；若其他操作條件不變，但操作壓力減小了1/3,則y1y1e,y2y2e。答：大于等于等于等于分析：確定氣液兩相達(dá)到平衡的截面，即確定落在平衡線上的操作點(diǎn)。因A （L/G）/m 3/ 2 1 L /G m，落于平衡線的操作點(diǎn)必是塔頂組成點(diǎn)，見(jiàn)附圖a；當(dāng)壓力減小1/3時(shí)，m E/p因E僅與溫度有關(guān)，所以 m m衛(wèi)3 mp 2/32A A3 -1因此時(shí)平衡線與操作線的斜率相等，而塔高為無(wú)窮高，只有一種可能，那就是操作m 23線與平衡線重合。例 操作條件：入塔氣體流量、溶質(zhì)濃度；入塔吸收劑流量、溶質(zhì)濃度；溫度、壓強(qiáng)操作中的吸收塔，若其他操作條件不變，僅降低

35、吸收劑入塔濃度，則出塔氣體濃度，吸收率將 出塔吸收液濃度 ;而當(dāng)用清水作吸收劑時(shí)，若其他操作條件不變，僅降低入塔氣體濃度，則吸收率將 答案：減小，增大，減小，不變 分析：當(dāng)吸收劑入塔濃度下降時(shí)方法一：塔內(nèi)傳質(zhì)推動(dòng)力增大，傳質(zhì)效果提高，從而使氣體出塔濃度下降，吸收率增大。方法二：原工況：Z HogNog 新工況：Z HogNog因氣液流量及操作溫度、壓力不變，所以傳質(zhì)單元高度不變，傳質(zhì)單元數(shù)也不變，即%mx>% mx2y1mix?bm(x2 x2)y2mx2y2 mx2y2 mx2y2y2 m(x2 X2)m(x2 x2)1y2y2bm(x2X2)m(x2X2)(1)b因(X2 X2)0

36、b>1G 1)0y2y2 0由物料衡算的近似式 Gy1LXX2)L(X1X2)有 X1 J用清水作吸收劑時(shí) x20因?yàn)閆、Hog不變，可知Nog也不變,1y- mx211 S f mG 十、 十、由 NogIn(1 S)丄12 Sln(S)及S不變，可知不變。1 Sy2 mx21 S 1L例 正常操作的逆流吸收塔，因故吸收劑入塔量減少，以致液氣比小于原定的最小液氣比，則V2,X1。答：y2 f , X1 f解：原工況 H Hog Nog新工況 H Hog Nog 因氣體處理量、填料種類(lèi)及高度不變，所以Hog Hog N og Nog但S mG SmG，所以 里止 里止 即y fLLy2

37、m為y2 mx>由物料衡算的近似式Gy1 L(x1 x2) L (x1 x2)有x1 f例 對(duì)一定操作條件下的填料吸收塔，如將塔料層增高一些，則塔的Hog將, Nog將.答：不變 增大解：原工況 H HogNog 新工況 H HogNog因氣體處理量、填料種類(lèi)不變，則Hog Hog，所以Nog Nog例 在常壓下用水逆流吸空氣中的 CO,若將用水量增加則出口氣體中的CO含量將，氣相總傳質(zhì)系數(shù)Kya將 ，岀塔液體中CO濃度將。答：減少增加減小11m分析：，當(dāng)用水量f時(shí)，液膜阻力J,所以總阻力J,總傳質(zhì)系數(shù)f;KykykxGy1L(x,X2) , L f, X1 J例影響溶質(zhì)吸收率的因素有哪

38、些？吸收塔在操作過(guò)程中可調(diào)節(jié)的因素是什么？答：影響溶質(zhì)吸收率的因素有：物系本身的性質(zhì)，設(shè)備情況(結(jié)構(gòu)，傳質(zhì)面積等)及操作條件(溫度，壓強(qiáng),液相流量及入口組成。因?yàn)闅庀嗳肟跅l件不能隨意改變，塔設(shè)備又固定，所以吸收塔在操作過(guò)程中可調(diào)節(jié)的因素只能改變吸收劑的入口條件，包括 流量，組成和溫度 三個(gè)因素。復(fù)習(xí)題1蒸餾概述蒸餾操作是借混合液中各組分揮發(fā)性的差異而達(dá)到分離目的。輕組分：混合物中的易揮發(fā)組分；重組分：混合物中的難揮發(fā)組分例：蒸餾是分離 的一種方法，其分離依據(jù)是混合物中各組分的 ，分離的條件是。答：均相液體混合物，揮發(fā)性差異，造成氣液兩相系統(tǒng)精餾操作壓力的選擇減壓蒸餾：降低了液體的沸點(diǎn)。應(yīng)用場(chǎng)合

39、：分離沸點(diǎn)較高的熱敏性混合液，混合物沸點(diǎn)過(guò)高的物系（避免采 用高溫載熱體）。加壓蒸餾：提高冷凝溫度避免使用冷凍劑。應(yīng)用場(chǎng)合：分離常壓下呈氣態(tài)的物系，餾出物的冷凝溫度過(guò)低的 物系。舉例：脫丙烷塔操作壓力提高到1 765kPa時(shí)，冷凝溫度約為 50C，便可使用江河水或循環(huán)水進(jìn)行冷卻，石油氣常壓呈氣態(tài)，必須采用加壓蒸餾。2雙組分溶液的氣液相平衡例：當(dāng)混合物在t-x-y圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)時(shí)，氣液兩相溫度 ，但氣相組成 液相組成，而兩相的量可根據(jù) 來(lái)確定。答：相等，大于，杠桿規(guī)則例：當(dāng)氣液兩相組成相同時(shí)，則氣相露點(diǎn)溫度 液相泡點(diǎn)溫度。答：大于例：雙組分溶液的相對(duì)揮發(fā)度a是溶液中的揮發(fā)度對(duì)_的揮發(fā)度之比，

40、若a=1表示。物系的/直愈大，在x-y圖中的平衡曲線愈 對(duì)角線。答：易揮發(fā)組分，難揮發(fā)組分，不能用普通蒸餾方法分離，遠(yuǎn)離理想溶液的含義例：理想溶液滿足拉烏爾定律，也滿足亨利定律；非理想稀溶液滿足亨利定律，但不滿足拉烏爾定律；服從亨利定律并不說(shuō)明溶液的理想性，服從拉烏爾定律才表明溶液的理想性例：精餾塔分離某二元物系，當(dāng)操作壓強(qiáng)降低時(shí)，系統(tǒng)的相對(duì)揮發(fā)度a，溶液的泡點(diǎn)，塔頂蒸汽冷凝溫度。答：增大，減小，減小例已知75 C時(shí)甲醇（A）、水（B）的飽和蒸汽壓為 PA°=149.6kPa , pB°=38.5kPa,平衡的氣液兩相濃度分別為 y=0.729 , x=0.4,則其相對(duì)揮發(fā)

41、度之值為 .（4.035）3平衡蒸餾與簡(jiǎn)單蒸餾簡(jiǎn)單蒸餾過(guò)程中，釜內(nèi)易揮發(fā)組分濃度_，其沸點(diǎn)則答：不斷降低不斷升高4精餾例：精餾塔的作用是 。答：提供氣液接觸進(jìn)行傳熱和傳質(zhì)的場(chǎng)所。例：在連續(xù)精餾塔內(nèi)，加料板以上的塔段稱(chēng)為 ，其作用是；加料板以下的塔段（包括加料板）稱(chēng)為，其作用是。答：精餾段提濃上升蒸汽中易揮發(fā)組分提餾段 提濃下降液體中難揮發(fā)組分例：離開(kāi)理論板時(shí)，氣液兩相達(dá)到 狀態(tài)，即兩相相等，互成平衡。答：平衡 溫度 組成例：精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因有（1 ） 和（2） 。答：塔頂易揮發(fā)組分含量高塔底壓力高于塔頂加料熱狀態(tài)參數(shù)q的計(jì)算例：已知汽液混合物進(jìn)料中，汽相與液相的摩爾數(shù)之

42、比為3:2，易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)為0.3，則q=。答：0.4（q=2/（3+2）=0.4）例：精餾塔有 進(jìn)料熱狀況，其中以 _進(jìn)料q值最大，進(jìn)料溫度 泡點(diǎn)溫度。答：五種 冷液體 小于對(duì)于不同的進(jìn)料熱狀況，Xq、yq與XF的L與L , V與V的關(guān)系為(1)冷液進(jìn)料：Xq >xf , yq_ > xf , q>1,L > L+F, V V V ；(2)飽和液體進(jìn)料：Xq= XF,yq_> XF ；q= 1,L = L+F, V= V ；(3)氣液混合物進(jìn)料:XqV XF , yq>XF0<q<1,L > L, V > V ；(4)飽和蒸汽

43、進(jìn)料：Xq_V XF , yq= XF ；q=0,L =L, V= V +F ；(5)過(guò)熱蒸汽進(jìn)料：XqV XF , yqV XF ；q<0,L V L, V > V +F ；操作線方程例：某連續(xù)精餾塔，已知其精餾段操作線方程為 y=0.80x+0.172，且塔頂產(chǎn)品量為100 kmol/h，則餾出液組成XD ，塔頂上升蒸汽量V 。答：0.86, 500 kmol/h例：某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線方程的截距等于零，則回流比等于，餾出液流量等于 ,操作線方程為 。答 : 8零yn+1=Xn例：在操作的精餾塔中，第一板及第二板氣液兩相組成分別為y1,x1及y2,x2 （自塔頂開(kāi)始計(jì)

44、數(shù)），則它們的大小順序?yàn)?。答：y1 > y2> X1 > X2例：精餾的兩操作線都是直線，主要是基于恒摩爾流假設(shè)5雙組分精餾的設(shè)計(jì)型計(jì)算例：精餾過(guò)程回流比R的定義式為 ;對(duì)于一定的分離任務(wù)來(lái)說(shuō)，當(dāng)R=時(shí)，所需理論板數(shù)為最少，此種操作稱(chēng)為 ；而R=時(shí)，所需理論板數(shù)為8。答案：丄 8 全回流RmD例：完成某分離任務(wù)需理論板數(shù)為Nt=7 （包括再沸器），若Et=50%，則塔內(nèi)需實(shí)際板數(shù)（不包括再沸器）為（）答： 12 層 （7-1） /0.5=12例：在精餾操作中，若進(jìn)料位置過(guò)高，會(huì)造成釜?dú)埩死壕s塔采用全回流時(shí)，其兩操作線與對(duì)角線重合最優(yōu)加料位置例：精餾計(jì)算中，以下說(shuō)法正確的是

45、 。A.再沸器算一塊理論板B.分凝器算一塊理論板C.加料板算一塊理論板 答：A、B例：圖解法求理論板時(shí)與下列參數(shù)F、Xf、q、XD、XW、a中的哪一個(gè)量無(wú)關(guān)？F例：設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若將塔釜由原來(lái)的直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，而保持進(jìn)料量、進(jìn)料量、進(jìn)料熱狀 況、塔頂餾出液量、餾出液濃度及回流比等不變，則提餾段操作線斜率，殘液濃度 。；變大變小不變不確定6雙組分精餾的操作型計(jì)算操作條件變化對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的影響例：操作間接蒸汽加熱的連續(xù)精餾塔時(shí)，由于某種原因，再沸器中加熱蒸汽壓力下降而使提餾段上升蒸汽流量V下降，而進(jìn)料熱狀況q、濃度Xf及進(jìn)料量F不變，同時(shí)回流量L恒定，則餾出液濃度xd及流量D、殘液濃度

46、xw的變化趨勢(shì)為：xd、D、xw。(變大,變小，不變，不確定)答：xd增大、D減小、xw增大L L qF L 不變 解：W D=F-W F不變 DV L w VL不變 V減小 L /VL不變 D減小 L/V L/(L D) 1/(1 D /L)假設(shè)xd減小，則xw減小，此時(shí)塔板數(shù)將小于實(shí)際板數(shù)，假設(shè)不成立；同理，xd不變也不成立，所以 xd增大，xw也增大。例：精餾操作時(shí)，增大回流比R,其他操作條件不變，則精餾段液氣比L/V()，餾出液組成 Xd (),釜?dú)堃航M成 xw ( ).答： 增加 增加 減小例：精餾塔的設(shè)計(jì)中，若進(jìn)料熱狀況由原來(lái)的飽和蒸氣進(jìn)料改為飽和液體進(jìn)料，其他條件維持不變，則所需

47、 的理論塔板數(shù) NT( )，提餾段下降液體流量( )。答：減小 增加、選擇題1. 將充分潤(rùn)濕的物料置于高溫氣體中，氣體的運(yùn)動(dòng)速度很小，可近似地視為靜止。 當(dāng)物料溫度達(dá)到穩(wěn)定時(shí)，物料溫度 與濕球溫度 tw 相比較，正確的是 ()。(A)tw(B) tw (C)tw(D)tw kH Hw H rw /2. 不飽和濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中，濕度 ()，相對(duì)濕度 ()，焓 ()。(A) 增大(B) 減小(C) 不變(D) 不確定3. 在總壓一定的條件下，以下參數(shù)對(duì)中不能確定空氣的露點(diǎn)的是 ()。(A) 干球溫度與濕球溫度(C) 濕度與相對(duì)濕度(B) 濕球溫度與焓(D) 絕熱飽和溫度與濕度4. 對(duì)某空氣水系統(tǒng)

48、，空氣的相對(duì)濕度為50%，則該空氣的干球溫度t,濕球溫度tw，絕熱飽和溫度tas及露點(diǎn)溫度 td 之間的關(guān)系為 ()。(A)ttwtastd(B)ttwtastd(C) ttwtastd(D) ttwtastd5. 將不飽和空氣在恒壓下冷卻至露點(diǎn)溫度以下，則相對(duì)濕度 ()，濕度 ()，濕球溫度 ()。(A) 增大(B) 減小(C) 不變(D) 不確定6. 在一定空氣狀態(tài)下,用對(duì)流干燥方法將某濕物料干燥至低于臨界含水量,能除去的水分為(),不能除去的水分為 ()；在恒速段除去的水分為 (),在降速段除去的水分為 ()。(A) 平衡水分(B) 結(jié)合水分(C) 非結(jié)合水分(D) 自由水分7. 在一定

49、的干燥速率下,同一物料的厚度增加,物料的臨界含水量 (),干燥所需的時(shí)間 ()；干燥壓力、物料厚度、物料與空氣的接觸方式及空氣的濕度不變,提高空氣的溫度,則恒速段的干燥速率(),物料的臨界含水量 (),物料中的平衡水分 ()。(A) 增加(B) 減少(C) 不變(D) 不確定8. 在恒定干燥條件下,將含水25%(濕基,下同 )的濕物料進(jìn)行干燥,開(kāi)始時(shí)干燥速率恒定。當(dāng)干燥至含水8%時(shí),干燥速率開(kāi)始下降,再繼續(xù)干燥至物料恒重,并測(cè)得此時(shí)物料含水量為0.08%,則物料的臨界含水量為(),平衡含水量為 ()。(A) 25%(B) 8%(C) 0.08%(D) 7.92%9. 用一定狀態(tài)的空氣（濕球溫度

50、為tw，露點(diǎn)為td）干燥某物料。已知物料的臨界含水量為20%（濕基）?，F(xiàn)將該物料從初始含水量0.3（干基，下同）干燥至0.23，則此時(shí)物料表面溫度滿足（）；若將物料進(jìn)一步干燥至0.05，則物料表面溫度滿足（）。（A）tw（B）tw（C）tw（D）td（E） td（F）td10. 用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速階段，欲縮短干燥時(shí)間，則可采取的措施是（）。（A）提高空氣的溫度（B）增大干燥面積、減薄物料厚度（C）提高空氣的流速（D）降低空氣的相對(duì)濕度二、填空題1. 干燥過(guò)程是 相結(jié)合的過(guò)程，傳質(zhì)方向?yàn)?，傳熱方向?yàn)?。2. 在總壓101.33 kPa,溫度20C下（已知20C下水的飽和

51、蒸汽壓為2.334 kPa）,某濕空氣的水汽分壓為1.603kPa,現(xiàn)空氣溫度保持不變，將總壓升高到250 kPa,則該空氣的水汽分壓為 。3. 當(dāng)濕空氣的總壓一定時(shí)，相對(duì)濕度僅與及有關(guān)。4. 恒速干燥階段物料表面的溫度等于 。該階段除去的物料中的水的平衡蒸汽壓等于。 影響恒速階段干燥速率的因素的有100%時(shí)，平衡含水量5. 已知在常壓、25C下水分在某濕物料與空氣之間的平衡關(guān)系為：相對(duì)濕度X* 100%0.025kg水/kg絕干料；相對(duì)濕度 50%時(shí)，平衡含水量X* 0.009 kg水/kg絕干料?，F(xiàn)將濕基含水量為20%的該物料，與25C、 50%的空氣接觸，則該物料的自由含水量為 kg水/

52、kg絕干料，非結(jié)合水分量為kg水/kg絕干料。6. 進(jìn)干燥器的氣體狀態(tài)一定，干燥任務(wù)一定。若干燥器內(nèi)部無(wú)補(bǔ)充加熱，則氣體離開(kāi)干燥器的濕度H越大,干燥器的熱效率越 ，傳質(zhì)推動(dòng)力越 。7. 降低廢氣出口溫度可以提高干燥器的熱效率，但廢氣在離開(kāi)設(shè)備之前的溫度的限制是，原因是8. 在測(cè)量濕球溫度時(shí)，空氣速度需大于5 m/s,這是為了 。9. 物料的平衡水分-10. 當(dāng)某物料的干燥過(guò)程存在較長(zhǎng)的降速階段時(shí)，氣流干燥器和流化床干燥器兩者中選用較為有利，原因是 。參考答案：一、選擇題1. A2. C ； B；A3. B4. .B5. A ； B ； B6. D ； A ； C； CD7. A ；A ； A ； A ； B8. B；C9. C； A10. B二、填空題1. 熱量傳遞