鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理受彎構(gòu)件

1、理解受彎構(gòu)件的工作性能掌握受彎構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度的計(jì)算方法；了解理解梁整體穩(wěn)定的計(jì)算原理以及提高整體穩(wěn)定性的措施；熟悉 承受承受橫向荷載橫向荷載和和彎矩彎矩的構(gòu)件稱(chēng)為受彎構(gòu)件。結(jié)構(gòu)中的實(shí)的構(gòu)件稱(chēng)為受彎構(gòu)件。結(jié)構(gòu)中的實(shí)腹式受彎構(gòu)件一般稱(chēng)為腹式受彎構(gòu)件一般稱(chēng)為梁梁，梁在鋼結(jié)構(gòu)中是應(yīng)用較廣泛的一，梁在鋼結(jié)構(gòu)中是應(yīng)用較廣泛的一種基本構(gòu)件。例如房屋建筑中的樓蓋梁、墻梁、檁條、吊車(chē)種基本構(gòu)件。例如房屋建筑中的樓蓋梁、墻梁、檁條、吊車(chē)梁和工作平臺(tái)梁。梁和工作平臺(tái)梁。構(gòu)件內(nèi)力構(gòu)件內(nèi)力彎矩彎矩彎矩彎矩+剪力，附加很小的軸力剪力，附加很小的軸力彎矩彎矩+剪力剪力 受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)應(yīng)滿(mǎn)足：受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)應(yīng)滿(mǎn)足：強(qiáng)度、整

2、體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度剛度四個(gè)方面的要求。四個(gè)方面的要求。 前三項(xiàng)屬于前三項(xiàng)屬于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，采用荷載的采用荷載的設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值； 第四項(xiàng)為第四項(xiàng)為正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算，計(jì)算撓度時(shí)按荷載的計(jì)算撓度時(shí)按荷載的標(biāo)準(zhǔn)值標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行。進(jìn)行。正常使用極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài) 剛度剛度承載能力極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)強(qiáng)度強(qiáng)度抗彎強(qiáng)度抗彎強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度局部壓應(yīng)力局部壓應(yīng)力折算應(yīng)力折算應(yīng)力整體穩(wěn)定整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定局部穩(wěn)定彈性階段構(gòu)件邊緣纖維最大應(yīng)力為：彈性階段構(gòu)件邊緣纖維最大應(yīng)力為：xxwmn（4.2.1）c)彈性彈性塑性塑性塑性

3、塑性mymmpaa=fyya)mmy0.6時(shí)，時(shí)，必須以必須以 b代替進(jìn)行修正。代替進(jìn)行修正。0 . 1282. 007. 1bb（4.4.27）其他截面的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算詳見(jiàn)規(guī)范其他截面的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算詳見(jiàn)規(guī)范。p385附錄附錄3軋制普通工字形簡(jiǎn)支梁軋制普通工字形簡(jiǎn)支梁可可查查表表得得到到。b yxbxyymmfww（4.4.28）2.2.雙向受彎梁雙向受彎梁式中式中 my繞弱軸的彎矩；繞弱軸的彎矩；wx 、wy按受壓纖維確定的對(duì)按受壓纖維確定的對(duì)x軸和對(duì)軸和對(duì)y軸的毛截面模量；軸的毛截面模量； b 繞強(qiáng)軸彎曲確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)。繞強(qiáng)軸彎曲確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)。 y取值同塑性發(fā)展系數(shù)，但并不表示

4、截面沿取值同塑性發(fā)展系數(shù)，但并不表示截面沿y軸以進(jìn)入軸以進(jìn)入塑性階段，而是為了降低后一項(xiàng)的影響和保持與強(qiáng)度公式塑性階段，而是為了降低后一項(xiàng)的影響和保持與強(qiáng)度公式的一致性。的一致性。影響梁整體穩(wěn)定的因素影響梁整體穩(wěn)定的因素1.1.截面剛度的影響截面剛度的影響梁的梁的側(cè)向抗彎剛度側(cè)向抗彎剛度eiy 扭轉(zhuǎn)剛度扭轉(zhuǎn)剛度git 臨界彎矩臨界彎矩mcr 。 翹曲剛度翹曲剛度ei 2.2.側(cè)向支撐距離的影響側(cè)向支撐距離的影響側(cè)向支撐側(cè)向支撐l1,臨界彎矩臨界彎矩mcr 。側(cè)向支撐越是側(cè)向支撐越是靠近受壓翼緣，靠近受壓翼緣，效效果越好。果越好。3.3.荷載類(lèi)型的影響荷載類(lèi)型的影響彎矩圖越飽滿(mǎn)，臨界彎矩圖越飽滿(mǎn)

5、，臨界彎矩越低彎矩越低因?yàn)?，梁一旦發(fā)生扭轉(zhuǎn)，作用在因?yàn)?，梁一旦發(fā)生扭轉(zhuǎn)，作用在上翼緣上翼緣的荷載的荷載p對(duì)彎曲中心產(chǎn)生不利的附加扭對(duì)彎曲中心產(chǎn)生不利的附加扭矩矩pe，使梁的扭轉(zhuǎn)加劇，助長(zhǎng)梁屈曲，使梁的扭轉(zhuǎn)加劇，助長(zhǎng)梁屈曲，從而降低了梁的臨界荷載；從而降低了梁的臨界荷載；荷載作用在荷載作用在下翼緣下翼緣，附加扭矩會(huì)減緩，附加扭矩會(huì)減緩梁的扭轉(zhuǎn)變形，提高梁的臨界荷載。梁的扭轉(zhuǎn)變形，提高梁的臨界荷載。oep oep 4.4.荷載作用位置的影響荷載作用位置的影響6. 6. 支座約束程度的影響。支座約束程度的影響。梁端支承條件梁端支承條件約束程度約束程度，臨界彎矩，臨界彎矩。5.5.受壓翼緣的影響受壓翼

6、緣的影響受壓受壓翼緣寬大的截面翼緣寬大的截面，臨界彎矩高些。臨界彎矩高些。 提高梁受壓翼緣的側(cè)向穩(wěn)定性是提高梁整體穩(wěn)定的有效方法。較經(jīng)濟(jì)合理的方法是設(shè)置側(cè)向支撐，減少梁受壓翼緣的自由長(zhǎng)度。2.2.增強(qiáng)梁整體穩(wěn)定的措施增強(qiáng)梁整體穩(wěn)定的措施1 1）增大梁截面尺寸，）增大梁截面尺寸，增大受壓翼緣增大受壓翼緣的寬度最為有效；的寬度最為有效；2 2）在受壓翼緣設(shè)置側(cè)向支撐；）在受壓翼緣設(shè)置側(cè)向支撐；3 3）當(dāng)梁跨內(nèi)無(wú)法增設(shè)側(cè)向支撐時(shí)，宜采取閉合箱形截面；）當(dāng)梁跨內(nèi)無(wú)法增設(shè)側(cè)向支撐時(shí)，宜采取閉合箱形截面；4 4）增加梁兩端的約束提高其穩(wěn)定承載力。采取措施使梁端不能發(fā)）增加梁兩端的約束提高其穩(wěn)定承載力。采取

7、措施使梁端不能發(fā) 生扭轉(zhuǎn)。生扭轉(zhuǎn)。（2） h型鋼或工字形型鋼或工字形截面簡(jiǎn)支梁受壓翼緣自由長(zhǎng)度截面簡(jiǎn)支梁受壓翼緣自由長(zhǎng)度l1與其寬度與其寬度b1之比不超過(guò)下表所列數(shù)值時(shí)。之比不超過(guò)下表所列數(shù)值時(shí)。h型鋼或工字形截面簡(jiǎn)支梁不需驗(yàn)算整體穩(wěn)定性的最大型鋼或工字形截面簡(jiǎn)支梁不需驗(yàn)算整體穩(wěn)定性的最大l1/b1值值 （1 1）有剛性鋪板密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連接，能）有剛性鋪板密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連接，能阻止梁受壓翼緣側(cè)向位移（截面扭轉(zhuǎn)）時(shí)。阻止梁受壓翼緣側(cè)向位移（截面扭轉(zhuǎn)）時(shí)。 （3）對(duì)箱形截面）對(duì)箱形截面簡(jiǎn)支梁簡(jiǎn)支梁h/b0 6，且，且 l1/b195（ 235/fy）。）。圖圖

8、4.4.5 箱形截面箱形截面不符合以上條件的梁，必須經(jīng)計(jì)算來(lái)判斷是否整體穩(wěn)定不符合以上條件的梁，必須經(jīng)計(jì)算來(lái)判斷是否整體穩(wěn)定 yyxx270 x10270 x101400 x690kn130kn90kn3m3m3m3m2max11(1.2 1.57) 121.4 90 3 1.4130 12958kn m84m mm75.4813800108 .326yyaii07.12375.486000yyyil查查p387附表附表3.1得：得： b=1.15， b=0。 代入代入 b 計(jì)算公式得：計(jì)算公式得：2y 1bbb2yy432023514.4xtahwhf 15. 114204 . 41007.

9、1231105707.123142013800432015. 1252825. 015. 1282. 007. 1282. 007. 1bb2246mm/n215mm/n7 .20310570825. 010958fwmxbx故梁的整體穩(wěn)定可以保證。故梁的整體穩(wěn)定可以保證。 b =1.150.6 , 需要修正：需要修正： 良好的設(shè)計(jì)，應(yīng)使梁的整體穩(wěn)定臨界荷載盡可能高，最理想良好的設(shè)計(jì)，應(yīng)使梁的整體穩(wěn)定臨界荷載盡可能高，最理想的是使梁不由穩(wěn)定控制而由強(qiáng)度控制。的是使梁不由穩(wěn)定控制而由強(qiáng)度控制。2246xxmm/n215mm/n1681057010958fwm與梁抗彎強(qiáng)度比較：與梁抗彎強(qiáng)度比較：1

10、32 .131026270tb不考慮塑性發(fā)展不考慮塑性發(fā)展強(qiáng)度未能充分利用強(qiáng)度未能充分利用 為了提高梁的承載能力，節(jié)省材料，要盡可能選用較薄的板為了提高梁的承載能力，節(jié)省材料，要盡可能選用較薄的板件，以使截面開(kāi)展。件，以使截面開(kāi)展。受彎構(gòu)件在荷載作用下，受彎構(gòu)件在荷載作用下，當(dāng)荷載達(dá)到某一值當(dāng)荷載達(dá)到某一值時(shí)，梁的腹板和受壓翼緣將不能保持平衡狀態(tài)，發(fā)生出平面波形時(shí)，梁的腹板和受壓翼緣將不能保持平衡狀態(tài)，發(fā)生出平面波形鼓曲，稱(chēng)為梁的鼓曲，稱(chēng)為梁的局部失穩(wěn)。局部失穩(wěn)。圖圖4.5.1 局部失穩(wěn)局部失穩(wěn)現(xiàn)象現(xiàn)象板件鼓曲板件鼓曲b受壓翼緣屈曲受壓翼緣屈曲腹板屈曲腹板屈曲局部失穩(wěn)的后果局部失穩(wěn)的后果： 惡

11、化工作條件，降低構(gòu)件惡化工作條件，降低構(gòu)件的承載能力，動(dòng)力荷載作用的承載能力，動(dòng)力荷載作用下易引起疲勞破壞下易引起疲勞破壞。圖圖4.5.2 受彎構(gòu)件的局部失穩(wěn)受彎構(gòu)件的局部失穩(wěn) 此外還可能因?yàn)榱簞偠却送膺€可能因?yàn)榱簞偠炔蛔?，影響梁的整體穩(wěn)定；不足，影響梁的整體穩(wěn)定；撓度過(guò)大，影響正常使用撓度過(guò)大，影響正常使用；鋼結(jié)構(gòu)表面銹蝕嚴(yán)重，耐久鋼結(jié)構(gòu)表面銹蝕嚴(yán)重，耐久性差。性差。構(gòu)件的局部穩(wěn)定問(wèn)題構(gòu)件的局部穩(wěn)定問(wèn)題：n 保證板件在構(gòu)件整體失穩(wěn)前不發(fā)生局部失穩(wěn)；保證板件在構(gòu)件整體失穩(wěn)前不發(fā)生局部失穩(wěn)；n 在設(shè)計(jì)中合理應(yīng)用板件的屈曲后性能。在設(shè)計(jì)中合理應(yīng)用板件的屈曲后性能。 板在各種應(yīng)力作用下保持穩(wěn)定所能承

12、受的最大應(yīng)力稱(chēng)板在各種應(yīng)力作用下保持穩(wěn)定所能承受的最大應(yīng)力稱(chēng)為為臨界應(yīng)力臨界應(yīng)力 cr。按彈性穩(wěn)定理論，理想彈性薄板的的按彈性穩(wěn)定理論，理想彈性薄板的的臨界臨界應(yīng)力計(jì)算公式為：應(yīng)力計(jì)算公式為：222cr)1 (12btek（4.5.7）k板的屈曲系數(shù)板的屈曲系數(shù)nx單位寬度上的力，單位寬度上的力， nx= xt， t板厚板厚nxnx面內(nèi)壓力面內(nèi)壓力作用在中面內(nèi)的壓力和剪力作用在中面內(nèi)的壓力和剪力中面中面nxy0222x4422444xnyyxxd四邊簡(jiǎn)支矩形板單向壓力作用四邊簡(jiǎn)支矩形板單向壓力作用式中：式中：板屈曲后任一點(diǎn)的撓度；板屈曲后任一點(diǎn)的撓度；d板單位寬度的抗彎剛度；板單位寬度的抗彎剛

13、度；t板厚；板厚； nx單位寬度板承受的壓力；單位寬度板承受的壓力；e彈性模量；彈性模量； 泊桑系數(shù)。泊桑系數(shù)。 23112etd四邊簡(jiǎn)支矩形板邊界條件是板邊緣的撓度為零，彎矩為零，即四邊簡(jiǎn)支矩形板邊界條件是板邊緣的撓度為零，彎矩為零，即 x=0、a時(shí)，時(shí)， =0。 y=0，b時(shí)，時(shí)， =0。022x022y11sinsinnmnmbynaxmaabxtyx縱向可有數(shù)個(gè)半波縱向可有數(shù)個(gè)半波ayb1=b/2圖圖4.5.2 單向面內(nèi)荷載作用下的四邊簡(jiǎn)支板單向面內(nèi)荷載作用下的四邊簡(jiǎn)支板2222xcrmbanambbdn222crxmbaambbdn（4.5.5）22crxbdkn（4.5.5）k板的

14、屈曲系數(shù)板的屈曲系數(shù)2minmbaambkabxtyx2minmbaambk圖圖4.5.3 系數(shù)系數(shù)k和和a/b的關(guān)系的關(guān)系26m=1m=2 m=3m=401234a/b2468k可以看出當(dāng)可以看出當(dāng)a/b1時(shí)時(shí)k值變化不大。值變化不大。設(shè)計(jì)時(shí)，可取設(shè)計(jì)時(shí)，可取k=4.0如何確定如何確定k222xcrcrx)1 (12btektn（4.5.7）23112etd22crxbdkn 即彈性嵌固板的屈曲系數(shù)和四邊簡(jiǎn)支板屈曲系數(shù)之比。即彈性嵌固板的屈曲系數(shù)和四邊簡(jiǎn)支板屈曲系數(shù)之比。42522106 .183 . 01121006. 214. 3112e222cr)1 (12btek（4.5.8）梁局部

15、穩(wěn)定臨界應(yīng)力的大?。?1. 與所受應(yīng)力、支承情況和板的長(zhǎng)寬比（a/b）有關(guān)，與板的寬厚比（b/t）的平方成反比。 2. 減小板寬可有效地提高，而減小板長(zhǎng)的效果不大。 3.與鋼材強(qiáng)度無(wú)關(guān)，采用高強(qiáng)度鋼材并不能提高板的局部穩(wěn)定性能。（4. 5.9）24cr18.610crntktb彈性臨界應(yīng)力：彈性臨界應(yīng)力：彈塑性臨界應(yīng)力：彈塑性臨界應(yīng)力：22wcrcr20()()12(1)etkhtee塑性系數(shù)塑性系數(shù) 梁受壓翼緣梁受壓翼緣正應(yīng)力接近均勻，剪應(yīng)力很小正應(yīng)力接近均勻，剪應(yīng)力很小，按限制板，按限制板件寬厚比的方法來(lái)保證局部穩(wěn)定性。件寬厚比的方法來(lái)保證局部穩(wěn)定性。計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算簡(jiǎn)圖abcdb1a abc

16、d受壓翼緣屈曲受壓翼緣屈曲 d（4. 5.10）y42cr106 .18fbtk取：?。簣D圖4.5.3 工字形截面、箱形截面工字形截面、箱形截面 箱形截面翼緣的中間部分相當(dāng)于箱形截面翼緣的中間部分相當(dāng)于 1， =0.25，（4. 5.11）yw023540ftb令令a/b= ， k=0.425， 1， =0.4， cr0.95fy23515ybtf23513ybtf x x=1.0=1.0 x x=1.05=1.05 0.25 cr0.97fy圖圖4.5.4 箱形截面箱形截面一般采用加勁一般采用加勁肋的方法來(lái)減小板件尺寸，肋的方法來(lái)減小板件尺寸，從而提高局部穩(wěn)定承從而提高局部穩(wěn)定承載力。載力。

17、縱向加勁肋縱向加勁肋橫向加勁肋橫向加勁肋短加勁肋短加勁肋橫向加勁肋橫向加勁肋主要防止剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力作用下的腹板失穩(wěn)；主要防止剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力作用下的腹板失穩(wěn)；縱向加勁肋縱向加勁肋主要防止彎曲壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)；主要防止彎曲壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)；短加勁肋短加勁肋 主要防止局部壓應(yīng)力下的腹板失穩(wěn)。主要防止局部壓應(yīng)力下的腹板失穩(wěn)。圖圖4.5.5 腹板加勁肋的布置腹板加勁肋的布置 腹板的純剪切屈曲發(fā)生在中性軸附近。四邊簡(jiǎn)支的矩形板，在腹板的純剪切屈曲發(fā)生在中性軸附近。四邊簡(jiǎn)支的矩形板，在均勻分布的剪應(yīng)力的作用下，屈曲時(shí)呈現(xiàn)沿均勻分布的剪應(yīng)力的作用下，屈曲時(shí)呈現(xiàn)沿4545方向的傾斜的鼓曲

18、，方向的傾斜的鼓曲，這個(gè)方向與主壓應(yīng)力的方向相近，板彈性階段臨界剪應(yīng)力為這個(gè)方向與主壓應(yīng)力的方向相近，板彈性階段臨界剪應(yīng)力為: :圖圖4.5.6 板的純剪屈曲板的純剪屈曲b)crcr屈曲變形屈曲變形h0a1122a)屈曲原因屈曲原因ah0210018 6wcrt. kb（4.5.15）ahb,min0 當(dāng)當(dāng)a1（a為長(zhǎng)邊）時(shí)為長(zhǎng)邊）時(shí)，20)/(434. 5hak（4.5.17）引入通用高厚比引入通用高厚比crvysf cr的計(jì)算00201123541 45.34sywsa hfh ta h的計(jì)算公式：）當(dāng)時(shí)：則：00202123541 5.344ywsa hfh ta h）當(dāng)時(shí)：則：2354

19、1/yw0fkths210018 6wcrt. kb3/yvyff考慮翼緣對(duì)腹板的約束作考慮翼緣對(duì)腹板的約束作用，取嵌固系數(shù)用，取嵌固系數(shù) =1.23。vcrs8 . 0f時(shí)，當(dāng)vscrs)8 . 0(59. 012 . 18 . 0f時(shí)，當(dāng)221 .12 .1svsvycrsff時(shí)，當(dāng) 規(guī)范規(guī)范規(guī)定僅規(guī)定僅受剪應(yīng)力作用的腹板，受剪應(yīng)力作用的腹板，不會(huì)發(fā)生剪切失穩(wěn)的不會(huì)發(fā)生剪切失穩(wěn)的高厚比限值?。焊吆癖认拗等。杭礊椴辉O(shè)橫向加勁肋限值。即為不設(shè)橫向加勁肋限值。ywfth235800 （4.5.26）如不設(shè)加勁肋，如不設(shè)加勁肋，ah0，a/ h0 ，k5.34， 若要求若要求 cr =fvy，則則

20、 s不應(yīng)超過(guò)不應(yīng)超過(guò)0.8，可得高厚比限值：可得高厚比限值：則則 cr 在塑性、彈塑性和彈性范圍內(nèi)的取值分別為：在塑性、彈塑性和彈性范圍內(nèi)的取值分別為：yyw02358 .7523534. 5418 . 0ffth 由非均勻受壓薄板的屈由非均勻受壓薄板的屈曲理論，取曲理論，取maxtwmintwbamaxtwmintw圖圖4.5.9 腹板受彎屈曲腹板受彎屈曲20100445wcrth（4.5.27） 對(duì)于腹板不設(shè)縱向加勁肋時(shí)，若保證其彎曲應(yīng)力下的局部穩(wěn)定對(duì)于腹板不設(shè)縱向加勁肋時(shí)，若保證其彎曲應(yīng)力下的局部穩(wěn)定應(yīng)使：應(yīng)使： cr =fy， 取取00235235177153wywyhhtftf和cr

21、的計(jì)算23517721ywcbbfth受到約束時(shí)：）當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)的計(jì)算公式：未未受受到到約約束束時(shí)時(shí)：）當(dāng)當(dāng)梁梁的的受受壓壓翼翼緣緣扭扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)22351532ywcbfth02cchhh式中：梁腹板彎曲受壓區(qū)高度，雙軸對(duì)稱(chēng)截面。crybf 2bycrf 引入通用高厚比引入通用高厚比24cr18.610crntktb 21 . 1 :25. 185. 075. 01 :25. 185. 0 :85. 0bcrbbcrbcrbfff 時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng)時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng)時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng) 規(guī)范規(guī)定腹板純彎曲時(shí)若滿(mǎn)足下面條件不會(huì)發(fā)生彎曲屈曲，否規(guī)范規(guī)定腹板純彎曲時(shí)若滿(mǎn)足下面條件不會(huì)發(fā)生彎曲屈曲，否則在受壓區(qū)設(shè)置則在受壓區(qū)設(shè)置

22、縱向加勁肋縱向加勁肋。ywywfthfth23515023517000 和和翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束若在局部壓應(yīng)力下不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)滿(mǎn)足：若在局部壓應(yīng)力下不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)滿(mǎn)足：yc,crf 腹板在局部壓應(yīng)力下不會(huì)腹板在局部壓應(yīng)力下不會(huì)發(fā)生屈曲的高厚比限值為發(fā)生屈曲的高厚比限值為: :crc , hoa屈曲系數(shù)屈曲系數(shù)k與板的邊長(zhǎng)比有關(guān)（與板的邊長(zhǎng)比有關(guān)（4.5.39）（）（4.5.40）0y235/84htf翼緣對(duì)腹板的約束系數(shù)為：翼緣對(duì)腹板的約束系數(shù)為： =1.81-0.255h0/a規(guī)范取規(guī)范?。簓wfth235800 （4.5.42）201

23、00618htk.wc,cr(4.5.38)引入通用高厚比引入通用高厚比crcycf, ,c cr的計(jì)算23583. 14 .139 .1028:5 . 15 . 030yowocfhathha時(shí)當(dāng)2,1 . 1,2 . 1)9 . 0(79. 01,2 . 19 . 0,9 . 0ccrccccrcccrccfff時(shí)當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)當(dāng)23559 .1828:0 . 25 . 10yowocfhathha時(shí)當(dāng)（1 1） 橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板h0 0a式中式中: 計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板計(jì)算高度邊緣的彎曲壓應(yīng)力；計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板計(jì)算高度邊緣的彎曲壓應(yīng)力； -計(jì)算區(qū)

24、格，平均剪力作用下，腹板截面剪應(yīng)力；計(jì)算區(qū)格，平均剪力作用下，腹板截面剪應(yīng)力； c c腹板計(jì)算高度邊緣的局部壓應(yīng)力，計(jì)算時(shí)取腹板計(jì)算高度邊緣的局部壓應(yīng)力，計(jì)算時(shí)取=1.0=1.0。w wvh t22,1ccrc crcr（4.5.48）hoa c c（2 2）同時(shí)設(shè)置橫向和縱向加勁肋加強(qiáng)的腹板）同時(shí)設(shè)置橫向和縱向加勁肋加強(qiáng)的腹板ahh1 1）受壓區(qū)區(qū)格）受壓區(qū)區(qū)格 ：221, 111ccrccrcr（4.5.49） c1h1 c1 1 ：的的實(shí)實(shí)用用計(jì)計(jì)算算表表達(dá)達(dá)式式如如下下1,11,crccrcr 111111117523564235crcrbbywbywbfh tafh tbh）按公式計(jì)

25、算，但應(yīng)將改為代替：、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時(shí)：、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時(shí)：縱向加勁肋至腹板計(jì)算高度受壓邊緣的距離。1012;crcrhh）按公式計(jì)算，但應(yīng)將 改為 代替,11111135623540235c crcrbcywcywcfh tafh tb）按公式計(jì)算，但應(yīng)將 改為代替：、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時(shí)：、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到束時(shí)：2)2)下區(qū)格下區(qū)格 ：ahh式中式中: 計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板縱向加勁肋處的彎曲計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板縱向加勁肋處的彎曲 壓應(yīng)力；壓應(yīng)力； c2腹板在縱向加勁肋處的局部壓應(yīng)力，取腹板在縱向加勁肋處的局部壓應(yīng)力，取 計(jì)算同前

26、。計(jì)算同前。cc 3 . 02 22222,221ccrc crcr（4.5.56）h2 2 c2=0.3 c c2 2a：的的實(shí)實(shí)用用計(jì)計(jì)算算表表達(dá)達(dá)式式如如下下2,22,crccrcr 高高度度受受拉拉邊邊緣緣的的距距離離?？v縱向向加加勁勁肋肋至至腹腹板板計(jì)計(jì)算算代代替替：改改為為公公式式計(jì)計(jì)算算，但但應(yīng)應(yīng)將將按按） 222222351941hfthywbbbcrcr ;2202代代替替改改為為公公式式計(jì)計(jì)算算，但但應(yīng)應(yīng)將將按按）hhcrcr 2,2:32220,2, hahahhcrccrc取取時(shí)時(shí)當(dāng)當(dāng)代代替替改改為為公公式式計(jì)計(jì)算算，但但應(yīng)應(yīng)將將按按） ah hh ha1221, 111ccrc crcr式中：式中： 、c c 、-計(jì)算同前；計(jì)算同前；) )受壓翼緣和縱向加勁肋間設(shè)有短加勁肋的區(qū)格板受壓翼緣和縱向加勁肋間設(shè)有短加勁肋的區(qū)格板h1(4.5.49)：的的實(shí)實(shí)用用計(jì)計(jì)算算表表達(dá)達(dá)式式如如下下1,11,crccrcr ;11公公式式計(jì)計(jì)算算按按）crcr 111111111111,5 . 04 . 012 . 123573235872 . 13hahaftabftaahaywcywccbcrcrc 時(shí)時(shí)：