M14-燃氣渦輪發(fā)動機

1、第一章1. （）不屬于熱傳遞方式。 c a 對流 b 傳導(dǎo) c 擴散 d 輻射2. （）的說法是不確切的。 b a 大氣壓力隨海拔高度的增高而降低 b 大氣溫度隨海拔高度的增高而降低 c 大氣密度隨海拔高度的增高而降低 d 大氣濕度隨著季節(jié)的不同而不同3. （）的法定計量單位是焦耳。 a-c a 功。 b 功率 c 熱量。 d 力。4. 表征軸流式壓氣機的渦扇發(fā)動機推力的參數(shù)有（）。a-c a EPR b EGT c N1 d sfc5. 超音速氣流經(jīng)過正激波后（）。 b a 仍為超音速氣流 b 變?yōu)閬喴羲贇饬?c 變?yōu)榭缫羲贇饬?d 變?yōu)橐羲贇饬?. 超音速氣流流過激波后, 氣流的（）。d

2、a馬赫數(shù)突然增大, 壓力突然下降, 溫度突然上升 b馬赫數(shù)突然下降, 壓力突然下降, 溫度突然上升c馬赫數(shù)突然增大, 壓力和溫度突然下降 d馬赫數(shù)突然下降, 壓力和溫度突然上升7. 傳熱的基本方式有（）。 A a 導(dǎo)熱、對流和熱輻射三種 b 碰撞、擴散和摻混三種 c 沸騰、蒸發(fā)和擴散三種 d 噴淋、汽化和升華三種8. 單轉(zhuǎn)子燃氣渦輪噴氣發(fā)動機本體的主要組成部分是（）。 A a "進氣道, 壓氣機, 燃燒室, 渦輪和噴管" b "氣缸, 活塞, 連桿, 氣門和曲軸" c "擴壓器, 靜子, 轉(zhuǎn)子, 排氣裝置" d "螺旋槳,

3、減速器, 渦輪和排氣管"9. 對于現(xiàn)代渦扇發(fā)動機，常用（）代表發(fā)動機推力。 A a 低壓渦輪出口總壓與低壓壓氣機進口總壓之比 b 高壓渦輪出口總壓與壓氣機進口總壓之比 c 高壓渦輪出口總壓與低壓渦輪出口總壓之比 d 低壓渦輪出口總壓與低壓渦輪進口總壓之比10. 發(fā)動機的實際循環(huán)熱效率取決于 a-b-c a 發(fā)動機增壓比。 b 發(fā)動機渦輪前溫度 c 摩擦和加熱所造成的流動損失和熱阻損失。 d 發(fā)動機流量。11. 發(fā)動機的推進效率是 c a 單位時間發(fā)動機產(chǎn)生的機械能與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比。 b 發(fā)動機的推力與動能之比。 c 發(fā)動機推進功率與單位時間流過發(fā)動機空氣

4、的動能增量之比。 d 推進功率與單位時間內(nèi)發(fā)動機加熱量之比12. 關(guān)于熱量與溫度的說法，正確的是（）。 a a 溫度是熱強度的量度 b 溫度與熱量有直接的關(guān)系 c 溫度與熱量成反比關(guān)系 d 溫度是熱的特性的量度13. 海平面標準大氣狀態(tài)是（）。 a-d a "溫度為288.15K, 大氣壓力為101325Pa" b "溫度為273.15K, 大氣壓力為101325Pa" c "溫度為0, 大氣壓力為750mmHg" d "溫度為15, 大氣壓力為760mmHg"14. 航空發(fā)動機術(shù)語中Tt2是指（）。 c a 使用

5、循環(huán) b 使用時間 c 2站位總溫 d 2站位靜溫15. 航空燃氣渦輪發(fā)動機分為（）。 d a 離心式和軸流式兩種類型 b 吸氣式和增壓式兩種類型 c 沖擊式和反力式兩種類型 d "渦噴, 渦槳, 渦扇和渦軸等類型"16. 航空燃氣渦輪發(fā)動機氣動熱力性能監(jiān)控的監(jiān)控參數(shù)有（）。 a-b-c a 發(fā)動機排氣溫度b 燃油流量 c 轉(zhuǎn)速 d 排氣速度17. 航空燃氣渦輪發(fā)動機是將（）。 b a 動能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿难b置 b 熱能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械能的裝置 c 動能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械能的裝置 d 勢能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿难b置18. 航空燃氣渦輪噴氣發(fā)動機經(jīng)濟性的指標是（）。 b a 單位推力 b 燃油消耗率 c

6、 渦輪前燃氣總溫 d 噴氣速度19. 華氏溫度32°F約等于攝氏( )。 B a 15 b 0 c 32 d 273K20. 具有物質(zhì)原有特性的最小粒子稱為( )。 A a 分子 b 原子 c 質(zhì)子 d 電子21. 絕對溫度300K等于( )。 A a 27 b 12 c 149 d 57222. 空氣中所含有的實際水蒸汽含量稱為（）。 B a 相對濕度 b 絕對濕度 c 露點 d 水蒸汽壓力23. 能夠比較不同發(fā)動機經(jīng)濟性能的好壞的參數(shù)有 a-d a 燃油消耗率 b 發(fā)動機推進功率 c 每小時所消耗的燃油量 d 總效率24. 牛頓第二定律指出( )。 a-b-c a "加

7、速度和力同時存在, 同時改變" b 力是產(chǎn)生加速度的原因 c "物體如果有加速度, 則作用在物體上外力的合力一定不為零" d 作用力和反作用力總是同時以大小相等、方向相反的方式出現(xiàn)25. 牛頓第三定律指出：作用力和反作用力總是同時以( )的方式出現(xiàn)。 a a 大小相等、方向相反 b "大小相等,作用在同一個物體上" c "大小相等,方向也相同" d "大小不等,方向也不相同"26. 氣流馬赫數(shù)（）時，為超音速流動。ca 小于1 b 大于0 c 大于1 d 不等于127. 氣流馬赫數(shù)（）時，為亞音速流動。

8、a a 小于1 b 小于0 c 大于1 d 不等于128. 氣流通過反力式渦輪葉片： a a 氣流速度和方向都改變 b 氣流方向改變，速度不變 c 氣流速度和方向都不改變 d 氣流方向不變，速度改變29. 氣體或液體的靜溫是（）的測量。 a a 熱量 b 能量 c 壓力 d 速度30. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機產(chǎn)生推力的依據(jù)是（）。 A a 牛頓第二定律和牛頓第三定律 b 熱力學(xué)第一定律和熱力學(xué)第二定律 c 牛頓第一定律和付立葉定律 d 道爾頓定律和玻爾茲曼定律31. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機出口處的靜溫一定（）大氣溫度。 C a 低于 b 等于 c 高于d 等于標準32. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的理想循環(huán)是

9、（）。 D a 卡諾循環(huán) b 奧托循環(huán) c 朗肯循環(huán) d 布萊頓循環(huán)33. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的理想循環(huán)是（）。 A a 定壓加熱循環(huán) b 定容加熱循環(huán) c 定溫加熱循環(huán) d 絕熱循環(huán)34. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的推力與流過發(fā)動機的空氣流量之比稱為（）。 D a 壓力比 b 推重比 c 流量比 d 單位推力35. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的推重比（）。 A a 大于1 b 等于1 c 小于1 d 等于0.936. 如果密封容器內(nèi)的氣體壓力增加到原來的3倍（假定氣體溫度不變），則氣體的體積將( )。 C a 增加3倍 b 減少1/3 c 減少到原來的1/3 d 保持不變37. 使用標準大氣狀態(tài)，海平面標

10、準溫度為（）。 D a 華氏40度 b 華氏0度 c 攝氏0度 d 攝氏15度38. 推進功率等于 c a 單位時間內(nèi)發(fā)動機產(chǎn)生的可用動能。 b 單位時間內(nèi)發(fā)動機加熱量。 c 推力乘以飛行速度。 d 單位時間內(nèi)發(fā)動機產(chǎn)生的機械能。39. 渦輪噴氣發(fā)動機的熱效率是 a a 單位時間發(fā)動機產(chǎn)生的機械能與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比。 b 發(fā)動機的推力與動能之比。 c 發(fā)動機完成的推進功與可用動能之比。 d 推進功率與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比40. 渦輪噴氣發(fā)動機的總效率等于發(fā)動機的熱效率與推進效率相 a a 乘。 b 除。 c 加。d 減。41. 渦輪噴氣發(fā)動機

11、的總效率是 d a 單位時間發(fā)動機產(chǎn)生的機械能與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比。 b 發(fā)動機的推力與動能之比. c 發(fā)動機完成的推進功與可用動能之比。 d 推進功率與單位時間內(nèi)發(fā)動機燃油完全燃燒時放出的熱量之比42. 下組哪些量全是矢量？ C a 功、熱量、速度和質(zhì)量 b 溫度、容積和加速度 c 力、速度和加速度 d 功率、密度和溫度43. 亞音速氣流流經(jīng)收斂型管道時，壓力（）。 A a 減少 b 增加 c 保持不變 d 與溫度成反比44. "亞音速氣流在光滑擴張形管道內(nèi)流動時, 氣流參數(shù)的變化規(guī)律是（）。" a a "速度下降, 壓力升高"

12、; b "速度下降, 壓力下降" c "速度上升, 壓力下降" d "速度上升, 壓力升高"45. 音速（） d a 在各種條件下均保持不變 b 隨聲波的頻率不同而變化 c 隨大氣壓力的變化而變化 d 隨大氣溫度的變化而變化46. 影響燃氣渦輪噴氣發(fā)動機實際熱效率的因素有（）。 B a 渦輪前燃氣總溫；發(fā)動機的增壓比；壓氣機效率和發(fā)動機的重量 b 渦輪前燃氣總溫；發(fā)動機的增壓比；壓氣機效率和渦輪效率 c 發(fā)動機的增壓比；發(fā)動機的重量和長度 d 渦輪前燃氣總溫；發(fā)動機的重量和最大橫截面積47. 影響燃氣渦輪噴氣發(fā)動機推力的因素有（）。

13、c-d a 發(fā)動機的重量 b 低熱值 c 進氣流量 d 噴氣速度48. 影響渦輪噴氣發(fā)動機進氣密度的因素是（）。 a-d a 飛行速度 b 增壓比 c 渦輪和壓氣機效率 d 飛行高度和外界溫度49. 影響渦噴發(fā)動機燃油消耗率的因素有（）。 b-d a 推重比 b 單位推力 c 渦輪的級數(shù) d 燃燒室出口與進口總溫之差50. 影響渦扇發(fā)動機推力的因素有（）。 A a 空氣流量，單位推力和涵道比 b 油氣比，單位推力和涵道比 c 壓氣機的級數(shù)和渦輪的級數(shù) d 沖壓比，流量函數(shù)和總壓恢復(fù)系數(shù)51. 用120牛頓的力在20秒內(nèi)使600公斤的物體沿水平直線移動20米，功率為( )。 b a 120焦耳

14、b 120焦耳/秒 c 2400焦耳/秒 d 600焦耳/秒52. 用流體流動的（）來判別流體流動的狀態(tài)是層流流動狀態(tài)還是紊流流動狀態(tài)。 b a 馬赫數(shù) b 雷諾數(shù) c 普朗特數(shù) d 付立葉數(shù)53. 用于表示高涵道比渦扇發(fā)動機推力的指示參數(shù)有： a-c a N1。 b N2. c EPR。d EGT54. 在（）發(fā)動機中排氣流的速度和壓力是影響所產(chǎn)生推力的主要因素。 a a 渦輪噴氣 b 渦輪螺旋槳 c 渦輪噴氣和渦輪軸 d 渦輪軸55. 在航空發(fā)動機術(shù)語中Pt2意味（）。 b a 2站位的靜壓 b 2站位的總壓 c 功率 d 推力56. 在熱力學(xué)中規(guī)定（）。 a-c a "熱力系向

15、外界放熱, 熱量為負" b "熱力系向外界放熱, 熱量為正" c "熱力系向外界輸出功, 功為正" d "熱力系對外界作功, 功為負"第二章1. （）不是影響火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊囊蛩亍?D a 混合氣的余氣系數(shù) b 燃油的霧化程度 c 流動狀態(tài) d 噴氣速度2. （）不屬于軸流式壓氣機的葉型損失。 D a 摩擦損失 b 分離損失 c 激波損失 d 倒流損失3. 超音速進氣道可分為（）三種類型。 d a 離心式、軸流式和混合式 b 直流式、回流式和折流式 c 離心式、氣動式和沖擊式 d 外壓式、內(nèi)壓式和混合式4. 單轉(zhuǎn)子燃氣渦輪發(fā)動

16、機中的軸流式壓氣機葉片的長度從第一級到最后一級是( )。 b a 逐級增大的 b 逐級減小的 c 逐級不變的 d 逐級先增大后變小的5. 當飛行馬赫數(shù)保持一定時, 渦噴發(fā)動機的燃油消耗率與發(fā)動機的總效率（）。 c a 無關(guān) b 成正比 c 成反比 d 的平方根成正比6. 當飛行速度和進氣道的流動損失保持不變時, 隨著飛行高度的增加, 進氣道的沖壓比的變化規(guī)律是（）。 c a 在對流層中是增加; 在同溫層中是減小 b 在對流層中是減小; 在同溫層中是增加 c 在對流層中是增加; 在同溫層中是不變 d 在對流層中是不變; 在同溫層中也不變7. 當壓氣機的實際流量系數(shù)大于流量系數(shù)的設(shè)計值時, 空氣流

17、過工作葉輪時，會在葉片的（）處發(fā)生氣流分離。 a a 葉盆 b 葉背 c 葉根 d 葉尖8. 當壓氣機的實際流量系數(shù)小于流量系數(shù)的設(shè)計值時, 空氣流過工作葉輪時，會在葉片的（）處發(fā)生氣流分離。 b a 葉盆 b 葉背 c 葉根 d 葉尖9. 當壓氣機進口處的氣流馬赫數(shù)（）飛行馬赫數(shù)時,進氣道才能通過沖壓壓縮空氣。 c a 大于 b 等于 c 小于 d 不等于10. 導(dǎo)致軸流式壓氣機喘振原因有： a-b-c a 壓氣機進口空氣溫度高 b 壓氣機轉(zhuǎn)速過小 c 壓氣機葉片損傷 d 壓氣機流量系數(shù)過大。11. 發(fā)動機的供油要避免燃燒室發(fā)生（）。 b a 超溫和超扭 b 富油熄火和貧油熄火 c 超溫和超

18、轉(zhuǎn) d 喘振12. 發(fā)動機壓氣機的喘振裕度是指（）。 d a 起飛線和工作線的距離 b 爬升線和工作線的距離 c 巡航線和工作線的距離 d 喘振線和工作線的距離13. 發(fā)動機在低空、高速飛行時可能會出現(xiàn)：c a 超轉(zhuǎn) b 超溫 c 超壓 d 熄火14. 改變軸流式壓氣機基元級的葉輪進口處的絕對速度大小可以改變 a a 葉輪進口處的相對速度方向。 b 葉輪出口處的牽連速度大小。 c 葉輪進口處的牽連速度方向 d 葉輪進口處的周向速度大小。15. 改變軸流式壓氣機基元級的葉輪進口處的絕對速度方向可以改變 a a 葉輪進口處的相對速度方向。 b 葉輪出口處的牽連速度大小。 c 葉輪進口處的牽連速度方

19、向 d 葉輪進口處的周向速度大小。16. 改變軸流式壓氣機基元級的葉輪進口處的牽連速度大小可以改變 a a 葉輪進口處的相對速度方向。 b 葉輪出口處的絕對速度大小。 c 葉輪進口處的絕對速度方向 d 葉輪進口處的周向速度方向。17. 關(guān)于燃氣渦輪發(fā)動機余氣系數(shù)正確的說法是( )。 a-c-d a 余氣系數(shù)大于1是貧油 b 余氣系數(shù)大于1是富油。 c 實際空氣流量與燃油完全燃燒所需的理論空氣流量之比 d 余氣系數(shù)小于1是富油18. 航空燃氣渦輪發(fā)動機的燃燒室熄火的根本原因是（）。 d a 氣體壓力高 b 氣體溫度低 c 氣體密度高 d 余氣系數(shù)超出了穩(wěn)定燃燒的范圍19. "航空燃氣渦

20、輪發(fā)動機的燃燒室中, 大致可分為（）。" c a "層流區(qū), 紊流區(qū)和旋流區(qū)" b "沖擊區(qū), 反力區(qū)和壓力區(qū)" c "主燃區(qū), 補燃區(qū)和摻混區(qū)" d "直流區(qū), 回流區(qū)和折流區(qū)"20. 航空燃氣渦輪發(fā)動機的壓氣機效率 b a 為壓氣機實際功與壓氣機理想絕熱縮功之比b 為壓氣機理想絕熱縮功與壓氣機實際功之比 c 為壓氣機流動損失功與壓氣機實際功之比 d 為壓氣機流動損失功與壓氣機理想絕熱縮功21. 航空燃氣渦輪發(fā)動機的壓氣機形式有： a-b-c a 離心式壓氣機 b 軸流式壓氣機 c 混合式壓氣機 d 渦

21、輪式壓氣機22. 航空燃氣渦輪發(fā)動機中常用的燃燒室結(jié)構(gòu)型式有（）三種。 a a 管型、環(huán)型和管環(huán)型 b 等外徑、等內(nèi)徑和等中徑 c 鼓型、盤型和鼓盤型 d 擴張型、收斂型和直筒型23. 航空燃氣渦輪發(fā)動機中燃燒室的第一股進氣的功用是（）。 c a 冷卻渦輪 b 降低溫度 c 參加燃燒 d 冷卻火焰筒24. 航空燃氣渦輪發(fā)動機中燃燒室的二股氣流的功用是（）。 a-b-d a 控制出口溫度分布b 降低出口溫度 c 參加燃燒 d 冷卻保護火焰筒25. 航空燃氣渦輪發(fā)動機中燃燒室的一股氣流與燃油形成（）。 b a 余氣系數(shù)大于1的混合氣 b 余氣系數(shù)稍小于1的混合氣 c 油氣比小于1的混合氣 d 油氣

22、比等于1的混合氣26. 何時需要風(fēng)扇配平平衡? b a 定期進行 b 振動值大或風(fēng)扇葉片更換 c A檢 d 航后27. 環(huán)型燃燒室按氣體流過燃燒室的情況可以分為（）類型。 d a "層流式, 旋流式" b "沖擊式, 反力式" c "離心式, 軸流式" d "直流式, 回流式"28. 加力式燃氣渦輪噴氣發(fā)動機的加力燃燒室位于（）。 d a 進氣道和壓氣機之間 b 壓氣機和主燃燒室之間 c 主燃燒室和渦輪之間 d 渦輪和噴管之間29. 加力式渦輪噴氣發(fā)動機的加力燃燒的目的在于（）。 b a 提高渦輪前燃氣總溫 b 提

23、高噴管前的燃氣溫度，使噴氣速度增加 c 提高主燃燒室前的燃氣溫度 d 提高壓氣機出口處的氣體溫度30. 進氣道的沖壓比是（）。 b a 進氣道出口處的總壓與來流總壓之比 b 進氣道出口處的總壓與來流靜壓之比 c 進氣道進口處的總壓與來流總壓之比 d 進氣道進口處的總壓與來流靜壓之比31. 進氣道的總壓恢復(fù)系數(shù)的大小反映了（）的大小。 a a 流動損失 b 壓力變化 c 氣流速度變化 d 流場均勻程度32. 進氣道的總壓恢復(fù)系數(shù)是（）。 C a 進氣道出口處的總壓與來流靜壓之比值 b 進氣道進口處的總壓與來流總壓之比值 c 進氣道出口處的總壓與來流總壓之比值d 進氣道進口處的總壓與來流靜壓之比值

24、33. 進氣道的總壓恢復(fù)系數(shù)是一個（）的數(shù)。 c a 大于1 b 等于1 c 小于1 d 等于1.534. 進氣道結(jié)冰的危害是: bc a 進來的空氣流場變化 b "限制空氣流量,引起性能損失或故障" c "冰塊吸入發(fā)動機,撞擊進氣道吸音材料和葉片" d 影響總壓恢復(fù)系數(shù)35. 進氣道空氣防冰的空氣來自: b a 風(fēng)扇后空氣 b 高壓壓氣機 c 增壓器 d 散熱器36. "進氣道熱空氣防冰,如何對該系統(tǒng)保護?" b a 不需要保護 b "壓力,溫度傳感器監(jiān)視防止過壓,超溫" c 定時器 d 繼電器37. 進入航空燃

25、氣渦輪發(fā)動機燃燒室的空氣大部分用于冷卻，僅大約（）用于燃燒。c a 50% b 10% c 25% d 75%38. 進入燃燒室的燃油流量與進入燃燒室的空氣流量之比叫( )。 a a 燃燒室的油氣比 b 燃燒室的流量比 c 燃燒室的速度比 d 燃燒室的余氣系數(shù)39. 進入渦輪發(fā)動機壓氣機里的空氣中的塵埃微粒將在所有部件上形成一層覆蓋層，（）除外。 d a 機匣 b 進氣導(dǎo)向葉片 c 壓氣機葉片 d 渦輪葉片40. 可調(diào)進口導(dǎo)流葉片和整流葉片的防喘原理是：改變速度三角形的( )，使相對氣流方向和設(shè)計狀態(tài)下的方向趨于基本一致。 d a 空氣絕對速度軸向的分速度大小 b 空氣牽連速度大小 c 空氣牽

26、連速度方向 d 空氣絕對速度切向分量大小41. 可調(diào)進口導(dǎo)流葉片和整流葉片向關(guān)小方向轉(zhuǎn)動，增加預(yù)旋，從而使 c a 空氣絕對速度軸向分速度增大，氣流攻角減小。 b 空氣絕對速度軸向分速度增大，氣流攻角增大。 c 空氣絕對速度增大，氣流攻角減小。 d 空氣絕對速度增大，氣流攻角增大。42. 可調(diào)靜子葉片是指調(diào)哪里的葉片? d a 風(fēng)扇葉片 b 低壓壓氣機靜子葉片 c 渦輪靜子葉片 d 高壓壓氣機進口和前幾級靜子葉片43. "空氣流過位于壓氣機和燃燒室之間的擴壓器后, 其流速降低, 主要目的是（）。" c a 降低空氣的壓力 b 提高空氣的溫度 c 保證燃燒室中的穩(wěn)定燃燒 d

27、提高噴氣速度44. "空氣流過壓氣機時, 產(chǎn)生的反作用力的方向是（）。" a a 向前的 b 向后的 c 向上的 d 向下的45. "空氣流過壓氣機整流環(huán)（即靜子葉片）時, 氣流的（）。" c a "速度增加, 壓力下降" b"速度增加, 壓力增加" c "速度下降, 壓力增加" d "速度下降, 壓力下降"46. 控制軸流式壓氣機增壓比的主要因素是（）。 a a 壓氣機的級數(shù) b 壓氣機進口壓力 c 壓氣機進口溫度 d 壓氣機的型式47. 離心式壓氣機的兩個主要部件是（）。

28、 b a 擴壓器和導(dǎo)氣管 b 工作葉輪和擴壓器 c 導(dǎo)氣管和工作葉輪 d 工作葉輪和噴管48. 離心式壓氣機的葉輪分為（）。 b a 單級葉輪和多級葉輪 b 單面葉輪和雙面葉輪 c 單級葉輪和復(fù)合葉輪 d 高級葉輪和低級葉輪49. 離心式壓氣機的增壓原理是（）。 d a 充氣增壓 b 沖壓增壓 c 加熱增壓 d 擴散增壓和離心增壓50. 離心式壓氣機的最大優(yōu)點是（）。 c a 簡單 b 單位面積的流通能力低 c 單級增壓比高 d 級數(shù)少51. 輪盤兩側(cè)都有葉片的離心式壓氣機葉輪是（）。 b a 多級葉輪 b 雙面葉輪 c 復(fù)合葉輪 d 高級葉輪52. 描寫燃氣渦輪發(fā)動機進氣道出口流場分布情況的

29、參數(shù)是（）。 b a 絕熱指數(shù) b 畸變指數(shù) c 流量系數(shù) d 速度系數(shù)53. 描寫燃燒室尺寸大小的參數(shù)是燃燒室的( )。 d a 直徑 b 長短 c 容積 d 容熱強度54. 描寫燃燒室中燃油燃燒完全程度的參數(shù)是( )。 a-d a 燃燒效率 b 燃燒時間 c 燃燒速度 d 燃燒完全系數(shù)55. 描寫壓氣機性能的參數(shù)有（）。 a-c a 增壓比和效率 b 級數(shù)和通道面積 c 壓氣機功和功率 d 喘振線和工作線56. 燃氣渦輪發(fā)動機EGT裕度是（）參數(shù)。 c a 重要的監(jiān)視 b 故障診斷用 c 代表性能衰退的 d 代表喘振發(fā)生57. 燃氣渦輪發(fā)動機布來頓循環(huán)叫做（）。 d a 等容加熱循環(huán) b

30、等溫加熱循環(huán) c 等質(zhì)量加熱循環(huán) d 等壓加熱循環(huán)58. 燃氣渦輪發(fā)動機的進氣道一般分為（）兩種類型。 b a 沖壓式進氣道和反作用式進氣道 b 亞音速進氣道和超音速進氣道 c 離心式進氣道和軸流式進氣道 d 單級進氣道和多級進氣道59. 燃氣渦輪發(fā)動機的熱效率指（）。 a a 輸出的有用功與燃料燃燒所放出的熱量之比 b 燃燒釋放的熱量被輸出的有用功來除 c 機械輸出的有用功對輸入能量的比值 d 輸入能量對機械輸出的有用功的比值60. 燃氣渦輪發(fā)動機的推進效率是（）。 a-d a 推進功率與單位時間氣體流過發(fā)動機所獲得的動能增量之比 b 循環(huán)功與對流過發(fā)動機的氣體所加入的熱量之比 c 推進功率

31、與對流過發(fā)動機氣體單位時間的加熱量之比 d 總效率與熱效率之比61. 燃氣渦輪發(fā)動機的總效率、推進效率和熱效率之間的關(guān)系是（）。 b a 總效率等于推進效率與熱效率之和 b 總效率等于推進效率與熱效率乘積 c 總效率等于推進效率與熱效率之差 d 熱效率等于推進效率與總效率之和62. 燃氣渦輪發(fā)動機里，壓氣機葉片臟能導(dǎo)致（）。 d a 轉(zhuǎn)速低 b 排氣溫度低 c 轉(zhuǎn)速高 d 排氣溫度高63. 燃氣渦輪發(fā)動機所采用的壓氣機可分為（）兩種類型。 a a 離心式和軸流式 b 沖壓式和反力式 c 回流式和折流式 d 吸氣式和增壓式64. 燃氣渦輪發(fā)動機位于渦輪上游的導(dǎo)向器的作用是（）。 b a 增加排氣

32、出口的總壓 b 增加流過導(dǎo)向器高溫燃氣的速度 c 引導(dǎo)燃氣平行于渦輪葉片旋線流動 d 減少流過導(dǎo)向器高溫燃氣的速度65. 燃氣渦輪發(fā)動機在（）階段不易發(fā)生喘振。 d a 啟動 b 加速 c 減速 d 巡航66. 燃氣渦輪發(fā)動機在（）階段容易發(fā)生喘振。 a-b-c a 啟動 b 起飛 c 反推 d 巡航67. 燃氣渦輪發(fā)動機中壓氣機的功用是（）。 b a 增大進入發(fā)動機的空氣流量 b "壓縮空氣, 提高空氣的壓力" c 增大進入發(fā)動機的空氣容積 d 降低進入燃燒室的空氣溫度68. 燃氣渦輪噴氣發(fā)動機燃燒室中進行的過程可以理想化為（）加熱過程。 a a 定壓 b 定容 c 定溫

33、 d 多變69. 燃燒室中旋流器的功能是:（）。 a a "降低流入燃燒室空氣的速度, 使燃油和空氣更好地摻混" b "增加流入燃燒室空氣的速度, 使燃油和空氣更好地摻混" c "增加流入燃燒室空氣的壓力, 使燃油和空氣更好地摻混" d "增加流入燃燒室空氣的密度, 使燃油和空氣更好地摻混"70. 若軸流式壓氣機轉(zhuǎn)速不變，進口氣流速度減小，則：軸流式壓氣機第一級 b a 流量系數(shù)增大，攻角減小。 b 流量系數(shù)減小，攻角增大。 c 流量系數(shù)增大，攻角增大。 d 流量系數(shù)減小，攻角減小。71. 使燃氣渦輪噴氣發(fā)動機實際

34、熱效率達到最大時的增壓比稱為（）增壓比。 c a 最有效 b 最佳 c 最經(jīng)濟 d 最適宜72. 使燃氣渦輪噴氣發(fā)動機循環(huán)功達到最大時的增壓比稱為（）增壓比。 b a 最有效 b 最佳 c 最經(jīng)濟 d 最適宜73. 雙面進氣離心式壓氣機是（）。 d a 有兩個進口的壓氣機 b 兩級壓氣機獨立地連到主軸上 c 兩級離心壓氣機串聯(lián) d 葉輪的兩面有葉片的壓氣機74. 外壓式超音速進氣道是通過（）將超音速氣流變?yōu)閬喴羲贇饬鞯摹?c a 管內(nèi)擴散增壓原理 b 沖壓原理 c 一道或多道斜激波再加上一道正激波 d 摩擦降速原理75. "為了有效燃燒提高火焰的傳播速度, 在燃燒室的主燃區(qū)混合氣的余

35、氣系數(shù)應(yīng)（）。" b a 稍大于1 b 稍小于1 c 等于1 d 不等于176. 渦扇發(fā)動機進氣道的防冰通常采用： a a 壓氣機引氣防冰 b 發(fā)動機滑油防冰 c 電加熱防冰 d 發(fā)動機排氣防冰77. 現(xiàn)代渦輪風(fēng)扇發(fā)動機中的燃燒室大多采用（）燃燒室。 b a 管型 b 環(huán)型 c 管環(huán)型 d 擴張型78. 壓氣機喘振表現(xiàn)是 c a "氣流出現(xiàn)高頻率,低振幅的振蕩" b 壓氣機葉柵失去擴壓能力 c "氣流沿壓氣機軸線方向發(fā)生低頻率,高振幅的振蕩" d "只有參數(shù)擺動,聽不到任何聲音"79. 壓氣機喘振的探測，目前是依據(jù)（）來判斷

36、。 a a 壓氣機出口壓力的下降率或轉(zhuǎn)子的減速率 b 渦輪出口溫度 c 發(fā)動機轉(zhuǎn)速 d 油門桿位置80. 壓氣機喘振裕度是指: d a 喘振線的位置 b 工作線的位置 c 效率線的位置 d 工作線與喘振線的距離81. 壓氣機的氣體載荷推轉(zhuǎn)子 a a 向前 b 向后 c 順時針旋轉(zhuǎn) d 逆時針旋轉(zhuǎn)82. 壓氣機發(fā)生喘振可依據(jù)什么判斷？ c a EGT上升 b 參數(shù)擺動 c 壓氣機出口壓力的下降率或轉(zhuǎn)速下降率 d 發(fā)動機聲音異常83. 壓氣機防喘原理是: a a 在非設(shè)計狀態(tài)下保持合適的速度三角形 b 在設(shè)計狀態(tài)下保持合適的速度三角形 c 保持不變的氣動參數(shù) d 保持壓氣機幾何形狀不變84. 壓氣

37、機工作葉片連接到輪盤上的最佳方法是（）。 d a 焊接 b 擠壓配合 c 樅樹型榫頭 d 燕尾型榫頭85. 壓氣機速度三角形的絕對速度的切向分量叫做: a a 預(yù)旋量 b 偏轉(zhuǎn)量 c 軸向分量 d 徑向分量86. 壓氣機旋轉(zhuǎn)失速時，失速區(qū)的變化規(guī)律是（） b a 與壓氣機轉(zhuǎn)速同向且比壓氣機轉(zhuǎn)速快 b 與壓氣機轉(zhuǎn)速同向且比壓氣機轉(zhuǎn)速慢 c 與壓氣機轉(zhuǎn)速反向且比壓氣機轉(zhuǎn)速慢 d 與壓氣機轉(zhuǎn)速反向且比壓氣機轉(zhuǎn)速快87. 壓氣機轉(zhuǎn)子的盤軸連接型式分為（）。 d a 銷釘式和花鍵式 b 擠壓式和熱壓式 c 松動式和緊固式 d 可拆卸式和不可拆卸式88. 壓氣機轉(zhuǎn)子和渦輪轉(zhuǎn)子是通過（）連接的。 a a 聯(lián)

38、軸器 b 旋流器 c 導(dǎo)向器 d 整流器89. 亞音速進氣道是一個（）的管道。a a 擴張形 b 收斂形 c 先收斂后擴張形 d 圓柱形90. 影響進氣道沖壓比的因素有（）。a a "飛行速度, 大氣溫度和流動損失" b "大氣壓力, 進口面積和噴氣速度" c "單位推力, 壓氣機和渦輪的級數(shù)" d "大氣密度, 渦輪出口與進口溫度"91. "在航空燃氣渦輪發(fā)動機中, 對燃燒室出口處環(huán)形截面上的溫度要求是：（）。" a-c a 在出口同一圓環(huán)上溫度分布應(yīng)盡可能的均勻 b 各處的溫度應(yīng)均勻一致 c

39、 "在徑向上, 靠近渦輪葉片葉尖和葉根處溫度較低,而在距渦輪葉片葉尖約1/3處溫度最高" d "在徑向上, 靠近渦輪葉片葉尖和葉根處溫度較高,而在距渦輪葉片葉尖約1/3處溫度最低"92. 在航空燃氣渦輪發(fā)動機中，如果燃燒室空中熄火，駕駛員在什么條件下可再啟動發(fā)動機？ b a 任何高度 b 空中啟動包線內(nèi) c 任何速度 d 任何濕度93. 在燃氣渦輪發(fā)動機里，燃燒是在（）條件下進行的。 b a 容積不變 b 壓力不變 c 轉(zhuǎn)速不變 d 密度不變94. "在燃燒室中采取了（）措施,降低燃燒區(qū)的空氣流速。" a-b-c a 擴張形的頭部流動

40、通道 b 分股進氣 c 安裝旋流器 d 安裝整流錐95. "在壓氣機進口總溫和總壓保持不變的情況下, 壓氣機的增壓比和效率隨壓氣機轉(zhuǎn)速和流過壓氣機空氣流量的變化規(guī)律叫壓氣機的（）特性。" b a 轉(zhuǎn)速 b 流量 c 速度 d 高度96. 在軸流式壓氣機基元級內(nèi)氣流參數(shù)的變化是： d a 在葉輪內(nèi)絕對速度增大，相對速度增大，壓力和溫度升高；在整流器內(nèi)絕對速度減小，壓力和溫度升高。 b 在葉輪內(nèi)絕對速度增大，相對速度增大，壓力和溫度下降；在整流器內(nèi)絕對速度減小，壓力和溫度升高。 c 在葉輪內(nèi)絕對速度增大，相對速度減小，壓力和溫度下降；在整流器內(nèi)絕對速度減小，壓力和溫度升高。 d

41、 在葉輪內(nèi)絕對速度增大，相對速度減小，壓力和溫度升高；在整流器內(nèi)絕對速度減小，壓力和溫度升高。97. 整臺燃氣渦輪噴氣發(fā)動機中靜壓的最高點出現(xiàn)在（）。 c a 壓氣機的進口 b 渦輪出口 c 擴壓器的出口 d 燃燒室的出口98. 整臺燃氣渦輪噴氣發(fā)動機中總壓的最高點出現(xiàn)在（） b a 壓氣機的進口 b 壓氣機的出口。 c 擴壓器的出口 d 燃燒室的出口99. 軸流式基元級的進口速度三角形中的葉輪進口處空氣絕對速度的切向分速度代表 da 壓氣機空氣流量大小。 b 壓氣機轉(zhuǎn)速大小。 c 壓氣機輪緣功大小。 d 葉輪進口處空氣預(yù)旋大小。100. 軸流式基元級的進口速度三角形中的葉輪進口處空氣絕對速度

42、的軸向分速度代表 a a 壓氣機空氣流量大小。 b 壓氣機轉(zhuǎn)速大小。 c 壓氣機輪緣功大小。 d 葉輪進口處空氣預(yù)旋大小。101. 軸流式基元級的進口速度三角形中的葉輪圓周速度代表 b a 壓氣機空氣流量大小。 b 壓氣機轉(zhuǎn)速大小。 c 壓氣機空氣進氣速度的大小。 d 葉輪進口處空氣預(yù)旋。102. 軸流式壓氣機喘振會導(dǎo)致： a-b-c a 壓氣機出口總壓脈動 b 流量出現(xiàn)大幅度的脈動 c 產(chǎn)生強烈的機械振動 d 壓氣機流量系數(shù)過大。103. "軸流式壓氣機喘振時,發(fā)動機的（）。" b a 振動減小 b 振動加大 c EGT下降 d EPR增高104. 軸流式壓氣機喘振是一種

43、發(fā)生在軸線方向上（）性質(zhì)的振蕩現(xiàn)象。 c a 低頻率，低振幅 b 高頻率，高振幅 c 低頻率，高振幅 d 高頻率，低振幅105. "軸流式壓氣機從進口到出口,其流動通道是( )形的。" a a 收斂 b 圓錐 c 擴張 d 圓柱106. 軸流式壓氣機的兩個主要部件是（）。 a a 轉(zhuǎn)子和靜子。 b 擴壓器和導(dǎo)氣管。 c 導(dǎo)氣管和工作葉輪。 d 工作葉輪和導(dǎo)向器。107. 軸流式壓氣機的增壓比是（）的函數(shù)。 a a 空氣進口溫度 b 轉(zhuǎn)子直徑 c 空氣進口速度 d 空氣出口速度108. 軸流式壓氣機的增壓比是指（）。d a 環(huán)境壓力與出口壓力之比 b 壓氣機出口壓力與環(huán)境壓力

44、之比 c 壓氣機進口總壓與出口總壓之比 d 壓氣機出口總壓與進口總壓之比109. 軸流式壓氣機的整流器是用( )固定到壓氣機機匣上的。 d a 螺紋 b 銷釘 c 花鍵 d 徑向螺釘110. "軸流式壓氣機的轉(zhuǎn)速保持不變, 氣流在工作葉片進口處（）的變化可以改變氣流的攻角。" a a 絕對速度 b 絕對溫度 c 絕對壓力 d 絕對濕度111. 軸流式壓氣機的總增壓比等于各級增壓比的（）。 a a 乘積 b 和 c 差 d 向量和112. 軸流式壓氣機的最大優(yōu)點是（）。 b a 單級增壓比高 b 總增壓比高 c 流動損失大 d 重量輕113. 軸流式壓氣機發(fā)生喘振的根本原因是

45、（）。 d a 壓氣機的級數(shù)多 b 壓氣機的效率高 c 壓氣機的增壓比低 d 在大多數(shù)葉片上發(fā)生失速114. 軸流式壓氣機防止喘振措施的實質(zhì)是使多級壓氣機在非設(shè)計狀態(tài)下，都能得到與壓氣機幾何形狀相適應(yīng)的( ) a a 相對速度方向。 b 相對速度大小。 c 絕對速度方向。 d 絕對速度大小。115. 軸流式壓氣機工作葉輪進口處的絕對速度的軸向分量與葉輪旋轉(zhuǎn)的圓周速度之比叫（）。 B a 壓氣機的扭速系數(shù) b 壓氣機的流量系數(shù) c 壓氣機的速度比 d 壓氣機的傳動比116. 軸流式壓氣機工作葉輪進口處的相對速度方向與葉片弦線之間的夾角叫（）。 d a 相對速度進口角 b 絕對速度進口角 c 折轉(zhuǎn)

46、角 d 攻角117. 軸流式壓氣機工作葉輪進口處絕對速度的切向分量叫（）。 b a 扭速 b 預(yù)旋 c 流量 d 密流118. 軸流式壓氣機工作葉輪葉片沿葉片高度方向扭轉(zhuǎn)的原因是: a a 使葉片進口的攻角合適。 b 使葉片進口的相對速度相同。 c 使葉片進口的絕對速度相同 d 使葉片進口的牽連速度相同。119. "軸流式壓氣機功為各級壓氣機功之( ),壓氣機增壓比為各級增壓比之( )。" c a 和；和 b 積；和 c 和；積 d 積；積120. 軸流式壓氣機環(huán)形通道指的是整個壓氣機從前到后(即從低壓端到高壓端)，機匣內(nèi)徑輪轂外徑的環(huán)形氣流通道。壓氣機的環(huán)形氣流通道應(yīng)該做

47、成 a a 逐漸縮小的收斂形。 b 逐漸增大的擴張形。 c 先逐漸縮小，后逐漸增大形 d 先逐漸增大，后逐漸縮小形121. 軸流式壓氣機機匣的結(jié)構(gòu)大多是（）。 d a 整體結(jié)構(gòu)型式 b 焊結(jié)的結(jié)構(gòu)型式 c 分半的結(jié)構(gòu)型式 d "軸向分段, 徑向?qū)﹂_的結(jié)構(gòu)型式"122. 軸流式壓氣機基元級的進口速度三角形由 c a 葉輪進口處的周向速度、軸向速度、相對速度組成。 b 葉輪出口處的周向速度、軸向速度、牽連速度組成。 c 葉輪進口處的絕對速度、牽連速度、相對速度組成。 d 葉輪進口處的絕對速度、牽連速度、周向速度組成。123. 軸流式壓氣機進氣導(dǎo)向器的功能是（）。c a 增大進氣

48、量 b 增大扭速 c 產(chǎn)生預(yù)旋 d 增大密流124. 軸流式壓氣機可調(diào)進口導(dǎo)流葉片和整流葉片防喘方法的優(yōu)點是： b a 結(jié)構(gòu)簡單。 b 能量損失小。 c 控制裝置簡單。 d 制造容易125. 軸流式壓氣機里，在壓氣機出口端的靜子葉片的作用是（）： d a 防止壓氣機喘振和消除失速 b 使氣流變成軸向流動和消除紊流 c 增加速度和防止氣流扭轉(zhuǎn)和渦流 d 減少速度和增加壓力并使氣流變成軸向流動126. 軸流式壓氣機失速原因是： a a 壓氣機氣流攻角過大。 b 壓氣機氣流攻角過小。 c 壓氣機流量系數(shù)過大。 d 壓氣機氣流流速過大。127. 軸流式壓氣機通道結(jié)構(gòu)型式有（）三種。 c a "

49、;管型, 環(huán)型和管環(huán)型" b "鼓型, 盤型和鼓盤型。" c "等外徑, 等內(nèi)徑和等中徑。" d "擴張型, 收斂型和直筒型"128. 軸流式壓氣機旋轉(zhuǎn)失速與喘振關(guān)系是： a a 旋轉(zhuǎn)失速發(fā)展到一定的程度就造成壓氣機喘振。 b 出現(xiàn)旋轉(zhuǎn)失速就造成壓氣機喘振。 c 旋轉(zhuǎn)失速與喘振無關(guān)系。 d 壓氣機喘振發(fā)展到一定的程度就造成壓氣機旋轉(zhuǎn)失速。129. 軸流式壓氣機葉輪和整流器上兩個相鄰葉片間的通道是( )形的。 c a 收斂 b 圓錐 c 擴張 d 圓柱130. 軸流式壓氣機在設(shè)計中的防喘措施有（）。 a a "中間級

50、放氣, 可調(diào)靜子葉片和多轉(zhuǎn)子" b "旋流器, 離心噴油嘴和擴張形的流動通道" c "回流器, 氣動式噴油嘴和收斂形的流動通道" d "整流器, 蒸發(fā)管式噴油嘴和縮擴形的流動通道"131. 軸流式壓氣機中間級放氣的防喘原理是:當打開放氣系統(tǒng)時，位于放氣系統(tǒng)之前的壓氣機級的空氣絕對速度 d a 增大，相對速度方向變化，氣流攻角增大。 b 減小，牽連速度方向變化，氣流攻角減小。 c 增大，牽連速度方向變化，氣流攻角增大。 d 增大，相對速度方向變化，氣流攻角減小。132. 軸流式壓氣機中間級放氣防喘方法的缺點是： d a 結(jié)構(gòu)復(fù)

51、雜。 b 重量大。 c 控制裝置復(fù)雜。 d 能量損失大。133. 軸流式壓氣機中間級放氣是使: d a 放氣系統(tǒng)前面各級的軸向速度減小，氣流攻角減??；放氣系統(tǒng)后面的各級空氣軸向速度增大，氣流攻角增加。 b 放氣系統(tǒng)前面各級的軸向速度就增大，氣流攻角增大；放氣系統(tǒng)后面的各級軸向速度減少，氣流攻角增加。c 放氣系統(tǒng)前面各級的速度就增大，氣流攻角減??；放氣系統(tǒng)后面的各級空氣流量增大，氣流攻角增加。 d 放氣系統(tǒng)前面各級的軸向速度就增大，氣流攻角減??；放氣系統(tǒng)后面的各級空氣流量減少，氣流攻角增加。134. 軸流式壓氣機中所采取的防喘措施有（）。 a-b-c a 多轉(zhuǎn)子 b 壓氣機中間級放氣 c 可調(diào)靜

52、子葉片 d 反推裝置135. 軸流式壓氣機中一級的增壓比大約為（）。 d a 3:14:1 b 1:15:1 c 20:125:1 d 1.15:11.35:1136. 軸流式壓氣機轉(zhuǎn)速減小而偏離設(shè)計值時，壓氣機增壓比 d a 增大，壓氣機流量系數(shù)逐級減小。 b 減小，壓氣機流量系數(shù)逐級減小。 c 增大，壓氣機流量系數(shù)逐級增大。 d 減小，壓氣機流量系數(shù)逐級增大。137. 軸流式壓氣機轉(zhuǎn)子的基本結(jié)構(gòu)型式有（）三種。 b a "管型, 環(huán)型和管環(huán)型" b "鼓式, 盤式和鼓盤式" c "單級, 雙級和多級" d "直流, 回流

53、和折流式"第三章1. 軸承保持架的作用是： c a 保持內(nèi)圈和外圈隔開 b 保持滾珠分開 c 均勻隔開滾動體，避免碰撞摩擦，輪流承受相等載荷 d 保持滾針隔開2. 軸承的直接潤滑法是： a a 通過一個標定孔供應(yīng)一定溫度、壓力的滑油 b 應(yīng)用潤滑脂或固體潤滑劑 c 在滾道下潤滑 d 應(yīng)用滑油噴霧3. 在燃氣渦輪發(fā)動機里，減少渦輪葉片振動和漏氣損失，可采用（）。 b a 樅樹形葉片連接 b 帶葉冠的渦輪轉(zhuǎn)子葉片 c 沖擊式葉片 d 球形根部連接4. （）不是燃氣渦輪噴氣發(fā)動機噴管的功用。 b a 提高燃氣的速度 b 提高燃氣的壓力 c 使燃氣以一定的速度和要求的方向排入大氣 d 降低噪

54、音5. 按滾動軸承承受載荷的方向不同，可將它們分為（）兩大類。 d a 滾珠軸承和滾棒軸承 b 滾動軸承和滑動軸承 c 滑動軸承和擠壓油膜軸承 d 向心型軸承和推力型軸承6. 蓖齒式封嚴件可以用來： b a 阻擋空氣 b 擋住軸承腔滑油和內(nèi)部空氣流的限流裝置 c 阻擋燃油 d 限制滑油7. 采用“擠壓油膜”式軸承的目的是（）。 c a 有利于軸承的潤滑 b 有利于軸承的潤滑和散熱 c 減少從旋轉(zhuǎn)組件傳向軸承座的動載荷，降低發(fā)動機的振動及疲勞損壞的可能性 d 增加轉(zhuǎn)子的剛性，從而減小發(fā)動機的振動8. 超音速噴管是一個（）的管道。 d a 圓柱形 b 擴張形 c 收斂形 d 先收斂后擴張形9. 齒

55、輪箱軸和機匣的封嚴可使用: a a 碳封嚴 b 浮動環(huán)封嚴 c O型密封圈 d 刷式封嚴10. 從發(fā)動機渦輪流出的燃氣在進入排氣系統(tǒng)時，為了減少摩擦損失，氣流的速度要（）。 b a 通過收斂加以降低 b 通過擴散加以降低 c 通過擴散加以升高 d 通過收斂加以升高11. 當收縮噴管的可用落壓比等于1.85時, 噴管處于（）工作狀態(tài)。 b a 亞臨界 b 臨界 c 超臨界 d 過度膨脹12. 低壓渦輪葉片也做成空心的通過引氣冷卻嗎？ a a 不需要 b 需要 c 前級是空心的后級不需要 d 根據(jù)型號而不同13. 典型的渦輪靜子組件有： a a 靜子機匣、噴嘴導(dǎo)向葉片、封嚴和渦輪間隙控制空氣總管

56、b 靜子葉片和固定器 c 葉片和渦輪盤 d 外機匣和支柱14. 對高壓渦輪葉片和導(dǎo)向器冷卻后的空氣流到何處？ a a 排氣流 b 流回壓氣機 c 通到外界 d 繼續(xù)冷卻低壓渦輪15. 對于燃氣渦輪發(fā)動機, 影響渦輪葉片葉尖與渦輪機匣間隙的主要因素是（）。 C a 渦輪的級數(shù) b 壓氣機的增壓比 c 發(fā)動機的工作狀態(tài) d 大氣壓力和溫度16. 對于雙轉(zhuǎn)子渦輪噴氣發(fā)動機，當噴管處于臨界或超臨界工作狀態(tài)時，隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加，（）。 a a 各級渦輪的落壓比均保持不變 b 低壓渦輪的落壓比增加 c 高壓和低壓渦輪的落壓比均增加 d 高壓渦輪的落壓比增加17. 對于渦輪冷卻，以下正確的說法是（）。

57、a a 高壓渦輪導(dǎo)向器和渦輪葉片采用氣流流過葉片內(nèi)部流道進行冷卻 b 高壓渦輪導(dǎo)向葉片不需冷卻 c 渦輪壽命僅取決于它們的結(jié)構(gòu)形式 d 渦輪一般不采用氣膜冷卻和沖擊式冷卻18. 發(fā)動機上封嚴件的作用主要是（）。 a a 防止滑油從發(fā)動機軸承腔漏出，控制冷卻空氣流和防止主氣流的燃氣進入渦輪盤空腔 b 防止燃油泄漏，避免發(fā)動機失火 c 防止滑油和燃油摻混，保證良好潤滑 d 起輔助支承作用，增加支承剛度19. 發(fā)動機渦輪間隙控制是對（）進行控制。 a a 渦輪葉片葉尖和機匣之間間隙 b 渦輪軸和渦輪盤之間間隙 c 渦輪盤和葉片之間間隙 d 渦輪軸和軸承之間間隙20. 發(fā)動機中，轉(zhuǎn)子的支承方案是指：（

58、）。 d a 單轉(zhuǎn)子、雙轉(zhuǎn)子和三轉(zhuǎn)子 b 采用滾動軸承，還是采用滑動軸承 c 壓氣機轉(zhuǎn)子和渦輪轉(zhuǎn)子之間的連接方案 d 轉(zhuǎn)子采用幾個支承結(jié)構(gòu)（支點），安排在何處21. 發(fā)動機軸承的承載能力由誰決定？ b a 支撐數(shù)目 b 滾動體的大小和數(shù)量 c 與軸的配合 d 與機匣的配合22. 發(fā)動機軸承的滾動體是在： c a 內(nèi)圈滾動 b 外圈滾動 c 內(nèi)圈和外圈之間的滾道滾動 d 軸承座里滾動23. 發(fā)動機軸承的內(nèi)圈裝在： a a 軸上，與軸緊配合 b 軸上，與軸松配合 c 軸承座上 d 聯(lián)軸器上24. 發(fā)動機軸承封嚴件的型式主要有（）。 c a 油濾和濾網(wǎng)等 b 球軸承封嚴件和滾棒軸承封嚴件等 c 蓖齒式封嚴件、浮動環(huán)（環(huán)形）封嚴件、液壓封嚴件、石墨封嚴件、刷式封嚴件等 d 滾動軸承封嚴件和滑動軸承封嚴件等25. 發(fā)動機