辦公綜合樓設(shè)計計算書

1、一、緒 論本設(shè)計是按照廣西工學(xué)院土木建筑工程系2008年畢業(yè)設(shè)計要求編寫的畢業(yè)設(shè)計。題目為“某辦公綜合樓設(shè)計”。內(nèi)容包括結(jié)構(gòu)設(shè)計、施工設(shè)計兩部份。辦公樓是公共建筑，其規(guī)范要求比較嚴格，能體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)設(shè)計的很多重要的方面，選擇辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計，從而掌握辦公樓設(shè)計的基本原理，妥善解決其功能關(guān)系，滿足使用要求。結(jié)構(gòu)設(shè)計要滿足建筑設(shè)計的要求，即要注意先進性，又要從廣西的實際情況出發(fā)，貫徹因地制宜的方針。要求在滿足使用要求的前提下，綜合考慮安全可靠、經(jīng)濟合理、技術(shù)先進、施工方便以及工程所在地區(qū)當(dāng)前可能條件等因素。在結(jié)構(gòu)布置的過程中，結(jié)構(gòu)布置要使荷載傳遞直接、受力明確，并按強度和剛度要求初步確定構(gòu)件的截面尺寸

2、，構(gòu)件類型和尺寸規(guī)格盡可能少，在結(jié)構(gòu)布置的基礎(chǔ)上深入考慮在豎向荷載和水平荷載作用下，結(jié)構(gòu)體系之間協(xié)同工作的程度，合理地確定結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的計算簡圖。還需考慮整個建筑物在平面和豎向上是否需要采用構(gòu)造措施，以保證整個建筑物及其某些薄弱部位在平面和豎向上的剛度及整體性。在結(jié)構(gòu)布置的基礎(chǔ)上，深入考慮在豎向荷載和水平荷載的作用下，結(jié)構(gòu)體系之間協(xié)同工作的程度，通過必要的計算和結(jié)構(gòu)處理，使結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的節(jié)點滿足強度、剛度的要求，并符合現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范、滿足國家強制性條文，最終把結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件設(shè)計準確地反映到施工圖中施工組織設(shè)計是根據(jù)本人所完成的結(jié)構(gòu)設(shè)計部分進行編制，用以作為直接指導(dǎo)和組織單位工程施工活動的技術(shù)經(jīng)

3、濟文件。編制的施工組織設(shè)計應(yīng)根據(jù)工程建筑結(jié)構(gòu)的特點及施工條件，合理選擇施工方案，編制施工進度計劃，規(guī)劃施工現(xiàn)場的平面布置，編制各種資源需要量計劃，制定降低工程成本的措施和保證工程質(zhì)量與安全施工的措施、施工管理制度。要求施工方案技術(shù)上先進、經(jīng)濟上合理，切實可行。施工進度計劃的工期應(yīng)在國家規(guī)定工期的15%的幅度內(nèi)，施工平面圖以滿足方便施工，提高效率并做到生產(chǎn)與生活區(qū)分開和文明施工的要求。這次設(shè)計是在各位老師的悉心指導(dǎo)下完成的，在此向你們表示衷心的感謝！ 鑒于學(xué)生水平有限，設(shè)計書中還存在不少缺點甚至錯誤，敬請老師批評和指正。二、設(shè)計基本資料建筑設(shè)計圖紙：從建施1至建施101、規(guī)模：本工程某辦公綜合樓

4、，建筑設(shè)計工作已完成?？偨ㄖ娣e2430m2。總樓層為地上4層，局部5層。各層的層高及各層的建筑面積、門窗標高詳見建筑施工圖。2、防火要求：建筑物屬二級防火標準。3、結(jié)構(gòu)形式：鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)。填充墻厚度詳表1.1。4、氣象、水文、地質(zhì)資料：（1）主導(dǎo)風(fēng)向：夏季東南風(fēng)、冬秋季西北風(fēng)?；撅L(fēng)壓值w0詳表1.1。（2）建筑物地處某市中心，不考慮雪荷載和灰荷載作用。（3）自然地面-10m以下可見地下水。（4）地質(zhì)資料：地質(zhì)持力層為粘土，孔隙比為e=0.8，液性指數(shù)i1=0.90，場地覆蓋層為1.0m，場地土壤屬類場地土。地基承載力詳表1.1。（5）抗震設(shè)防：此建筑物為一般建筑物，建設(shè)位置位于近震區(qū)，其

5、抗震設(shè)防詳表1.1。表2.1填充墻厚度（mm）基本風(fēng)壓值（kn/m2）地基承載力（kpa）地震設(shè)防烈度計算樓板計算框架計算樓梯240厚標準磚0.551906度第四層7四層三、結(jié)構(gòu)平面布置 主體結(jié)構(gòu)共4層，1層層高為4.2m，2-4層層高為3.5m，內(nèi)外墻的做法：內(nèi)外墻均砌240厚空心磚，門窗詳見門窗表，樓層屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)。板厚取100 mm：mm（一）梁截面尺寸的估算：最大跨：(1)主梁：l=7000h=(1/101/15)l,取700b=(1/21/3)h，取 250故框架主梁的截面尺寸為b×h=250×700走廊兩柱間框架主梁的截面尺寸為b×h=250

6、×400(2)次梁：l=4500 h=(1/121/18)l,取400，b取250故框架次梁的截面尺寸為b×h=250×400 (3)二級次梁：250mm×350 250mm×300表3.1估算梁的截面尺寸（）及各層混凝土強度等級層數(shù)混凝土強度等級橫梁（b×h）縱梁（b×h）次梁（b×h）1213c30250×700250×400250×500200×500 250×3004c30250×700250×400250×500250

7、5;450250×500（二）柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計算：（1）柱組合的軸壓比設(shè)計值按照下列公式計算： 式中：考慮地震設(shè)防烈度為6度,此建筑為c類建筑，故柱軸力壓力增大系數(shù)取1.3；: 為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，12kn/18kn/，取16kn/: 為驗算截面以上樓層層數(shù)；（2）框架柱驗算由建筑圖可知邊柱和中柱的負載面積：中柱最大負載面積：（3.605.60）/2×(9.0+2.4-1.6-3.0)/2=4.6×6.4邊柱最大負載面積：（5.15+5.15）/2×9/2=5.

8、15×4.5中柱：an/fc=(1.3×4.6×6.4×16×1000×4)/14.3/0.9=190319.20 邊柱：an/fc=(1.3×5.15×4.5×16×1000×4)/14.3/0.8=168545.46根據(jù)上述計算結(jié)果，并綜合考慮其他因素，取柱截面為正方形，初步估計柱的尺寸為450×450202500>190319.20，為使建筑要求得到滿足中柱和邊柱的尺寸相同，均為450×450。故初選柱的尺寸為450×450；（三）板截面尺寸的

9、估算（1）根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范10.1.1條，單向板民用建筑板最小厚度為60mm,工業(yè)建筑樓板最小厚度為70mm，雙向板最小厚度為80mm。（2）根據(jù)板的跨度進行估算：單向板：雙向板：，其中為板的短向跨度。故取。四、板配筋計算（一）設(shè)計資料結(jié)構(gòu)布置如圖4.1所示，板厚選用100mm，30mm厚水磨石樓面，12mm厚石灰砂漿頂棚，樓面活荷載標準值，走廊活荷載：，活動室樓面活荷載：4.0 kn/，檔案室活荷載：職工培訓(xùn)中心活荷載：2.0 kn/，暫空空間樓面活荷載：2.5 kn/，接待室活荷載：2.0 kn/?；炷翞閏30 , 。1、樓面荷載（按照98zj001樓6做法）四層樓面恒載標準值：1

10、2mm厚1:2水泥石子磨光素水泥漿結(jié)合層一遍18厚1：3水泥沙漿找平層素水泥漿結(jié)合層一遍 總厚度30m 自重 0.65kn/ 100厚鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5kn/ 12厚板底砂漿抹灰層 0.12×170.34kn/ 小計 g= 3.39kn/ 取 g=3.4kn/ 檔案室活荷載標準值 q= 2.5kn/ 動室活荷載標準值 q=4.0kn/ 暫空空間活荷載標準值 q=2.5kn/職工培訓(xùn)中心活荷載標準值 q=2.0kn/走廊活荷載標準值 q=2.0kn/接待室活荷載標準值 q=2.0kn/2、衛(wèi)生間樓板荷載（按照98zj001樓27做法）(1) 小衛(wèi)生間做法98z

11、j001 樓25（結(jié)構(gòu)層標高比建筑標高低120mm）12mm厚1:2水泥石子磨光素水泥漿結(jié)合層一遍18厚1：3水泥沙漿找平層素水泥漿結(jié)合層一遍 2厚一布四涂氯丁瀝青防水涂料、面撒黃沙，四周沿墻上翻150高刷基層處理劑一遍15厚1：2水泥沙漿找平50厚c20細石混凝土找0.5%-1%坡，最薄處不小于20混凝土樓板 總厚度97mm 自重 2.17 kn/（2）公共衛(wèi)生間 98zj512 2-2/20（結(jié)構(gòu)層標高比建筑標高低120mm）40mm厚c20細石混凝土保護層1：6水泥爐渣墊層15厚1：2水泥砂漿保護層1.5厚一布四涂氯丁瀝青防水涂料、面撒黃沙，四周沿墻上翻150高刷基層處理劑一遍20厚1：

12、2水泥砂漿找平層結(jié)構(gòu)層 總厚度200mm 自重 3.26kn/（二）荷載計算檔案室樓面： 恒載：活載：合計： 走廊： 恒載： 活載：合計： 暫空空間樓面：恒載： 活載：合計： 活動室樓面： 恒載： 活載：合計： 職工培訓(xùn)中心樓面： 恒載： 活載：合計： 接待室樓面： 恒載： 活載：合計： 廁所樓面： 恒載： 活載：合計： （三）板的計算由計算簡圖可知，將樓板劃分了1板、2板、3板、4板、5板、6板、7板等類格板板塊，其中7板按單向板計算，其余均按照雙向板計算，按塑性理論計算。主梁的h700mm，寬度b=為250mm ，次梁的高度h500mm，寬度b=為250 , 走廊梁h400mm，寬度b=為

13、250.板的尺寸支撐情況如圖4.1所示：1、 四層1號樓板計算：（1） 彎矩計算：計算跨度： <3 按雙向板計算則 按塑性理論計算，采用分離式配筋樣式，各塑性鉸上總彎矩為： 代入基本公式，由于區(qū)格1板四周都有整澆的梁支撐 。圖4.1四層樓板計算簡圖 （2） 配筋計算：對于周邊與梁整體連接的雙向板，由于在兩個方向受到支承構(gòu)件的變形約束，整塊板存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小。規(guī)范允許其彎矩設(shè)計值按下列情況進行折減：（1）中間跨和跨中截面及中間支座截面，減小20%。（2）邊跨的跨中截面及樓板邊緣算起的第二個支座截面當(dāng)時減小20%；當(dāng)時減小10%，式中為垂直于樓板邊緣方向板的計算跨度；為沿樓板

14、邊緣方向板的計算跨度。（3）樓板的角區(qū)格不折減。由于荷載較小和計算方便，在計算書中就不再折減.跨中截面取，短邊，支座截面近似取。1格板四周都有整澆梁支撐，另外板中配筋較低，故近似的取內(nèi)力臂數(shù)進行計算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座選用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中選用，支座選用。2、 四層2號樓板計算：（1） 彎矩計算：計算跨度： <3 按雙向板計算 按塑性理論計算，采用分離式配筋樣式，各塑性鉸上總彎矩為：則： 代入基本公式，由于區(qū)格板2四周與梁連接。 （2） 配筋計算：跨中截面取，短邊，支座截面近似取。2格板四周都有整澆梁支撐，另外板中配筋較低，故近似的取內(nèi)力臂數(shù)進

15、行計算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座選用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中選用，支座選用。3、 四層3號樓板計算：（1） 彎矩計算： 計算跨度： <3 按雙向板計算 按塑性理論計算，采用分離式配筋樣式，各塑性鉸上總彎矩為：則： 代入基本公式，由于區(qū)格板3四周與梁連接。 （2） 配筋計算： 跨中截面取，短邊，支座截面近似取。3格板四周都有整澆梁支撐，另外板中配筋較低，故近似的取內(nèi)力臂數(shù)進行計算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座選用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中選用，支座選用。4、 四層4號樓板計算：（1）彎矩計算： 計算跨度： <3 按雙向板計算

16、按塑性理論計算，采用分離式配筋樣式，各塑性鉸上總彎矩為：則： 代入基本公式，由于區(qū)格板4四周與梁連接。 （2） 配筋計算： 跨中截面取，短邊，支座截面近似取。4格板四周都有整澆梁支撐，另外板中配筋較低，故近似的取內(nèi)力臂數(shù)進行計算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座選用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中選用，支座選用。5、四層5號樓板計算：（1） 彎矩計算： 計算跨度： <3 按雙向板計算 按塑性理論計算，采用分離式配筋樣式，各塑性鉸上總彎矩為：則： 代入基本公式，由于區(qū)格板5四周與梁連接。 （2） 配筋計算： 跨中截面取，短邊，支座截面近似取。5格板四周都有整澆梁支撐，另外板

17、中配筋較低，故近似的取內(nèi)力臂數(shù)進行計算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座選用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中選用，支座選用。6、 四層6號樓板計算：（1） 彎矩計算： 計算跨度： <3 按雙向板計算 按塑性理論計算，采用分離式配筋樣式，各塑性鉸上總彎矩為：則： 代入基本公式，由于區(qū)格板6四周與梁連接。 （2） 配筋計算： 跨中截面取，短邊，支座截面近似取。6格板四周都有整澆梁支撐，另外板中配筋較低，故近似的取內(nèi)力臂數(shù)進行計算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座選用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中選用，支座選用。7、單向板7號塑性理論計算：（1）彎矩計算 計算

18、跨度： 3 按單向板計算單向板 ：在計算跨中最大彎矩時，忽略連續(xù)梁對板的約束作用，偏于安全地按簡支構(gòu)件計算，即跨中最大彎矩為單向板在g+q作用下兩個支座鉸支時的跨中彎矩值（g+q）l2/8；在計算支座最小負彎矩時，偏于安全地按兩邊固結(jié)方式計算，即為支座最小負彎矩為單向板在g+q作用下兩個支座固定時的支座彎矩-（g+q）l2/12?？缰凶畲笳龔澗赜嬎愫唸D見下圖：圖4.2板7計算簡圖支座最小負彎矩計算簡圖見下圖 圖4.3板7計算簡圖m1 =（g+q）l2 /8=7.58×1.22/8=1.36kn.m ； ； 可求出；查表可知按構(gòu)造配筋，選即可，實際配筋：as=251mm2 。 m2 =

19、-（g+q）l2/12 =-7.58×1.22/12=-0.91kn*m ，由上面配筋知道，按構(gòu)造配筋，選即可，實際配筋：as=251mm2 。長方向按構(gòu)造配筋計算，采用。表4.1樓面板配筋樓面板配筋截面方向m(kn.m)as/m選配鋼筋實配鋼筋1跨中l(wèi)x方向1.4193.258200251mm2ly方向0.38830.538200251mm2支座lx方向2.82186.508200335mm2ly方向0.77658.588200251mm22跨中l(wèi)x方向1.2985.328200251mm2ly方向0.82462.288200251mm2支座lx方向2.58170.63820033

20、5mm2ly方向1.648124.578200251mm23跨中l(wèi)x方向1.875124.008200251mm2ly方向0.40930.918200251mm2支座lx方向3.75248.018200335mm2ly方向0.81861.838200251mm24跨中l(wèi)x方向1.00566.478200251mm2ly方向 0.19814.968200251mm2支座lx方向2.01132.948200335mm2ly方向0.39629.938200251mm2樓面板配筋截面方向m(kn.m)as/m選配鋼筋實配鋼筋5跨中l(wèi)x方向 2.438161.248200251mm2ly方向0.3929

21、.488200251mm2支座lx方向4.876322.498150335mm2ly方向0.7858.968200251mm26跨中l(wèi)x方向0.38325.338200251mm2ly方向0.055401598200251mm2支座lx方向0.76650.668200335mm2ly方向0.1108.3148200251mm27跨中l(wèi)x方向0.79549.812038200251mm2ly方向0.1067.5904058200251mm2支座lx方向1.5999.624068200335mm2ly方向0.21215.180818200251mm2ly方向0.30922.126758200251

22、mm2ly方向0.61844.253498200251mm2五、現(xiàn)澆板式樓梯設(shè)計由于板式樓梯下表面平整，施工支模較方便，外觀比較輕巧。因此本樓梯設(shè)計為現(xiàn)澆板式樓梯。按任務(wù)書要求取建筑圖上67軸間的第四層樓梯進行計算。（一）樓梯各構(gòu)件尺寸確定根據(jù)樓梯平面布置圖，樓梯斜段投影的長度，樓梯梯段斜板的厚度：其他各構(gòu)件的尺寸分別為：tl1：tl2：平臺板厚tz1：（二）梯段板tb1設(shè)計板的傾斜角度，取1m寬板帶計算。1、荷載計算表5.1梯段板的荷載計算荷載種類荷載標準值（kn/m）恒荷載30厚水磨石找平0.65三角形踏步混凝土斜板20厚水泥砂漿粉底小計6.34活荷載2.5對于由可變荷載控制的組合:,總荷

23、載設(shè)計值kn/m對于由永久荷載控制的組合：，總荷載設(shè)計值 =11.01kn/m因此取由可變荷載控制的組合進行截面設(shè)計。圖5.1 四層樓梯詳圖2、截面設(shè)計板的水平計算跨度，其彎矩設(shè)計值板的有效高度混凝土強度等級為c30：采用hpb235級鋼筋：選配；分布筋每級踏步下。（三）平臺板ptb-1設(shè)計平臺板厚取100mm，取1m寬板帶計算。1、荷載計算平臺板的荷載計算列于下表： 表5.2平臺板荷載計算荷載種類荷載標準值（kn/m）恒荷載30厚水磨石找平0.65100厚鋼筋混凝土板20厚水泥砂漿粉底小計3.55活荷載2.5對于由可變荷載控制的組合:,總荷載設(shè)計值=7.76kn/m對于由永久荷載控制的組合：

24、，總荷載設(shè)計值 =7.24因此取由可變荷載控制的組合進行截面設(shè)計。2、截面設(shè)計平臺板的計算跨度彎矩設(shè)計值：板的有效高度：混凝土強度等級為c30，采用hpb235級鋼筋：選配。驗算最小配筋率：。滿足最小配筋率要求，所配鋼筋符合要求。分布鋼筋取。ptb2與ptb1尺寸相差不是很大，故采用相同配筋。（四）平臺梁tl1設(shè)計平臺梁tl1的截面尺寸1荷載計算表5.3平臺梁荷載計算荷載種類荷載標準值（kn/m）恒荷載梁自重梁側(cè)粉刷平臺板傳來梯段板傳來小計16.82活荷載對于由可變荷載控制的組合:,總荷載設(shè)計值=31.11kn/m對于由永久荷載控制的組合：，總荷載設(shè)計值 =30.35因此取由可變荷載控制的組合

25、進行截面設(shè)計。2截面設(shè)計平臺梁的計算跨度彎矩設(shè)計值：剪力設(shè)計值：平臺梁的有效高度：采用混凝土強度為c30：采用hrb335級鋼筋：采用hpb235級鋼筋：（1） 平臺梁正截面設(shè)計按倒l型考慮：按計算跨度考慮：按梁肋凈距考慮：按翼緣高度考慮：，不受此限制取以上幾種計算的最小值：故屬于第類t型截面。實配3根直徑16mm的hrb335級鋼筋，。 （2） 斜截面驗算驗算截面尺寸：，截面尺寸滿足要求。驗算是否需要計算配置腹筋：不需要計算配置腹筋，按構(gòu)造配箍筋即可。（3） 按構(gòu)造配置雙肢箍筋，驗算最小配筋率：，不滿足要求，另選鋼筋。配置雙肢箍筋，驗算最小配筋率：，滿足要求因此，沿整條梁長配置箍筋。（五）梯

26、柱tz1設(shè)計計算高度l0=1.25×1.8=2.25m, 柱子尺寸為250×250mm查得穩(wěn)定系數(shù)。tz1上的荷載為平臺梁傳來及自重：由軸心受壓公式可得：故不需按計算配筋，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋，但需滿足最小配筋率的要求。tz1內(nèi)縱筋選用4根直徑為14mm的hrb335級鋼筋。箍筋選用，如圖所示。驗算tz1內(nèi)縱向配筋率：一側(cè)縱向鋼筋配筋率：全截面縱向鋼筋配筋率：即選配的鋼筋滿足最小配筋率的要求。 圖5.2tz1截面配筋圖六、一榀框架（kj-7）設(shè)計（一）框架梁柱的截面尺寸的確定1、框架梁二、三、四層和屋面梁的尺寸都為250mm×700mm.2、框架柱所有柱的截面考慮

27、建筑要求和施工和計算的方便故取相同的尺寸450mm×450mm.（二）確定框架的計算簡圖圖6.1 框架7計算簡圖框架的的計算簡圖如圖6.1所示取7軸上的一榀框架計算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁框架柱剛接?？蚣芰旱挠嬎憧缍葢?yīng)取框架柱截面形心軸線之間的距離。底層柱的高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基礎(chǔ)的頂面標高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差確定。設(shè)基礎(chǔ)頂面位于室外地坪以下0.5m，則基礎(chǔ)頂面標高為-0.45-0.5-0.95m。故底層柱高=4.2+0.500+0.45=5.15m。其余各層柱高從樓面算至上一層樓面，即為層高，為3.500m,即m。由此可以繪出框架計算簡圖如6.1所示。（三）梁柱

28、的線剛度計算在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架的側(cè)移。為考慮這一有利的作用，在計算梁的截面慣性矩的時候，對于中框架梁的線剛度2（為梁的截面慣性矩），邊框架梁取。 梁采用c30混凝土，邊框架梁： 中框架梁： 底層柱： 二、三、四層柱： 令底層柱線剛度則其余各桿件的相對線剛度為：邊框架： 中框架： 框架梁的相對線剛度如圖6.2所示，作為計算節(jié)點桿端彎距分配系數(shù)的依據(jù)。圖6.2框架7線剛度圖（四）豎向荷載標準值計算1、屋面及樓面恒荷載計算（1）屋面40厚370×370大階磚；1：2水泥砂漿填縫m2.5砂漿砌120×120磚三皮

29、，雙向中距380成順排水方向砌一側(cè)一平磚帶，高180中距380，磚帶端部砌240×120磚三皮4厚app改性瀝青防水卷材刷基層處理劑一遍20厚1:2.5水泥砂漿找平層 總厚度:244mm 自重 2.26 kn/ （屋面做法98zj001、屋16） 結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25kn/m32.5kn/抹灰層：12厚混合砂漿0.24kn/m2合計 5.00 kn/m2（2）各層走廊樓面：水磨石樓面12mm厚1:2水泥石子磨光素水泥漿結(jié)合層一遍18厚1：3水泥沙漿找平層素水泥漿結(jié)合層一遍 總厚度30m 自重 0.65kn/ 100厚鋼筋混凝土板 0.1×

30、25=2.5kn/12厚板底砂漿抹灰層 0.12×170.34kn/ 小計 g= 3.39kn/ 取 g= 3.40kn/（3）屋面及樓面活荷載計算根據(jù)荷載規(guī)范查得 ：不上人屋面：0.5kn/樓面：2.0kn/(辦公樓)走廊: 2.5kn/檔案室：2.5kn/餐廳及接待室：2.0kn/2、梁、柱、墻、門窗重力荷載的計算（1）梁自重： b×h=250×700梁自重： 2.5×0.25m×(0.7m-0.1m)=4.5 kn/m抹灰層20厚混合砂漿： 0.020m×(0.7m-0.1m)×2+0.25m×17=0.51

31、 kn/m合計：5.01 kn/m b×h=250×500梁自重：25 ×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5 kn/m抹灰層20厚混合砂漿：0.02m×(0.5m-0.1m)×2+0.25m×17=0.357 kn/m合計：2.857 kn/m 次梁：b×h=250×400梁自重：25×0.25m×(0.4m-0.1m)=2.188 kn/m抹灰層20厚混合砂漿：0.02m×(0.4m-0.1m)×2+0.25m×17=0.289 kn/m合計：2

32、.477 kn/m（2）柱自重： 柱：b×h=450×450柱自重：25 ×0.45m×0.45m=5.06 kn/m抹灰層20厚混合砂漿： 0.02m×0.4m×4×17=0.544 kn/m合計：5.604 kn/m 構(gòu)造柱：b×h=250×250柱自重：25 ×0.25m×0.25m=1.56kn/m抹灰層20厚混合砂漿： 0.02m×0.25m×4×17=0.34 kn/m合計：1.90 kn/m（3）墻自重：240標準磚墻：0.24m×

33、19=4.56 kn/20厚混合砂漿抹灰墻面：0.02m×2×17 kn/=0.68 kn/m屋頂女兒墻重（女兒墻高0.9m，女兒墻按240標準磚墻考慮）0.9m女兒墻自重：0.9m×4.56 kn/=4.11 kn/m女兒墻壓墻荷載較小忽略（4）門窗自重：鋁合金窗：0.35 kn/×2.2m=0.77 kn/m自重：0.2 kn/×2.4m=0.48 kn/ma、g軸墻自重（梁高500，開有窗）(4.56 +0.68)kn/×5.15m×(3.6m0.5m)2.4m×2.2m=55.99kn自重 0.77kn/m

34、×2.4m=1.848kn合計：57.84 kn四層d軸墻自重（梁高500）(4.56 +0.68)kn/×5.15m×(3.6m0.5m)=83.66kn合計：83.66 kn四層e軸墻自重（梁高500，開有門）(4.56 +0.68)kn/×5.15m×(3.6m0.5m)1.0m×2.4m×2=58.50kn自重 0.48kn/m×1.0m=0.48kn合計：58.98 kn四層2軸橫墻自重（梁高700）(4.56 +0.68)kn/×8.6m×(3.6m0.7m)=130.69kn合計：

35、130.69 kn沿梁跨長的線載為： 130.69kn÷8.6m=15.20kn/m屋面層女兒墻自重(4.56 +0.68)kn/×(5.15m×0.9m)=24.28kn合計：24.28 kn（五）豎向荷載作用下的框架受荷總圖1、屋面框架wkl27(2)ac軸間荷載(1)屋面板傳荷載：屋面板b9傳至框架梁wkl27（2）ac跨上的荷載為三角形荷載，三角頂點處為恒載：活載：若化為均布荷載荷載：活載：屋面板b9傳至kl9（2）、ll14（4）、ll3（10）上的梯形荷載，大小為恒載：活載：若化為均布荷載：荷載： 活載：圖6.3屋面板導(dǎo)荷圖（2）kl28（11）傳給k

36、z4的集中荷載為：恒載=梁自重女兒墻自重傳荷載活載=傳荷載由于kl9（2）的型心與不一致，因此kl9（2）傳給的集中荷載可向柱型心簡化為一個集中荷載與一個力距恒荷載作用下活荷載作用下（3）ll14（4）、ll3（10）傳給wkl2（3）ad跨的集中荷載為：恒載=梁自重+傳荷載活載=傳荷載（4）b1傳給wkl2（3）的荷載為：恒載=傳荷載活載=傳荷載（5）wkl2（3）ad跨自重：2、屋面框架wkl27(2)cd軸間荷載（1）屋面板傳至框架梁wkl2（3）de跨上的荷載為三角形荷載，三角頂點處為：恒載：活載：若化為均布荷載荷載：活載：屋面板傳至kl27（10）、kl28（10）上的梯形荷載，大小

37、為恒載：活載：若化為均布荷載：荷載： 活載：（2）kl27（10）、kl28（10）傳給的集中荷載為：恒載=梁自重傳荷載傳荷載活載=傳荷載傳荷載由于kl27（10）、kl28（10）的型心與不一致，因此kl27（10）、kl28（10）傳給的集中荷載可向柱型心簡化為一個集中荷載與一個力距恒荷載作用下活荷載作用下（3）傳給wkl2（3）的荷載為：恒載=傳荷載活載=傳荷載（4）wkl2（3）de跨自重：圖6.4 四層樓板導(dǎo)荷圖圖4、四層框架kl17(2)ac軸間荷載（1）四層板傳荷載：樓板傳至框架梁kl17（2）ac跨上的荷載為梯形荷載，梯形頂點處為恒載：活載：若化為均布荷載荷載：活載：樓板傳至k

38、l9（2）、ll3（10）上的梯形荷載，大小為恒載：活載：若化為均布荷載：荷載： 活載：（2）kl9（2）傳給的集中荷載為：恒載=梁自重墻自重傳荷載活載=傳荷載由于kl9（2）的型心與不一致，因此kl9（2）傳給的集中荷載可向柱型心簡化為一個集中荷載與一個力距恒荷載作用下活荷載作用下（3）ll3（10）傳給kl2（3）ad跨的集中荷載為：恒載=梁自重+傳荷載活載=傳荷載（4）傳給kl2（3）的荷載為：恒載=傳荷載活載=傳荷載（5）kl2（3）ad跨自重：5、四層框架kl17(2)cd軸間荷載（1）樓板傳至框架梁kl2（3）de跨上的荷載為三角形荷載，三角頂點處為：恒載：活載：若化為均布荷載荷載

39、：活載：樓板傳至kl14（11）、kl23（11）上的梯形荷載，大小為恒載：活載：若化為均布荷載：荷載： 活載：（2）kl14（11）、kl23（11）傳給的集中荷載為：恒載=梁自重傳荷載傳荷載活載=傳荷載傳荷載由于kl14（11）、kl23（11）的型心與不一致，因此kl14（11）、kl23（11）傳給的集中荷載可向柱型心簡化為一個集中荷載與一個力距恒荷載作用下活荷載作用下（3）傳給kl2（3）的荷載為：恒載=傳荷載圖6.6恒荷載作用下框架受荷總圖活載=傳荷載（4）kl2（3）de跨自重：6、框架在豎向荷載下的受荷總圖圖6.7 恒荷載作用下框架受荷總圖（六）風(fēng)荷載的計算由于本工程為四層框架

40、結(jié)構(gòu)，建筑高度較低，且剛度比較均勻，故風(fēng)荷載影響較小。為簡化計算，風(fēng)荷載的計算僅按一榀框架單獨承擔(dān)其受荷面積，忽略空間整體作用。風(fēng)荷載標準值計算公式為：k=z s z o a式中 k風(fēng)荷載標準值（kn/m2）； z高度z處的風(fēng)振系數(shù)； s風(fēng)荷載體形系數(shù)； z風(fēng)壓高度變化系數(shù)； o基本風(fēng)壓（kn/m2）； a受載面積（kn/m2）a=bh。迎風(fēng)面寬度：b=(4.0+4.0)÷2=4.0m；迎風(fēng)面高h：取(上層半柱高+下層半柱高),頂層取女兒墻高度的2倍.因為結(jié)構(gòu)高度為15.35m加上1.25m，計算高度為16.60m<30m，可取z=1.0；基本風(fēng)壓0=0.55kn/m²

41、;，夏季東南風(fēng)，冬季西北風(fēng)；h/b=15.35/12.24=1.254<1.5，規(guī)范規(guī)定，對于矩形平面，高寬比小于4，故s =1.3。將風(fēng)荷載換算成作用于框架正立面每層節(jié)點上的集中荷載，就算過程如表6.1：表6.1層次zsz（m）zo（kn/m2）a（）wk（kn）411.315.350.750.5512.46.65311.311.650.740.5514.07.41211.38.150.740.5514.07.41111.34.650.740.5516.308.62框架在風(fēng)荷載作用下的受荷圖如圖6.8所示：圖6.8風(fēng)荷載受荷簡圖（七）框架內(nèi)力計算1、框架在恒、活載作用下內(nèi)力計算圖6.9

42、 恒載作用下框架m圖（1）繪制框架在恒載作用下m圖圖6.10 恒載作用下框架v圖（2）繪制框架在恒載作用下v圖圖6.11 恒載作用下框架n圖（3）繪制框架在恒載作用下n圖圖6.12 活載作用下框架m圖（4）繪制框架在活載作用下m圖圖6.13 活載作用下框架v圖（5）繪制框架在活載作用下v圖圖6.14 活載作用下框架n圖（6）繪制框架在活載作用下n圖2、框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下的受荷簡圖如圖6.8所示?，F(xiàn)用d值法計算其內(nèi)力。（1）計算本框架各柱的d值 側(cè)移剛度d值計算如表6.2、表6.3所示下： 表6.2（4層柱d值計算）d（kn/m）a軸柱（邊跨）（450×450，2

43、根）a軸柱（中間跨）（450×450，10根）c軸柱（邊跨）（450×450，2根）c軸柱（中間跨）（450×450，10根）d軸柱（邊跨）（450×450，2根）d軸柱（中間跨）（450×450，10根）4層d值合計：d2×（10318.05 +13511.11+13695.83+10587.15）+7×15226.38+9×15569.44+10×12165.27+10×12455.55591232.64kn/m23層d值合計：d2×（10318.05 +13511.11+1369

44、5.83+10587.15）+8×15226.38+10×15569.44+10×12455.55+10×12165.27622028.46kn/m 表6.3（底層柱d值計算）d（kn/m）a軸柱（邊跨）（450×450，2根）a軸柱（中跨）（450×450，10根）c軸柱（邊跨）（450×450，2根）c軸柱（中間跨）（450×450，10根）d軸邊柱（邊跨）（450×450，2根）d軸邊柱（中間跨）（450×450，10根）底層柱d值合計：d2×（15441.16+20722.8+

45、17272.02+15655.65）+8×19561.26+10×（16934.20+19713.92+17163.82）832784.54kn/m第7軸框架柱各層d值匯總?cè)缦卤恚罕?.4（框架各柱d值計算）層次a軸（kn/m）c軸（kn/m）d軸（kn/m）層匯總（kn/m）412165.2715569.4412455.5555416.64312165.2715569.4412455.5555416.64212165.2715569.4412455.5555416.64116934.2019713.9217163.8273373.20（2）計算各柱的反彎點高度風(fēng)荷載作用下

46、的柱的反彎點高度查均布荷載作用下的反彎點高度修正表。表6.5（框架各柱反彎點高度計算）層別修正系數(shù)a軸柱c軸柱d軸柱備注四層k1.712.881.79 y00.380.440.39標準反彎點高度；m=4,n=4y1000上、下層梁線剛度變化的修正系數(shù)，上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0 y2000上層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)，無上層柱，系數(shù)取0 y3000下層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)，下層柱高與本層相同，系數(shù)取0y0.380.440.39 三 層k1.712.881.79y00.450.490.45標準反彎點高度；m=4,n=3y1000上、下層梁線剛度變化的修正系數(shù)，上下層梁線剛度相同，系

47、數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)，無上層柱，系數(shù)取0y3000下層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)，下層柱高與本層相同，系數(shù)取0y0.450.490.45二層k1.712.881.79y00.480.500.50標準反彎點高度；m=4,n=2y1000上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0y3000下層柱與本層柱高比h下/h3.5/3.60.972y0.480.500.50 一 層k1.662.791.74y00.560.550.56標準反彎點高度；m=4,n=1y1000上下層梁線剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高比h上/h3.6/3.51.028y3000無下層柱，系數(shù)取0y0.560.550.56（3）按剛度分配求各柱的剪力各柱的剪力按下式計算：，vifi表6.6（框架柱剪力計算）層次vja柱剪力（kn）c柱剪力（kn）d柱剪力（kn）46.94313.88220.82127.17（4）計算各柱彎矩（單位: kn*m）表6.7（框架柱彎距計算）層別a柱c柱d柱m上va i（1-y）hm下va i