課程設(shè)計(jì)冷軋壓下規(guī)程設(shè)計(jì)

1、遼 寧 科 技 大 學(xué)課程設(shè)計(jì)說明書設(shè)計(jì)題目： 冷軋壓下規(guī)程設(shè)計(jì) 學(xué)院、系： 材料與冶金學(xué)院 專業(yè)班級： 材料成型及控制工程2009.3 學(xué)生姓名： 周 林 指導(dǎo)教師： 王 振 敏 成 績： 1前言21.1 冷軋概念31.2 冷軋工藝特點(diǎn)31.3冷軋薄板生產(chǎn)過程41.4我國冷軋發(fā)展史冷軋薄鋼板生產(chǎn)的發(fā)展歷史62 . 1cr18ni9冷軋不銹鋼薄板軋制工藝制度的制定62.1原料的選擇62.2壓下規(guī)程62.3 工藝制度的確定72.3.1 壓下制度72.3.2 張力制度82.3.3 速度制度92.3.4 軋制力計(jì)算113.設(shè)備強(qiáng)度及能力校核183.1咬入能力校核183.2軋輥強(qiáng)度校核193.2.1

2、工作輥校核203.2.2支承輥校核223.3接觸應(yīng)力校核233.4電動機(jī)功率校核（第二架為例243.4.1軋制力矩243.4.2摩擦力矩243.4.3空轉(zhuǎn)力矩244.后記255. 參考文獻(xiàn)251前言鋼鐵作為基礎(chǔ)的生產(chǎn)資料，在國民經(jīng)濟(jì)中有著舉足輕重的地位。在鋼材加工過程中，除了少部分采用鍛造或鑄造等方法直接成材外，其余約80%以上都是經(jīng)過軋制成材。而冷軋板帶鋼的生產(chǎn)工藝，避免了熱軋中存在的溫降和溫度分部不均的弊病，可以生產(chǎn)出厚度更薄、尺寸更精確、表面更光潔、板形更平直的板卷。在國民經(jīng)濟(jì)中，冷軋板帶鋼的生產(chǎn)占據(jù)著極其重要的地位。本冷軋帶鋼軋制規(guī)程課程設(shè)計(jì)參考鞍鋼冷軋廠2#線而進(jìn)行。預(yù)設(shè)計(jì)生產(chǎn)規(guī)格為

3、1.4x1350mm的1cr18ni9冷軋不銹鋼薄板。本設(shè)計(jì)對冷軋的生產(chǎn)特點(diǎn)以及主要工序作了簡單的介紹，并制定了軋制制度，計(jì)算了軋制力，對軋輥強(qiáng)度、電機(jī)功率進(jìn)行了校核。力求通過本次課程設(shè)計(jì)能對冷軋帶鋼有更深層次的了解。1.1 冷軋概念冷軋是金屬在再結(jié)晶溫度以下的軋制過程。冷軋時(shí)金屬不會發(fā)生再結(jié)晶，但會發(fā)生加工硬化現(xiàn)象。加工硬化是金屬在軋制過程中強(qiáng)度、硬度增加，而韌性、塑性下降的現(xiàn)象。冷軋板帶鋼的優(yōu)勢：1）可生產(chǎn)厚度更小的薄板2）帶材沿寬度和長度方向能獲得均勻的厚度，板形更好。3）冷軋時(shí)采用的軋輥表面光潔硬度大，可得到表面質(zhì)量好，表面光潔的產(chǎn)品。4）帶材經(jīng)冷軋后，進(jìn)行不同的熱處理，可以得到不同機(jī)

4、械性能的產(chǎn)品。 1.2 冷軋工藝特點(diǎn)（1）加工溫度低，鋼在軋制過程中產(chǎn)生加工硬化； 加工硬化的影響：1）變形抗力增大，使軋制力加大。2）塑性降低，易發(fā)生脆裂。（2）冷軋中采用工藝?yán)鋮s與潤滑（工藝?yán)錆櫍?）工藝?yán)鋮s：冷軋過程中的變形熱和摩擦熱使軋件和軋輥溫度升高，須采用有效的人工冷卻。2）工藝潤滑 工藝潤滑的作用：減少金屬的變形抗力（實(shí)現(xiàn)大壓下和軋制更薄板材）；冷卻軋輥；防止粘輥。天然油脂（動、植物油脂）潤滑效果優(yōu)于礦物油。常用冷潤液-乳化液:通過乳化劑的作用把少量的油劑和大量的水混合起來，制成乳狀的冷潤液。乳化液的冷卻能力介于水和油之間，一般為水的4080%，隨著乳化液濃度的增加，其冷卻能力

5、下降。（3）冷軋中采用張力軋制：張力軋制軋件在軋輥中的輾軋變形是在有一定的前張力和后張力作用下實(shí)現(xiàn)的。張力作用在軋件軋制方向上的力。前張力作用方向與軋制方向相同的張力。后張力作用方向與軋制方向相反的張力。張力的作用：防止帶鋼在軋制過程中跑偏（保證正確對中軋制）；使所軋帶鋼保持平直（包括在軋制過程中保持板形平直以及軋后板形良好）；降低軋件的變形抗力，便于軋制更薄的產(chǎn)品；1.3冷軋薄板生產(chǎn)過程冷軋生產(chǎn)各工序簡介：熱軋板卷料酸洗冷軋退火平整精整包裝入庫下圖是鞍鋼冷軋成產(chǎn)典型產(chǎn)品工藝流程圖：鞍鋼冷軋廠冷軋產(chǎn)品簡介（1）酸洗鹽酸或硫酸為溶劑去除熱軋來料的氧化鐵皮，使之表面光潔，便于冷軋。（2）軋制四輥式

6、軋機(jī)，45機(jī)架連軋(3）脫脂與退火1)脫脂：冷軋后的清洗工序，去除鋼板表面的油脂和污物，防止退火后帶鋼表面上生成黑斑和灰層。2)脫脂方法：電解清洗、機(jī)上洗凈與燃燒脫脂。3)退火：使軋制時(shí)受到加工硬化的金屬重新軟化，消除內(nèi)應(yīng)力和得到細(xì)小均勻的晶粒。(4）平整：退火后帶鋼以小壓下率進(jìn)行軋制的過程叫做平整。（15%）目的： 1)消除材料的屈服平臺，防止加工時(shí)的拉伸應(yīng)變； 2)提高材料的強(qiáng)度極限，擴(kuò)大塑性加工范圍。平整量不同鋼種的機(jī)械性能產(chǎn)生一定幅度的變化； 3）矯正板材的形狀； 4）根據(jù)用戶的要求生產(chǎn)表面粗糙度不同的帶鋼，對鍍層板加工成光滑表面，而對涂層板加工層表面打毛均勻的表面。 （5)成品剪切平

7、整后的鋼帶經(jīng)過成品剪切后成為鋼帶的最終交貨狀態(tài)。1.4我國冷軋發(fā)展史冷軋薄鋼板生產(chǎn)的發(fā)展歷史1月17日，“鞍鋼1780mm大型寬帶鋼冷軋生產(chǎn)線工藝裝備技術(shù)國內(nèi)自主集成與創(chuàng)新”項(xiàng)目榮獲國家科技進(jìn)步一等獎。這是鞍鋼繼自主研發(fā)“貧赤（磁）鐵礦選礦新工藝、新藥劑與新設(shè)備研究及工業(yè)應(yīng)用”和“1700中薄板坯連鑄連軋（asp）生產(chǎn)工藝技術(shù)”項(xiàng)目先后榮獲國家科技進(jìn)步二等獎之后，第三次榮獲國家科技進(jìn)步獎，并獲得一等獎的殊榮?！鞍颁?780mm大型寬帶鋼冷軋生產(chǎn)線工藝裝備技術(shù)國內(nèi)自主集成與創(chuàng)新”項(xiàng)目是鞍鋼“十五”重點(diǎn)技改工程，由鞍鋼集團(tuán)公司、中國第一重型機(jī)械集團(tuán)公司、中冶南方工程技術(shù)有限公司共同完成，是我國第一

8、次依靠自己的技術(shù)力量，通過自主研制、開發(fā)和集成建設(shè)的大型冷軋寬帶鋼生產(chǎn)線。該項(xiàng)目由鞍鋼自主集成，所需設(shè)備全部采用點(diǎn)菜的方式，立足國內(nèi)資源，總投資與國內(nèi)同類冷軋廠相比節(jié)約近三分之一，技術(shù)起點(diǎn)高、設(shè)備精良。通過自主研發(fā)和創(chuàng)新，鞍鋼1780mm冷軋生產(chǎn)線在投產(chǎn)后，板型、厚度、表面質(zhì)量、成材率、能耗、勞動生產(chǎn)率等指標(biāo)均達(dá)到或超過國際先進(jìn)水平。此生產(chǎn)線建成投產(chǎn)表明我國已經(jīng)掌握了冷軋成套設(shè)備制造技術(shù)和工藝生產(chǎn)控制兩大核心技術(shù)，對我國冶金重大裝備國產(chǎn)化做出了突出貢獻(xiàn)。2005年，“鞍鋼1780mm大型寬帶鋼冷軋生產(chǎn)線工藝裝備技術(shù)國內(nèi)自主集成與創(chuàng)新”項(xiàng)目曾被中國鋼鐵工業(yè)協(xié)會、中國金屬學(xué)會授予全國冶金科學(xué)技術(shù)特

9、等獎。2006年度國家科學(xué)技術(shù)進(jìn)步獎通過項(xiàng)目初評有624項(xiàng)參評，其中326項(xiàng)入圍，最終榮獲國家科學(xué)技術(shù)進(jìn)步一等獎項(xiàng)目有19項(xiàng)（含軍工、民用），鞍鋼是2006年度唯一獲此獎項(xiàng)的鋼鐵企業(yè)。2 . 1cr18ni9冷軋不銹鋼薄板軋制工藝制度的制定2.1原料的選擇 本設(shè)計(jì)產(chǎn)品規(guī)格要求：成品規(guī)格：1.4×1350mm，鋼種為1cr18ni9冷軋不銹鋼薄板。根據(jù)冷軋過程中總壓下率在60%-80%左右，軋制過程中忽略寬展。原料規(guī)格為：3.5×1350mm，則總壓下率為60%。本設(shè)計(jì)中采用五機(jī)架冷連軋機(jī)，其主要設(shè)備如下表：表2-1-1 工作機(jī)架參數(shù)表部位總高（mm）斷面尺寸（mm）窗口尺寸

10、（mm）形式重量（t）材質(zhì)操作側(cè)7145630×7604800×1360閉口78.3zg35傳動側(cè)7145630×7604800×1360閉口78.3zg35表2-1-2 軋輥參數(shù)表項(xiàng)目輥身長（mm）直徑（mm）硬度（hs）潤滑方式工作輥1780540/60085-92油氣潤滑支承輥17801450/152560-67動壓潤滑2.2壓下規(guī)程設(shè)計(jì)采用五機(jī)架連軋，參考經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，制定壓下規(guī)程如表2-1所示：表2-1 壓下規(guī)程道次h/mmh/mmh/mm/%/mm軋速/m/s前張力/mpa后張力/mpa/mpa總壓力p/t13.502.451.05302.975

11、11.439050499.671318.7622.451.820.6325.712.13515.3810090753.601334.2631.821.5680.25213.851.69417.86105100808.521294.3141.5681.4420.1268.041.50519.42115105804.011115.7951.4421.400.0423.011.42120.0045115906.911082.192.3 工藝制度的確定2.3.1 壓下制度根據(jù)等軋制力原則采用分配壓下系數(shù)如表2-3-1，令軋制中的總壓下量為h，則各道次的壓下量hi為：hi=bih式中：bi壓下分配系數(shù)冷

12、軋壓下分配規(guī)則1）第一道次考慮后張力較小，帶鋼容易跑偏;坯料厚度不均勻等，應(yīng)小于設(shè)備所允若的最大能力，留有適當(dāng)余量；2）第二、三道次采用大壓下率軋制；3）精軋道次不采用大的壓下率，保證板形及厚度精度。表2-3-1 冷連軋機(jī)壓下分配系數(shù)機(jī)架數(shù)壓下分配系數(shù)bi道次號1234550.50.30.120.060.02第一道次： b1=0.5 h=3.5-1.4=2.1h1=b1h=0.5*2.1=1.05mmh1=h1-h1=3.5-1.05=2.45mm1= (h1+h1)/2=(3.5+2.45)/2=2.975mm1=h1/ h1*100%=1.05/3.5*100%=30%第二道次： b2=0

13、.3 h=3.5-1.4=2.1h2=b2h=0.3*2.1=0.63mmh2=h2-h2=2.45-0.63=1.82mm2= (h2+h2)/2=(1.82+2.45)/2=2.135mm2=h2/ h2*100%=0.63/2.45*100%=25.71%第三道次： b3=0.12 h=3.5-1.4=2.1h3=b3h=0.12*2.1=0.252mmh3=h3-h3=1.82-0.252=1.568mm3= (h3+h3)/2=(1.568+1.82)/2=1.694mm3=h3/ h3*100%=0.252/1.82*100%=13.85%第四道次： b4=0.06 h=3.5-1

14、.4=2.1h4=b4h=0.06*2.1=0.126mmh4=h4-h4=1.568-0.126=1.442mm4= (h4+h4)/2=(1.442+1.568)/2=1.505mm4=h4/ h4*100%=0.126/1.568*100%=8.04%第五道次： b5=0.02 h=3.5-1.4=2.1h5=b5h=0.02*2.1=0.042mmh5=h5-h5=1.442-0.042=1.40mm5= (h5+h5)/2=(1.40+1.442)/2=1.421mm5=h5/ h5*100%=0.042/1.442*100%=3.01%2.3.2 張力制度機(jī)組的張力根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，第一道

15、次后張力、第五道次前張力在30-50之間，第二道次至第五道次的前張力大于后張力5-10即可。所以各機(jī)架張應(yīng)力分配如下表2-3-2 各機(jī)架張力分配機(jī)架號12345前張力（mpa）9010010511545后張力（mpa）50901001051152.3.3 速度制度連軋時(shí)，保證正常軋制的條件是軋件在軋制線上每一架的秒流量相等，即：b1h1v1=b2h2v2=b3h3v3=b4h4v4=b5h5v5式中： b軋件的寬度 h軋件的厚度 v軋件的水平速度軋制過程中忽略寬展，則：h1v1=h2v2=h3v3=h4v4=h5v5根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值選取最后一架軋機(jī)出口速度為20.00m/s，則：h1v1=h2v2=

16、h3v3=h4v4=h5v5v4=v5h5/h4=20.00*1.40/1.442=19.42m/sv3=v5h5/h3=20.00*1.40/1.568=17.86m/sv2=v5h5/h2=20.00*1.40/1.82=15.38m/sv1=v5h5/h1=20.00*1.40/2.45=11.43m/s表2-3-3 軋件水平速度表機(jī)架號12345速度v(m/s)11.4315.3817.8619.4220.00利用前滑值計(jì)算軋輥的轉(zhuǎn)速：第一道次：咬入角： 中性角： 前滑值： 則： 第二道次：咬入角： 中性角： 前滑值： 則： 第三道次：咬入角： 中性角： 前滑值： 則： 第四道次： 咬

17、入角： 中性角： 前滑值： 則： 第五道次：咬入角： 中性角： 前滑值： 則： 表2-3-4 各機(jī)架速度表機(jī)架號（°）shv(m/s)v(m/s)n(r/min)13.570.0170.03311.4311.06391.3722.770.0140.03115.3814.92570.1931.750.0110.02117.8617.49631.9941.240.0090.01519.4219.13687.1950.710.0060.00720.0019.86702.792.3.4 軋制力計(jì)算各機(jī)架摩擦系數(shù)的選取：第一道次考慮咬入，不噴油，故取0.06，以后噴乳化液，取值0.04，最后一

18、道次取值0.03。本設(shè)計(jì)采用m.d.stone公式計(jì)算平均單位壓力： (2.3)式中： ； ez 考慮軋輥彈性壓扁的變形區(qū)長度； 平面變形抗力， ；前后張力平均值， ( )第一道次：由熱軋?jiān)祥_始軋制，壓下量h=1.05mm，冷軋入口總壓下率為0，出口總壓下率為30%。求平均總壓下率：查低碳加工硬化曲線得： 求平均單位張力: 式中：泊松比，取0.305 e彈性模量，取190gpa查斯通圖得： 應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)：=499.67mpa第二道次：入口壓下率為30%，出口總壓下率為48%。求平均總壓下率：查低碳加工硬化曲線得：求平均單位張力: 查斯通圖得： 應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)： = mpa低碳加工硬化曲線 第三

19、道次：入口壓下率為48%，出口總壓下率為55.2%。求平均總壓下率：查低碳加工硬化曲線： 求平均單位張力: 查斯通圖得： 應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)： 第四道次：入口壓下率為55.2%，出口總壓下率為58.8%。求平均總壓下率：查低碳加工硬化曲線： 求平均單位張力: 查斯通圖得： 應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)： 第五道次：入口壓下率為58.8%，出口總壓下率為60%。求平均總壓下率：查低碳加工硬化曲線：求平均單位張力: 查斯通圖得： 應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)： 3.設(shè)備強(qiáng)度及能力校核3.1咬入能力校核軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以對咬入條件進(jìn)行校核： 式中：工作輥直徑； 軋件的壓下量； 咬入角; 摩擦角原料在第一

20、架軋機(jī)咬入比較困難，所以對第一架進(jìn)行咬入能力的校核。校核如下：而，得到： 由于，因此，第一架軋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)帶鋼順利咬入；其余各道次壓下量均小于第一道，所以都能順利咬入。3.2軋輥強(qiáng)度校核表 3-2-1 軋輥許用應(yīng)力值許用應(yīng)力(mpa)許用接觸應(yīng)力1(mpa)許用剪切應(yīng)力(mpa)許用接觸剪應(yīng)力1(mpa)240240073730表3-2-2 軋輥各部分尺寸輥身長度l（mm）輥身直徑d（mm）壓下螺絲中心距a（mm）輥徑長度l（mm）輥頸直徑d（mm）工作輥17805402060180280支承輥1780145025301780750表3-2-3 校核相關(guān)參數(shù)機(jī)架號軋制壓力（t）軋輥轉(zhuǎn)速（r/mi

21、n）電機(jī)功率（kw）前張力（mpa）后張力（mpa）前后張力差（mpa）1131876391.37550090504021334.26570.195500100901031294.31631.995500105100541115.79687.1955001151051051082.19702.7955004511570根據(jù)五機(jī)架冷連軋機(jī)軋制力考慮，現(xiàn)在對第二架軋機(jī)的軋輥進(jìn)行校核：b圖3-2-1 四輥軋機(jī)軋輥受力圖3.2.1 工作輥校核四輥軋機(jī)支撐輥與工作輥承受彎矩之比等于直徑比的四次方，其彎曲應(yīng) 53，而=13342.6kn，得到 ； 1） 輥身：假定工作輥放在兩支點(diǎn)上，畫出其彎矩圖如下：87

22、164.98nmg1mg2mg圖3-2-2 工作輥彎矩圖 9664.7n.m 87699.15 n如上彎矩圖，工作輥在其中間部位產(chǎn)生最大彎矩，如上面計(jì)算：；由于水平張力差導(dǎo)致的彎矩為：，；輥身中部的合成力矩為：工作輥在最大重車后的直徑d=540mm，因此輥身中部的最大彎曲應(yīng)力為： 所以，工作輥輥身符合要求。2） 輥頭：由于工作輥傳動，校核輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度。圖3-2-3 工作輥輥頭圖，所以，輥頭符合軋制要求。 圖3-2-4支撐輥彎矩圖5367.253.2.2支承輥校核1）輥身：由上圖可知，在輥身中部產(chǎn)生最大彎曲力矩，其大小如上面所求：支撐輥在最大重車后的直徑為d=1450mm，則輥身中部的最大彎曲應(yīng)

23、力為：所以，支撐輥符合要求。2）輥頸 所以，輥頸軋制符合要求3.3接觸應(yīng)力校核工作輥與支撐輥表面接觸產(chǎn)生接觸應(yīng)力，它將影響軋輥的軋制壽命，應(yīng)加以校核。計(jì)算接觸應(yīng)力使用赫茲公式：式中： 接觸表面單位長度上的負(fù)荷；相互接觸兩個(gè)軋輥的半徑；與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)， 軋輥材料相同，=0.305，e=190gpa，r1=270mm，r2=725mm<<所以，軋機(jī)符合軋制帶鋼時(shí)的軋制要求3.4電動機(jī)功率校核（第二架為例 3.4.1軋制力矩其中： x力臂系數(shù)，取0.3； 軋制壓力；l接觸弧長度。3.4.2摩擦力矩 其中： 工作輥輥徑直徑； 軋輥軸承中摩擦系數(shù)，此處取0.05； 粘性系數(shù)，取0.97

24、；傳動比，取1.7856。；3.4.3空轉(zhuǎn)力矩；式中：電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩等于mn=92108.77n.m，所以傳動軋輥電機(jī)軸上所需力矩為： ；所以電機(jī)功率符合要求，其他各架軋機(jī)軋制力均小于此架，電機(jī)功率動能符合要求。根據(jù)以上對軋機(jī)工作輥輥身彎曲強(qiáng)度、輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，支承輥輥身彎曲強(qiáng)度、輥頸彎曲強(qiáng)度以及電機(jī)功率的計(jì)算結(jié)果，均小于其許用應(yīng)力及額定功率，在所需負(fù)荷條件下都能正常工作，所以設(shè)計(jì)過程個(gè)參數(shù)滿足要求，設(shè)計(jì)成功！4.后記經(jīng)過三周的時(shí)間，在王老師的精心指導(dǎo)下，我順利完成了本次工藝課課程設(shè)計(jì)。通過本次課程設(shè)計(jì)，我能把課堂上所學(xué)到的理論知識與實(shí)際的設(shè)計(jì)工作相結(jié)合，使得這些知識得到鞏固、加深。在設(shè)計(jì)過程中，

25、不斷的翻閱和查找相關(guān)資料，這不僅僅是一門學(xué)科的的簡單應(yīng)用，而是綜合了多門學(xué)科的專業(yè)理論知識，包括軋制工程學(xué)、軋鋼機(jī)械設(shè)備、金屬塑性加工學(xué)、塑性成型與軋制理論等。書本必不可少，相關(guān)論文也是設(shè)計(jì)的重要參考。特別是有一篇介紹excel在壓下規(guī)程設(shè)計(jì)過程中的使用技巧，使得在設(shè)計(jì)過程中節(jié)省了不少時(shí)間，而且便于調(diào)整和更改。雖然這是一次簡單的冷軋軋制規(guī)程設(shè)計(jì)，卻很好的鍛煉了我們解決一些實(shí)際工程問題的能力。如坯料如何選擇，壓下率如何分配，軋制力計(jì)算是否合理等?？傊?，在遇到實(shí)際工程問題時(shí)，只有通過多翻閱資料收集信息，不斷地鍛煉學(xué)習(xí)，不斷的鍛煉自己分析問題、解決問題的能力，才能使自己的專業(yè)能力得到進(jìn)一步鞏固和加強(qiáng)

26、，才能使自己成為一名優(yōu)秀的軋制工程師。5. 參考文獻(xiàn)軋鋼機(jī)械設(shè)備劉寶珩 主編 冶金工業(yè)出版社金屬塑性變形與軋制理論趙志業(yè) 主編 冶金工業(yè)出版社軋制工程學(xué)康永林 主編 冶金工業(yè)出版社軋鋼工藝學(xué)王廷溥 主編 冶金工業(yè)出版社附錄根據(jù)冷軋機(jī)座工作輥及支承輥受力特點(diǎn)，利用c語言編制了校核程序，其程序代碼和校核結(jié)果如下：#include<stdio.h>#include<math.h>void main()int n;void gongzuogun();void zhichenggun();void jiechuyingli();printf("校核工作輥請輸入1，校核支

27、撐輥輥請輸入2，校核接觸應(yīng)力請輸入3!n");scanf(“%d”,&n);if(n=1)gongzuogun();if(n=2)zhichenggun();if(n=3) jiechuyingli();void gongzuogun() int dg,d1,t0,rs,n=5500; double a1,t1,mn; printf("請輸入工作輥直徑dg，轉(zhuǎn)速rs，許用應(yīng)力t0:n"); scanf("%d%d%d",&dg,&rs,&t0);d1=dg-10;a1=0.6*d1/1000;mn=9549*n/

28、rs;t1=mn/(0.208*a1*a1*a1)/1000000;printf("mn=%f,t1=%fn",mn,t1);if(t1<=t0)printf("t1<=t0,工作輥輥頭強(qiáng)度滿足要求!n");elseprintf("工作輥輥頭強(qiáng)度不足，請重新設(shè)計(jì)!n");void zhichenggun() float lz,lz,dz,c; double pz,pg,rate,mz,md,bz,bd; int dz,dg,a,b0;long p;printf("請輸入工作輥直徑dg，支撐輥直徑dz，軋制力p，許用應(yīng)力b0，支撐輥壓下螺絲中心距l(xiāng)z，輥身長度lz:n");scanf("%d%d%ld%d%f%f",&dg,&dz,&p,&b0,&lz,&lz);rate=(1.0*dz/dg)*(1.0*dz/dg)*(1.0*dz/dg)*(1.0*dz/dg);a=(int)rate;pg=p/(a+1);pz=p*a/(a+1);mz=pz*(lz/4-lz/8);bz=