考證理論部分復(fù)習(xí)資料B

1、（五）蒸 餾1下列說法錯(cuò)誤的是（）。A 、回流比增大時(shí)，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)越接近對角線；B、全回流時(shí)所需理論板數(shù)最小，生產(chǎn)中最好選用全回流操作;C、全回流有一定的實(shí)用價(jià)值。D、實(shí)際回流比應(yīng)在全回流和最小回流比之間。3精餾塔中自上而下（）。A、分為精餾段、加料板和提餾段三個(gè)部分；C、易揮發(fā)組分濃度依次降低；4最小回流比（）。A、回流量接近于零；C、不能用公式計(jì)算； 流比。5由氣體和液體流量過大兩種原因共同造成的是（A、漏夜；B、液沫夾帶；6其他條件不變的情況下，增大回流比能（A、減少操作費(fèi)用；B、增大設(shè)備費(fèi)用；能力。B、溫度依次降低；D、蒸汽質(zhì)量依次減少。B、在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價(jià)值；D、是一種

2、極限狀態(tài)，可用來計(jì)算實(shí)際回）現(xiàn)象。C、氣泡夾帶；D、液泛。）。C、提高產(chǎn)品純度；D、增大塔的生產(chǎn)2.不影響理論塔板數(shù)的是進(jìn)料的（）。A、位置；B、熱狀態(tài)；C、組成；D、進(jìn)料量。7從溫度一 成（t-x-y）圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)，當(dāng)溫度增加時(shí)，液相中易揮發(fā)組分的含量會（ ）。A、增大；B、增大及減少；C、減少；D、不變。&只要求從混合液中得到高純度的難揮發(fā)組分，采用只有提餾段的半截塔，則進(jìn)料口應(yīng)位 于塔的（ ）部。A、頂；B、中；C、中下；D、底。9在四種典型塔板中，操作彈性最大的是（）型。A、泡罩；B、篩孔；C、浮閥；D、舌。10. 從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比R應(yīng)?。ǎ┍蹲钚』亓鞅?Rmin。A、

3、1.1；B、 1.3；C、 1.7；D、 2.0。11. 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起（）的變化。A、相平衡線；B、進(jìn)料線和提餾段操作線；C、精餾段操作線；D、相平衡線和操作線。12加大回流比，塔頂輕組分組成將（）。A、不變；B、變??；C、變大；D、忽大忽小。13下述分離過程中不屬于傳質(zhì)分離過程的是（）。A、萃取分離；B、吸收分離；C、精餾分離；D、離心分離。14若要求雙組分混合液分離成較純的兩個(gè)組分，則應(yīng)采用（）。A、平衡蒸餾；B、一般蒸餾；C、精餾；D、無法確定。15以下說法正確的是（）。A、冷液進(jìn)料理q=1 ； B、汽液混合進(jìn)料0q1 ； C、過熱蒸氣進(jìn)料 q=0 ；

4、D、飽和液體進(jìn)料 qt2；D、不能判斷。23.在再沸器中溶液 件。A、部分冷凝；21兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（）。A、容易；B 、困難；C、完全；D、不完全。22.在相同的條件R、 xD、 xF、 xW 下， q 值越大，所需理論塔板數(shù)（）。A、越少；B 、越多；C、不變；D、不確定。）而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條B、全部冷凝；C、部分氣化；D、全部氣化。24.正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+i 和下降液相組成Xn 的關(guān)系是（ ）。A、Yn+1Xn；B、Yn+1ynyn 1 ；B、yn+1 = yn=yn 1 ；C、yn+1 y

5、n yn 1；D、不確定。42若進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況都不變，要提高XD,可采用（）。A、減小回流比；B、增加提餾段理論板數(shù)；C、增加精餾段理論板數(shù)；D、塔釜保溫良好。43 在一定操作壓力下，塔釜、塔頂溫度可以反映出（）。A、生產(chǎn)能力；B、產(chǎn)品質(zhì)量；C、操作條件；D、不確定。44 蒸餾生產(chǎn)要求控制壓力在允許范圍內(nèi)穩(wěn)定，大幅度波動會破壞（）。A、生產(chǎn)效率；B、產(chǎn)品質(zhì)量；C、氣一液平衡；D、不確定。45 自然循環(huán)型蒸發(fā)器的中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生（）。A、濃度差；B、密度差；C、速度差；D、溫度差。46. （）是保證精餾過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件之一。A、液相回流；B、進(jìn)料；C、側(cè)線抽出；

6、D、產(chǎn)品提純。47. （）是指離開這種板的氣液兩相相互成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。A、浮閥板；B、噴射板；C、理論板；D、分離板。48回流比的（）值為全回流。A、上限；B、下限；C、平均；D、混合。49某二元混合物，進(jìn)料量為 100 kmol/h ，xF = 0.6，要求塔頂 xD 不小于 0.9，則塔頂最大產(chǎn) 量為（ ）。A 、 60 kmol/h ；50. 某二元混合物，aA 、 0.9 ；51. 某二元混合物，aA 、 0.9 ；B、66.7 kmol/h ；=3，全回流條件下B、0.3；=3，全回流條件下B、0.3；C、90 kmol/h ； xn=0.3 ， yn+1

7、= （）。C、0.854； xn=0.3 ， yn 1= （）。C、0.854；D、100 kmol/h 。D、 0.794。D、 0.794。52. 下列哪個(gè)選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備的主要部分（）。A、精餾塔；B、塔頂冷凝器；C、再沸器；D、餾出液貯槽。53. 在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動，從總體上是（）流，而在塔板上兩相為（ ）流流動。A、逆，錯(cuò)；B、逆，并；C、錯(cuò)，逆；D、并，逆。）。C、塔板間距過小；D、過量漏液。54. 下列哪種情況不是誘發(fā)降液管液泛的原因（A、液、氣負(fù)荷過大；B、過量霧沫夾帶；55. 某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為 N1 層，提留段理論板數(shù)為 N2 層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾

8、 段理論板數(shù)增加，提留段理論板數(shù)不變，且 F 、 xF、 q、 R、 V 等均不變，則此時(shí)（ ）。A、XD增加，XW不變；B、XD增加，XW減??；C、XD增加，XW增加；D、XD增加，XW的變化視具體情況而定。56. 某常壓精餾塔， 塔頂設(shè)全凝器， 現(xiàn)測得其塔頂溫度升高， 則塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分的含 量將（ ）。A、升高；B、降低；C、不變；D、以上答案都不對。57. 在精餾過程中，當(dāng) XD、 XW、 XF、 q 和回流液量一定時(shí)，只增大進(jìn)料量（不引起液泛）則 回流比 R（）。A、增大；B、減小;對。C、不變；D、以上答案都不58. 精餾塔溫度控制最關(guān)鍵的部位是（ ）。A、靈敏板溫度；B、塔底

9、溫度；C、塔頂溫度;D、進(jìn)料溫度。59. 下列塔設(shè)備中，操作彈性最小的是（）。A、篩板塔;B、浮閥塔；C、泡罩塔；D、舌板塔。60. 精餾操作時(shí)，若其他操作條件均不變，只將塔頂?shù)呐蔹c(diǎn)回流改為過冷液體回流，則塔頂 產(chǎn)品組成 XD 變化為（）。A、變?。籅、不變；C、變大；D、不確定。61某篩板精餾塔在操作一段時(shí)間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應(yīng)采取的 措施是（ ）。A 、塔板受腐蝕，孔徑增大，產(chǎn)生漏液，應(yīng)增加塔釜熱負(fù)荷；B、篩孔被堵塞，孔徑減小，孔速增加，霧沫夾帶嚴(yán)重，應(yīng)降低負(fù)荷操作；C、塔板脫落，理論板數(shù)減少，應(yīng)停工檢修；D、降液管折斷，氣體短路，需要更換降液管。）。C不變；D、都

10、有可能。）。B、塔頂餾出物作為產(chǎn)品不合格；D、可能造成塔板嚴(yán)重漏液。62在蒸餾生產(chǎn)過程中，從塔釜到塔頂，壓力（A、由高到低；B、由低到高；63精餾塔釜溫度指示較實(shí)際溫度高，會造成（A、輕組分損失增加；C、釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格；64有關(guān)精餾操作的敘述錯(cuò)誤的是（）。A、精餾的實(shí)質(zhì)是多級蒸餾；B、精餾裝置的主要設(shè)備有：精餾塔、再沸器、冷凝器、回流罐和輸送設(shè)備等;C、精餾塔以進(jìn)料板為界，上部為精餾段，下部為提餾段；D、精餾是利用各組分密度不同，分離互溶液體混合物的單元操作。65精餾塔回流量的增加， （）。A、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會提高; 高；C、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會減小; 小。B、

11、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會提D、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會減66在精餾塔操作中，若出現(xiàn)塔釜溫度及壓力不穩(wěn)時(shí)，產(chǎn)生的原因可能是（）。A、蒸汽壓力不穩(wěn)定；B、疏水器不暢通；C、加熱器有泄漏；D、以上三種原因。67在精餾塔操作中，若出現(xiàn)淹塔時(shí)，可采取的處理方法有（）。A、調(diào)進(jìn)料量，降釜溫，停采出；B、降回流，增大采出量；C、停車檢修；D、以上三種方法。68精餾塔塔底產(chǎn)品純度下降，可能是（）。C、再沸器熱量過多;D、 塔釜溫度升A、提餾段板數(shù)不足；B、精餾段板數(shù)不足；69蒸餾分離的依據(jù)是混合物中各組分的（A、濃度；B、揮發(fā)度；不同。C、溫度;D、溶解度。70在蒸餾單元操作中，對產(chǎn)品質(zhì)量影響最重

12、要的因素是（）。A、壓力；B、溫度;C、塔釜液位；D、進(jìn)料量。71精餾塔在 xF、q、R 一定下操作時(shí)，將加料口向上移動一層塔板，此時(shí)塔頂產(chǎn)品濃度xD將（ ），塔底產(chǎn)品濃度 xW 將（ ）。A、變大，變小；B、變大，變大；C、變小，變大。D、變小，變小。q、塔釜加熱量Q不變,72. 操作中的精餾塔，保持進(jìn)料量F、進(jìn)料組成xf、進(jìn)料熱狀況參數(shù) 減少塔頂餾出量D,則塔頂易揮發(fā)組分回收率n（）。A、變大；B、變小;C、不變；D、不確定。73. 下列說法錯(cuò)誤的是（ ）。A、回流比增大時(shí)，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)越接近對角線；B、全回流時(shí)所需理論板數(shù)最小，生產(chǎn)中最好選用全回流操作;C、全回流有一定的實(shí)用價(jià)值

13、；D、實(shí)際回流比應(yīng)在全回流和最小回流比之間。D 、越高。74. 精餾操作中，料液的粘度越高，塔的效率將（）。A、越低；B、有微小的變化；C、不變;75. 下列判斷不正確的是（ ）。A、上升氣速過大引起漏液；C、上升氣速過大引起液泛；B、上升氣速過大造成過量霧沫夾帶;D、上升氣速過大造成大量氣泡夾帶。76. 在化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛的蒸餾方式為（）。A、簡單蒸餾；B、平衡蒸餾；C、精餾;D、特殊蒸餾。77. 某二元混合物，其中 A 為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成Xa=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為ti,與之平衡的汽相組成為yA=0.7，與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，貝U ti與t2的關(guān)系為（）。A 、

14、t1 = t2 ；B 、 tit2；D、不一定。78. 在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中,增加塔板開孔率,可使漏液線（）。A、上移；B不動;C、下移；D、都有可能。（六）吸收1 選擇吸收劑時(shí)不需要考慮的是（）。A、對溶質(zhì)的溶解度； 下的密度。B、對溶質(zhì)的選擇性；C、操作條件下的揮發(fā)度；D、操作溫度2.當(dāng) XX 時(shí)，（）。A、發(fā)生吸收過程；B 、發(fā)生解吸過程；C、吸收推動力為零；D、解吸推動力為零。3.為改善液體的壁流現(xiàn)象的裝置是（A、填料支承；B、液體分布;）。C、液體再分布器;D 、除沫。6氨水的摩爾分率為A、 15；20%，而它的比分率應(yīng)是（B 、 20；）%。C、 25；D 、 30 。7選擇吸收劑時(shí)

15、應(yīng)重點(diǎn)考慮的是（）性能。A、揮發(fā)度+再生性；B 、選擇性+再生性；C、揮發(fā)度+選擇性；D 、溶解度 + 選擇性。4最小液氣比（）。A 、在生產(chǎn)中可以達(dá)到；C、均可用公式進(jìn)行計(jì)算;B、是操作線斜率；D、可作為選擇適宜液氣比的依據(jù)。5對氣體吸收有利的操作條件應(yīng)是（）。A 、低溫 +高壓；B 、高溫 + 高壓；C、低溫+低壓；D、高溫+低壓。8從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜的吸收劑用量L 應(yīng)?。ǎ┍蹲钚∮昧?Lmin 。A 、 2.0；B 、 1.5；C、 1.3；D 、 1.1 。9利用氣體混合物各組分在液體中溶解度的差異而使氣體中不同組分分離的操作稱為（ ）。A、蒸餾；B、萃?。籆、吸收；D、解吸。B、亨

16、利系數(shù)E值越大，為易溶氣體； D、平衡常數(shù)m值越大，為難溶氣體。C、氣液混合物；D、部分互溶的均10下述說法錯(cuò)誤的是（）。A、溶解度系數(shù)H值很大，為易溶氣體；C、亨利系數(shù)E值越大，為難溶氣體；11吸收操作的目的是分離（）。A、氣體混合物；B、液體均相混合物;相混合物。12在一符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾濃度與其在液相中的摩爾濃度的差值為（A、正值；）。B 、負(fù)值；C、零；D、不確定。13溫度（），將有利于解吸的進(jìn)行。A、降低；B 、升高；C、變化；D 、不變。14只要組分在氣相中的分壓（）液相中該組分的平衡分壓，解吸就會繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。A 、大于；B 、

17、小于；C、等于；D、不等于。15填料支承裝置是填料塔的主要附件之一，要求支承裝置的自由截面積應(yīng)（ ）填料層的自由截面積。A、小于；B 、大于；C、等于；D、都可以。16適宜的空塔氣速為液泛氣速的（）倍；用來計(jì)算吸收塔的塔徑。C、 0.30.5 ；D 、 1.62.4 。A 、 0.60.8 ；B 、 1.12.0；17在吸收操作中，保持 L 不變，隨著氣體速度的增加，塔壓的變化趨勢（）。A、變大；B 、變??；C、不變；D、不確定。18低濃度逆流吸收塔設(shè)計(jì)中， 若氣體流量、 進(jìn)出口組成及液體進(jìn)口組成一定，減小吸收劑 用量，傳質(zhì)推動力將（ ）。A、變大；B、不變；C、變??；D、不確定。19逆流填料

18、塔的泛點(diǎn)氣速與液體噴淋量的關(guān)系是（ ）。A、噴淋量減小泛點(diǎn)氣速減小；B、無關(guān)；C、噴淋量減小泛點(diǎn)氣速增大；D、噴淋量增大泛點(diǎn)氣速增大。20正常操作下的逆流吸收塔， 若因某種原因使液體量減少以至液氣比小于原定的最小液氣 比時(shí)，下列哪些情況將發(fā)生？（ ）A、出塔液體濃度增加，回收率增加；B、出塔氣體濃度增加，但出塔液體濃度不變；C、出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加；D、在塔下部將發(fā)生解吸現(xiàn)象。21在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其它條件不變，但入口氣量增加，則出口氣體組成將（）。A、增加；B 、減少；C、不變；D 、不定。22低濃度的氣膜控制系統(tǒng)， 在逆流吸收操作中，若其它條件不變， 但入

19、口液體組成增高時(shí)，則氣相出口組成將（）。A、增加；B 、減少；C、不變；D 、不定。23在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，為完成一定的任務(wù)，則（）。A、回收率趨向最高；B、吸收推動力趨向最大；C 、總費(fèi)用最低；D、填料層高度趨向無窮大。24吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（）。A、塔壓增大；B 、吸收劑降溫；C、吸收劑用量增大；D、吸收劑純度下降。25吸收過程是溶質(zhì)（）的傳遞過程。A、從氣相向液相；B 、氣液兩相之間；C、從液相向氣相；D 、任一相態(tài)。26對難溶氣體，如欲提高其吸收速率，較有效的手段是（）。A、增大液相流速；B、增大氣相流速；C、減小液相流速；D、減小氣相流速。27吸收

20、過程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)椋ǎ、流體阻力最?。籅、傳質(zhì)推動力最大；C、流程最簡單；D、操作最方便。28吸收操作大多采用填料塔。下列（ A 、液相分布器；B 、疏水器；器。）不屬于填料塔構(gòu)件。C、填料；D、 液 相再分 布29某吸收過程，已知?dú)饽の障禂?shù)kmol/（m2S）,由此可判斷該過程（A、氣膜控制；B、液膜控制;kY為4 x 10 4kmol/（m 2 S），液膜吸收系數(shù)kx為8）。C、判斷依據(jù)不足；D、雙膜控制。30.最大吸收率 耳與（）無關(guān)。A、液氣比；B、液體入塔濃度;C、相平衡常數(shù)；D、吸收塔型式。31. 通常所討論的吸收操作中， 當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)， 則下

21、列那種情況正確 （）。A、回收率趨向最高；B、吸收推動力趨向最大；C、操作最為經(jīng)濟(jì)；D、填料層高度趨向無窮大。32. 目前工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用十分廣泛的吸收設(shè)備是（）。D、 噴射式吸收A、板式塔；B、填料塔；C、湍球塔;器。33. 完成指定的生產(chǎn)任務(wù)，采取的措施能使填料層高度降低的是（）。A、減少吸收劑中溶質(zhì)的含量；B、用并流代替逆流操作;C、減少吸收劑用量；D、吸收劑循環(huán)使用。34. 下列哪一項(xiàng)不是工業(yè)上常用的解吸方法（A、加壓解吸；B、加熱解吸;）。C、在惰性氣體中解吸；D、精餾。35. 用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。逆流操作，平衡關(guān)系滿足亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度yi上升，而其它入塔條件不變，則氣

22、體出塔濃度y2和吸收率 的變化為（）。A、y2上升，下降；B、y2下降，上升；C、y2上升，不變；D、y2上升， 變化不確定。在逆流吸收操作中，若其它條件不變， 但入口液體組成增高時(shí)，36. 低濃度的氣膜控制系統(tǒng)， 則氣相出口組成將（ ）A、增加；B、減少;C、不變;D 、不定。37.某吸收過程，已知ky=4 10 1 kmol/m 2.s, kx=8 10 4 kmol/m 2.s,由此可知該過程為 （）。A、液膜控制；B、氣膜控制；C、判斷依據(jù)不足；D、液膜阻力和氣膜阻力相差不大。38.吸收操作中，氣流若達(dá)到（），將有大量液體被氣流帶出，操作極不穩(wěn)定。A、液泛氣速；B、空塔氣速；C、載點(diǎn)氣

23、速；D、臨界氣速。39在進(jìn)行吸收操作時(shí)，吸收操作線總是位于平衡線的（）。A、上方；B、下方；C、重合；D、不一定。40. 吸收混合氣中苯，已知yi=0.04，吸收率是80%，則Yi、丫2是（）。A、0.04167kmol 苯/kmol 惰氣 0.00833 kmol 苯/kmol 惰氣；B、0.02kmol 苯/kmol 惰氣 0.005 kmol 苯/kmol 惰氣；C、0.04167kmol 苯/kmol 惰氣 0.02 kmol 苯/kmol 惰氣；D、0.0831kmol 苯/kmol 惰氣 0.002 kmol 苯/kmol 惰氣41. 吸收操作氣速一般（）。A、大于泛點(diǎn)氣速；B、小

24、于載點(diǎn)氣速；C、大于泛點(diǎn)氣速而小于載點(diǎn)氣速；D、大于載點(diǎn)氣速而小于泛點(diǎn)氣速。42. 在吸收塔操作過程中， 當(dāng)吸收劑用量增加時(shí)， 出塔溶液濃度（ ），尾氣中溶質(zhì)濃度 （）。A、下降，下降；B、增高，增高；C、下降，增高；D、增高，下降。43. 吸收操作過程中，在塔的負(fù)荷范圍內(nèi)，當(dāng)混合氣處理量增大時(shí)，為保持回收率不變，可 采取的措施有（ ）。A、減小吸收劑用量；B、增大吸收劑用量；C、增加操作溫度；D、減小操作壓力。44. 根據(jù)雙膜理論，用水吸收空氣中的氨的吸收過程是（）。A、氣膜控制；B、液膜控制；C、雙膜控制；D、不能確定。45. 在吸收操作中，其它條件不變，只增加操作溫度，則吸收率將（）。A

25、、增加；B、減小;C、不變；D、不能判斷。46. 在填料吸收塔中，為了保證吸收劑液體的均勻分布，塔頂需設(shè)置（）。A、液體噴淋裝置；B、再分布器;C、冷凝器；D、塔釜。47. 在氣膜控制的吸收過程中，增加吸收劑用量，則（）。A、吸收傳質(zhì)阻力明顯下降;C、吸收傳質(zhì)推動力減??；B 、吸收傳質(zhì)阻力基本不變；D、操作費(fèi)用減小。48. 填料塔內(nèi)用清水吸收混合氣中氯化氫，A、增大；B、減??；當(dāng)用水量增加時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù) N0G將（）。C、不變；D、不確定。49. 吸收塔開車操作時(shí)，應(yīng)（ ）。A、先通入氣體后進(jìn)入噴淋液體；C、先進(jìn)入噴淋液體后通入氣體；B、增大噴淋量總是有利于吸收操作的;D、先進(jìn)氣體或液體

26、都可以。）。50. 通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量是，完成一定的任務(wù)（ A、回收率趨向最高；B、吸收推動力趨向最大;D、操作費(fèi)用最低。C、固定資產(chǎn)投資費(fèi)用最高;51在吸收操作中，吸收劑（如水）用量突然下降，產(chǎn)生的原因可能是（）。A、溶液槽液位低、泵抽空；B、水壓低或停水；C、水泵壞；D、以上三種原因。52在吸收操作中，塔內(nèi)液面波動，產(chǎn)生的原因可能是（）。A、原料氣壓力波動；B、吸收劑用量波動;原因。C、液面調(diào)節(jié)器出故障；D、以上三種53根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（A、氣相組成大于液相組成；C、氣相組成等于液相組成；）。B、氣相組成小于液相組成；D、氣相組成與液相組成平衡。

27、56從解吸塔出來的半貧液一般進(jìn)入吸收塔的（），以便循環(huán)使用。A、中部;B 、上部；C、底部;D、上述均可。57只要組分在氣相中的分壓（ 達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。A、大于；B、小于;）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會繼續(xù)進(jìn)行，直至C、等于；D、不能確定。58吸收塔內(nèi)，不同截面處吸收速率（）。A、各不相同；B、基本相同;C、完全相同；D、均為0。54.溶解度較小時(shí)，氣體在液相中的溶解度遵守（）定律。C、開爾文；D 、依數(shù)性。A、拉烏爾；B 、亨利；55.用水吸收下列氣體時(shí)，（ ）屬于液膜控制。A、氯化氫；B 、氨；C、氯氣；D、三氧化硫。59在吸收操作中，操作溫度升高，其它條件不變，相平衡常數(shù)m（

28、）。A、增加；B、不變;C、減小；D、不能確定。60填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨。當(dāng)操作條件一定時(shí)（Y1、 L、 V 都一定時(shí)），若塔內(nèi)填料層高度 Z增加，而其它操作條件不變，出口氣體的濃度丫2將（）。A、上升;B 、下降；C、不變；D、無法判斷。61對于吸收來說，當(dāng)其它條件一定時(shí)，溶液出口濃度越低，則下列說法正確的是（）。A、吸收劑用量越小，吸收推動力將減??；B、吸收劑用量越小，吸收推動力增加；C、吸收劑用量越大，吸收推動力將減小；D、吸收劑用量越大，吸收推動力增加。62.已知常壓、20C時(shí)稀氨水的相平衡關(guān)系為 Y*=0.94X，今使含氨6% （摩爾分率）的混合 氣體與X=0.

29、05的氨水接觸，則將發(fā)生（）。A、解吸過程；B、吸收過程；C、已達(dá)平衡無過程發(fā)生；D、無法判斷。63對接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E（ ），相平衡常數(shù) m（ ） ,溶解度系數(shù)（）。A、增大，減小，不變；B、減小，不變，不變；C、不變，減小，不變；D、無法確定。64逆流操作的填料塔，當(dāng)脫吸因數(shù)S1 時(shí)，且填料層為無限高時(shí)，氣液兩相平衡出現(xiàn)在（ ）。A、塔頂；B、塔底；C、塔上部；D、塔下部。65在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以液相組成差表示）為（）。A、 X*X；B、 XX*；C、 XiX；D、 XXi。66. 當(dāng)Y, Yi, 丫2及X2一定時(shí)，減少吸收

30、劑用量，則所需填料層高度Z與液相出口濃度 Xi 的變化為（ ）。A、Z，Xi均增加；B、Z, Xi均減小。C、Z減少，Xi增加；D、Z增加，Xi減小。67. “液膜控制”吸收過程的條件是（）。A、易溶氣體，氣膜阻力可忽略；B、難溶氣體，氣膜阻力可忽略；C、易溶氣體，液膜阻力可忽略；D、難溶氣體，液膜阻力可忽略。（五）蒸餾i實(shí)現(xiàn)規(guī)定的分離要求，所需實(shí)際塔板數(shù)比理論塔板數(shù)多。（）2. 根據(jù)恒摩爾流的假設(shè),精餾塔中每層塔板液體的摩爾流量和蒸汽的摩爾流量均相等。（）3. 實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的精餾操作必須保持全塔系統(tǒng)的物料平衡和熱量平衡。（）4. 回流是精餾穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行的必要條件。（）5. 在對熱敏性混合液進(jìn)行精

31、餾時(shí)必須采用加壓分離。（）6. 連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時(shí),先打開放空閥,充氮置換系統(tǒng)中的空氣,以防在進(jìn)料時(shí)出現(xiàn)事故。（）7. 連續(xù)精餾停車時(shí),先停再沸器,后停進(jìn)料。（）8. 在精餾塔中從上到下,液體中的輕組分逐漸增大。（）9. 精餾操作中,操作回流比小于最小回流比時(shí),精餾塔不能正常工作。（）iO精餾塔板的作用主要是為了支承液體。（）ii .篩板塔板結(jié)構(gòu)簡單,造價(jià)低,但分離效率較泡罩低,因此已逐步淘汰。（） 12最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。（） 13霧沫挾帶過量是造成精餾塔液泛的原因之一。（） 14精餾塔操作過程中主要通過控制溫度、壓力、進(jìn)料量和回流比來實(shí)現(xiàn)對氣、液負(fù)荷的控制。 （ ）

32、 15與塔底相比，精餾塔的塔頂易揮發(fā)組分濃度最大，且氣、液流量最少。（） 16在精餾操作中，嚴(yán)重的霧沫夾帶將導(dǎo)致塔壓的增大。（）17用某精餾塔分離二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成XD、XW。當(dāng)進(jìn)料為XF1時(shí)，相應(yīng)的回流比為R1；進(jìn)料為XF2時(shí)，相應(yīng)的回流比為 R2。若XF1VXF2，進(jìn)料熱狀態(tài)不變，貝U RlR2。（）18精餾塔的操作彈性越大，說明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。（）19在二元溶液的X-y圖中，平衡線與對角線的距離越遠(yuǎn)，則該容易就越易分離。（）20.分離任務(wù)要求一定，當(dāng)回流比一定時(shí)，在五種進(jìn)料狀況中，冷液進(jìn)料的q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離最小，分離所需的總理論塔板數(shù)

33、最多。（）21 混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。（）22對乙醇一水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為0.98（摩爾分?jǐn)?shù) ） 以上的純酒精。（）23. 精餾操作時(shí)。塔釜溫度偏低，其他操作條件不變，則餾出液的組成變低。（）24精餾操作中，操作回流比必須大于最小回流比。（）25.控制精餾塔時(shí)加大加熱蒸汽量，則塔內(nèi)溫度一定升高。（）26控制精餾塔時(shí)加大回流量，則塔內(nèi)壓力一定降低。（）27 理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（）28精餾操作時(shí)，若 F、D、Xf、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流， 則塔頂產(chǎn)品組成 XD 變大。（）

34、29.填料的等板高度越高，表明其傳質(zhì)效果越好。（）30 精餾塔內(nèi)的溫度隨易揮發(fā)組分濃度增大而降低。（）31 間歇蒸餾塔塔頂餾出液中的輕組分濃度隨著操作的進(jìn)行逐漸增大。（）32已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線（q 線）方程為： y= 0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。（ ）33含 50%乙醇和 50%水的溶液，用普通蒸餾的方法不能獲得98%的乙醇水溶液。（） 34精餾塔的不正常操作現(xiàn)象有液泛、泄漏和氣體的不均勻分布。（） 35篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔 板。 （ ）（六）吸收1吸收操作是雙向傳質(zhì)過程。（） 2操作彈性大、阻力小是填料塔和湍球塔共

35、同的優(yōu)點(diǎn)。（） 3物理吸收操作是一種將分離的氣體混合物，通過吸收劑轉(zhuǎn)化成較容易分離的液體。（） 4當(dāng)吸收劑需循環(huán)使用時(shí)，吸收塔的吸收劑入口條件將受到解吸操作條件的制約。（） 5吸收操作的依據(jù)是根據(jù)混合物的揮發(fā)度的不同而達(dá)到分離的目的。（） 6吸收操作中吸收劑用量越多越有利。（） 7吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔。（） 8吸收過程一般只能在填料塔中進(jìn)行。（） 9在吸收操作中，改變傳質(zhì)單元數(shù)的大小對吸收系數(shù)無影響。（） 10根據(jù)雙膜理論，吸收過程的主要阻力集中在兩流體的雙膜內(nèi)。（） 11填料吸收塔正常操作時(shí)的氣速必須小于載點(diǎn)氣速。（）12填料塔開車時(shí)， 我們總是先用較大的吸收劑流量來潤濕填料表面，甚至淹塔， 然后再調(diào)節(jié)到正常的吸收劑用量，這樣吸收效果較好。（）13吸收操作中 ,增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動力 ,提高吸收速率。（） 14水吸收氨空氣混合氣中的氨的過程屬于液膜控制。（） 15在逆流吸收操作中，若已知平衡線與操作線為互相平行的直線，則全塔的平均推動力Ym與塔內(nèi)任意截面的推動力 Y Y*相等。（）16吸收塔的吸收速率隨著溫度的提高而增大。()17根據(jù)雙膜理論，在氣液兩相界面處傳質(zhì)阻力最大。()18填料塔的基本結(jié)構(gòu)包括：圓柱形塔體、填料、填料壓板、填料支承板、液體分布裝置、 液體再分布裝置。()19亨利系數(shù)隨溫度的升咼而減小，由亨利定律可知，當(dāng)溫度升咼時(shí)，